220KV变电站电气二次部分设计

摘要 变电站保护配置 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 设计和整定计算是变电站继电保护工作的重要内容，合理的方案设计和整定计算对保证变电站，乃至整个电力系统的安全稳定运行具有非常重要的作用。 本 论文 政研论文下载论文大学下载论文大学下载关于长拳的论文浙大论文封面下载 根据220kV变电所一次侧的配置要求，进行变电站设备保护方案设计和整定计算工作。根据变电站的工程实际，对变电站主要设备(设备)，包括变压器、母线等的保护特点和要求进行了分析，结合所采用的许继设备保护的功能特点，提出了一套完整的设备保护设计方案。论文阐述了保护方案的设计原则和保护功能配置情况。 设备保护的整定计算与所采用的保护原理密切相关，论文针对所选用保护装置的构成特点，对其保护原理和整定方法进行了研究分析，以充分发挥保护装置的总体性能。论文介绍了设备保护的基本原理，并对其整定计算方法进行了论述。 根据所提出的变电站设备保护的设计方案以及保护整定计算的基本原则和方法，论文阐述了整定计算的基本过程和主要结果，完成了变电站设备保护的整定计算，并经校验合格。论文的最后对本课题的研究工作与研究成果进行了总结。 关键词：变电站，保护设计，保护整定计算，变压器保护，母线保护 ABSTRACT Research of configuration design and setting calculation forsubstation element protection is a very important part of substation relay protection. A reasonable configuration design and setting calculation plays a very important role in a substation and even the whole power system. Element protection involving many device-levelsetting values,which is different from line protection. And the setting values is directly related to the protection principles and technologies. The paper starts configuration design and setting calculation for substation element protection bases on the application requirement of a substation. At first, the paper begins with a overview and a analysis on the research and present situation and development of the substation element protection, on this basis, the paper start a research on the protection of substation element, including transformer and bus-bar and so on. And then proposed a complete configuration design of element protection combined with the characteristics of the foreign general element protection. And the paper also describes the design principle of the protection scheme and the configuration situation of the protection functions. Based on the design scheme and basic principle and method of protection setting calculation of the substation element protection, the paper discusses the basic process and the primary results of the setting calculation, and then completes the setting calculation of the foreign substation. Now the settings have been used in the substation and have obtained a good result. The last part of the paper makes a summary to the research work and achievement of the project. Keywords：Element Protection, Protection Design, Protection Setting Calculation, Transformer Protection, Bus-bar Protection 目录 摘要    I ABSTRACT    II 1    绪论    1 1.1    概述    1 1.2    变压器保护的研究现状和发展    1 1.3    母线保护的研究现状和发展    2 2    变压器微机保护设计    4 2.1    变电站一次部分设计基本数据    4 2.2    变压器故障类型及相应保护    6 2.3    主变压器保护配置方案与选型    7 2.3.1 主变压器保护配置方案    7 2.3.2 主变压器保护配置选型    8 2.4    主变压器主保护    9 2.4.1 电流差动保护原理    9 2.4.2 装置原理    10 2.4.3 主变压器各主保护动作关系    16 2.4.4 主变压器后备保护    16 2.4.5 装置原理    16 2.5    主变压器非电气量保护    20 2.6    电气量保护装置硬件介绍及接线    21 2.6.1 装置介绍    21 2.6.2 装置背视示意图    22 2.6.3 与综合自动化监控系统接口说明    23 2.7    非电气量保护装置硬件介绍及接线    25 2.7.1 装置介绍    25 2.7.2 装置背视示意图    26 2.7.3 与综合自动化监控系统接口说明    26 2.8    变压器比率制动差动保护的整定计算    28 2.8.1 变压器主保护整定计算    28 2.8.2 变压器后备保护整定计算    30 3    母线微机保护设计    31 3.1    母线保护的配置原则与 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载     31 3.2    母线保护配置方案设计与选型    31 3.3    母线微机保护    31 3.3.1 保护配置    31 3.3.2 母线保护原理    32 3.3.3 母线运行方式识别    36 3.4    母线保护装置硬件介绍及接线    37 3.4.1 装置介绍    37 3.4.2 装置背视示意图    38 3.4.3 与综合自动化监控系统接口说明    39 3.5    母线比率差动保护的整定计算    40 4    断路器、隔离开关的控制及操作回路设计    42 4.1    断路器、隔离开关的配置原则与规范    42 4.1.1 断路器控制回路设计原则    42 4.1.2 隔离开关控制回路设计原则    42 4.2    控制及操作回路设计    43 4.2.1 智能操作箱选型    43 4.2.2 装置工作原理    43 4.2.3 智能操作箱各插件原理图    45 5    互感器的接线设计    49 5.1    互感器配置选型    49 5.2    互感器接线形式说明    49 5.3    各保护装置中互感器接线    50 6    信号回路的设计    52 6.1    概述    52 6.2    变电站信号回路设计    52 6.2.1 IEC60870-5-103和104规约介绍    52 6.3    中央信号装置的选型    53 6.4    中央信号装置介绍    54 6.4.1 CAKJ-XHB中央信号报警装置的功能    54 6.4.2 CAKJ-XHB中央信号报警装置的报警方式    55 6.4.3 装置电源的选用    55 6.5    与其他保护装置接线    55 结论    57 附录A    58 致谢    59 参考文献    60 1 绪论 概述 变电站是电力系统组成的一个重要环节，是电力网中线路的重要连接部分，其作用是交换电压、汇集和分配电能。变电站能否正常运行关系到电力系统的稳定和安全。因此对变电站进行监控和保护具有十分重要的意义。 电力变压器是电力系统中极其重要的电气设备，它的安全运行与否，直接关系到电力系统能否连续安全、稳定地运行。特别是由于变压器本身结构复杂、造价昂贵，一旦因故障而遭到损坏，其检修难度大，检修时间长，将造成巨大的经济损失。近年来，随着电力系统规模的扩大，电压等级的升高，大容量变压器的应用日趋增多, 对变压器保护提出了更高的要求。 母线的安全可靠运行则直接影响发电厂和变电所工作的可靠性。当母线上发生短路时，如果故障不能迅速被切除，将会引起事故扩大，破坏电力系统的稳定运行，严重时将造成电力系统的瓦解事故。因此，在重要的220kV及其以上的发电厂或变电所的母线上，都需要装设专用的母线保护装置。 保护的合理配置以及保护定值的整定计算是电力系统继电保护工作的一个重要组成部分，保护的合理设计与选型是保证电网安全稳定运行的基础，而保护定值的正确与否决定着保护装置能否有效发挥作用，从而决定这被保护对象能否正常运行以及在发生故障时能否将各种故障从电网隔离，以避免事故的进一步扩大。无论保护装置采用的原理多么先进，算法多么精确，硬件设计多么严密可靠，如果给定的整定值是错误的，则保护装置就不可能正常工作，所以正确的继电保护整定值是继电保护装置有效发挥作用的一个重要条件。我必须对相关保护原理有十分深刻的理解，深入研究其保护配置方案并完成相关保护的整定计算。必须深入研究和了解其保护特点，合理进行保护配置设计，正确确定保护定值。 变压器保护的研究现状和发展 差动保护作为变压器主保护的主要形式，长期以来受到保护工作者的关注。对其研究可追述到二三十年代。1931 年，R.E.Cordray 提出比率差动的变压器保护，标志着差动保护作为变压器主保护时代的到来。随着计算机的出现，继电保护的微机化成为又一关注的热点。变压器保护新原理的研究主要集中在变压器主保护方面，成功的实现变压器主保护的关键在于准确区分内部故障和外部故障、内部故障和励磁涌流、内部故障和差动TA 二次断线等运行情况。 现场长期的运行的统计资料表明差动保护是能够准确地区分区内和区外故障的，目前变压器主保护的研究重点在于如何提高保护的整体性能上，尤其是微机保护被大量使用后，如何充分利用微机的各种资源和特性来改善变压器保护的性能成为了研究领域的一个重要方向。 近年来，新器件、新技术的应用为变压器保护的研究与发展提供了一个广阔的天地。数字信号处理器 DSP 的出现，不但可以提高微机保护数据采样与计算的速度和精度，甚至可能改变往常微机保护装置的设计思想，使得复杂的算法得以在保护装置中。随着变压器主保护的研究不断取得进展，变压器后备保护的研究和应用也日益引起人们的重视。 对于变压器后备保护，由于其原理相对简单、成熟，因此在实现技术方面的研究更为引人关注。变压器短路故障的后备保护主要包括相间短路、接地短路两个部分。变压器后备保护在开发和应用中面临的突出问题是，后备保护的配置 与变压器的容量、电压等级、运行方式以及所接电源和负载的情况等诸多因素有关，就目前来说，如何提高后备保护的适应性，是现阶段的研究重点。 母线保护的研究现状和发展 母线保护的发展经历了电磁型、晶体管型、集成电路型到微机型几个发展阶段。其中电磁型、晶体管型母线保护虽仍有应用，但是已逐步被淘汰，目前母线保护正由集成电路型逐步向微机型过渡。按照母线保护装置的输入阻抗值的大小，则可分为低阻抗型母线保护 (一般为几欧姆)，中阻抗型母线保护(一般为几百欧姆)，高阻抗型母线保护(一般为几千欧姆)，其中，低阻抗型母线保护接线简单，可瞬时动作，是工程应用最为广泛的一种母差保护。 近年来发展迅速的微机型母线保护，相对于其他类型的母线保护，它有着不可比拟的优势。其最主要的特点是充分利用了计算机进行数字计算的能力，方便地实现带比率制动特性的电流瞬时值差动保护原理，而且，微机母线保护对 TA 饱和具有独特的检测方法，抗饱和能力强，对双母线接线方式而言具有自适应能力，可自动识别母线运行方式；同时微机母线保护具有自检功能，可靠性也得到进一步的提高；更重要的是，微机母线保护具有通信接口，可方便地与监控系统互联来完成信息的远传与远控，实现自动化。当然，微机母线保护具有调试整定方便的优点也是不言而喻的，因此，母线保护和其他类型的元件保护一样，采用微机型的保护是大势所趋和发展方向。 综上所述，本次设计我选用新型的成套微机保护装置，组成变电站微机综合保护自动化系统，下图为其结构图： 图1.1 变电站微机综合保护自动化系统的模块结构 2 变压器微机保护设计 变电站一次部分设计基本数据 表2.1三相短路电流计算结果 运行方式 电 压 等 级 短 路 点 三相短路电流 三相短路全电流冲击值（KA） 冲击电流 有效值 (KA) 三相短 路容量 （KVA） 标幺值 有名值(KA) 最大运 行方式 220KV K1 30.4878 7.6533 20.5614 12.3879 3048.858 110KV K2 21.5983 10.843 29.1361 17.5514 2156.832 10KV K3 17.6210 96.890 260.350 156.830 1762.090 最小运 行方式 220KV K1 30.4878 7.6533 20.5614 12.3879 3048.858 110KV K2 19.6734 9.8772 26.5360 15.9876 1967.340 10KV K3 15.4488 84.946 228.251 137.498 1544.880 表2.2单相接地短路电流计算结果 运行方式 电压等 级 短 路 点 单相短路电流 单相短路全电流冲击值（KA） 冲击电流 有效值 (KA) 单相短 路容量 （MVA） 标幺值 有名值(KA) 最大运 行方式 220KV K1 39.0523 9.8030 26.3407 15.8675 3905.238 110KV K2 31.7296 15.9296 42.8029 25.7843 3172.951 10KV K3 23.2612 127.904 343.679 207.031 2326.130 最小运 行方式 220KV K1 37.9750 9.5326 25.0142 15.4299 3797.518 110KV K2 28.6230 14.370 38.6126 23.2600 2862.301 10KV K3 22.6057 124.299 333.990 201.196 2260.568 表2.3 两相接地短路电流计算结果 运行方式 电压等级 短 路 点 两相短路电流 两相短路全电流冲击值（KA） 冲击电流 有效值 (KA) 两相短 路容量 （MVA） 标幺值 有名值(KA) 最小运 行方式 220KV K1 26.4032 6.6280 17.8067 10.7282 2640.388 110KV K2 17.0377 8.5539 22.9809 13.8457 1703.766 10KV K3 13.3791 73.565 197.671 119.077 1337.905 表2.4 LB-220(W)型电流互感器主要技术参数 型号 技术参数 额定电流比 级次组合 动稳定电流（KA） 3S热稳定电流（KA） LB-220(W) 800/1 D/0.2 100 40 表2.5 LGB-110型电流互感器主要技术参数 型号 技术参数 额定电流比 准确级 动稳定电流（KA） 3S热稳定电流（KA） LGB-110 2000/5 5P 125 31.5 表2.6 LDJ-10型电流互感器主要技术参数 型号 技术参数 额定电流比 准确级 动稳定倍数Kd 4S热稳定倍数Kt LDJ-10 15000/5 5P 15 40 ① 220kV侧电压互感器的选择 表2.7 TYD220-0.01H电压互感器主要技术参数 型号 额定电容（uF） 电压额定比 额定容量 TYD220-0.01H 0.01 220000/:100/:100 0.2级 0.5级 3级 150VA 200VA 100VA ② 110kV侧电压互感器的选择 表2.8 TYD110-0.02H电压互感器主要技术参数 型号 额定电容（uF） 电压额定比 额定容量 TYD110-0.02H 0.02 110000/:100/:100 0.2级 0.5级 3级 150VA 200VA 100VA ③ 10kV侧电压互感器的选择 表2.9 JSZ-10电压互感器主要技术参数 型号 最大容量 类别 电压额定比 额定容量 JSZ-10 1500VA 户内 10000/:100/:100/ 0.2级 0.2级 0.2级 200VA 200VA 200VA 变压器故障类型及相应保护 根据《电力装置的继电保护和自动装置设计规范》GB50062-92第4.0.1节对电力变压器的下列故障及异常运行方式，应装设相应的保护装置： ①绕组及其引出线的相间短路和在中性点直接接地侧的单相接地短路； ②绕组的匝间短路；  ③外部相间短路引起的过电流； ④中性点直接接地电力网中外部接地短路引起的过电流及中性点过电压； ⑤过负荷；        ⑥油面降低； ⑦变压器温度升高或油箱压力升高或冷却系统故障。 对变压器引出线、套管及内部的短路故障。对于10MVA及以上的单独运行变压器和6.3MVA及以上的并列运行变压器，应装设纵联差动保护。对于10MVA以下的变压器宜装设电流速断保护和过电流保护。在2MVA及以上的变压器，当电流速断灵敏系数不符合要求时，宜装设纵联差动保护。各项保护装置应动作于断开变压器的各侧断路器。 对由外部相间短路引起的变压器过电流，应装设过电流保护装置。保护装置动作后，应带时限动作于跳闸，三线圈变压器，宜装于主电源侧及主负荷侧。主电源侧的保护应带两段时限，以较短的时限断开未装保护侧的断路器。 按照规范要求对变压器保护应设置相应的保护，反应变压器绕组、引出线上的各种短路故障的纵差保护；为防止外部短路引起的过电流和作为变压器纵差保护、瓦斯保护的后备保护设置过流保护。 主变压器保护配置方案与选型 电力变压器是电力系统之中十分重要的电气设备，发生故障将给电力系统的运行带来严重的后果，将引起系统大面积的停电，危及变电站安全，甚至可能使部分系统瘫痪，为了保证变压器的安全运行和防止扩大事故，装设灵敏、快速、可靠和选择性好的微机保护是极为重要的。 主变压器保护配置方案 变压器可能发生的故障可分为内部故障和外部故障。内部故障指的是箱壳内部发生的故障，有绕组的相见短路故障、单相绕组匝间短路故障、单相绕组和铁芯间绝缘损坏而引起的接地短路故障、绕组的断线故障等。外部故障指的是箱壳外部绕组引出线间的各种相见短路故障和引出线因绝缘套管闪络或破碎通过箱壳发生的单相接地故障。 微机保护装置和微机监控系统具有很强的抗电磁干扰及抗谐波干扰能力，并有防止雷电冲击和系统过电压的措施，输入偷出同路设有光电隔离设施和防止接点抖动的措施；微机保护装置具备集保护、监测、控制、通讯于一体的功能，并具有独立性，在不与微机监控设备联用时能独立运行。 根据DL400--91《继电器保护和安全起动装置技术规程》的规定： ①主保护 1) 差动速断、比率差动保护：保护动作跳开主变压器各侧断路器。 2) 非电量保护：按主变压器厂的要求，装设瓦斯保护、压力释放、过温 保护等非电量保护。跳闸型非电量瞬时或延时跳闸，信号型非电量瞬间发 信号。跳闸型非电量保护出口继电器动作时间范围为 10～35ms，当其电压低于额定电压 55%时应可靠不动作。  ②后备保护 1) 高压侧配置复合电压闭锁过流保护，保护动作延时跳开主变压器各侧断路器；配置中性点间隙电流保护、零序电压保护，保护动作延时跳开主变压器各侧断路器；配置零序电流保护，保护动作第一时限跳高压侧母联（分段）断路器，第二时限跳开主变压器各侧断路器。 2) 中压侧配置复合电压闭锁过流保护。保护为二段式，第一段第一时限跳段断路器，第二时限跳开本侧断路器；第二段延时跳开主变压器各侧断路器。 ③低压侧配置时限速断、复合电压闭锁过流保护。保护为二段式，第一段第一时限跳分段，第二时限跳开本侧断路器；第二段第一时限跳分段断路器，第二时限跳开本侧断路器；第三时限跳开主变压器各侧断路器。  ④各侧均配置过负荷保护，保护动作于发信号 主变压器保护配置选型 综合考虑变电站电压等级、重要程度、可靠性等因素，本设计选用许继WBH-801A变压器保护装置作为主变的电气量保护装置，为主变压器提供主保护和后备保护。 选用WBH-802A 型保护装置作为主变的非电气量保护装置。为主变压器提供全部非电气量保护。 ①WBH-801A的保护配置情况见下表： 表2.10 主变压器电气量保护配置 　 保护功能 　 保护功能 主保护 纵差保护 中压侧保护 相间阻抗保护 差动速断保护 接地阻抗保护 增量差动保护 复压闭锁过流保护 差流越限保护 过负荷 　 　 　 高压侧保护 相间阻抗保护 低压侧保护 复压闭锁过流保护 接地阻抗保护 过负荷 复压闭锁过流保护 　 过负荷 　 如上表2.7所示，本次设计中主变的主保护为纵差保护，差动速断保护，增量差动保护和差流越限告警。 主变的后备保护为相间阻抗保护，接地阻抗保护，复压过流保护，零序（方向）过流，过负荷保护。 ②WBH-802的保护配置情况： 每套WBH-802 装置可完成15 路非电量保护，其中12 路非电量可通过压板投为跳闸或发信，另3 路非电量只具有发信功能。不需要延时跳闸的非电量通过压板直接去跳闸，需要延时跳闸的非电量通过CPU 延时后，由CPU 发出跳闸信号。非电量保护动作后，装置自动打印动作信息且可通过通信将信息传至监控系统。保护逻辑如下图所示： 图2.1 非电量保护逻辑框图 主变压器主保护 电流差动保护原理 电流差动保护比较被保护设备各引出线上的电流，规定电流的正方向为流入被保护设备。当各引出线之间在电路上相连时，被保护设备可看作一个节点。在正常运行及外部故障时按照基尔霍夫电流定律有 式（2.1） 式中， Id ——差动电流 Ij——引出线 j 上流入被保护设备的相电流 n ——引出线个数 上式对被保护设备的每一相都成立。一般地，我们把各引出线流入被保护设备的总电流称为差动电流；在被保护设备内部故障时，当总短路电流可以在故障点流入地或其他支路（如流入其他相）时有： 式（2.2） Id = If                     式中，If——故障点的总短路电流，以上分析可以得出差动保护的基本判据：Id>Id0，其中，Id0为差动保护的启动电流。差动保护的基本原理说明，不考虑 TA 误差，在正常及外部故障时Id=0，差动保护可靠地不动作；在内部故障时Id≠0，保护可靠地动作；差动保护有绝对地选择性，保护动作不需要延时。一般内部故障最小短路电流也大于差动电流的启动值，差动保护有很高的灵敏度。所以，差动保护具有选择性好、灵敏度高、快速性的优点。 装置原理 变压器主保护由纵差保护、差动速断、增量差动和差流越限告警组成。 纵差保护能反应变压器内部所有故障类型，包括变压器内部高（中，低）压侧相间短路故障、高（中）压侧单相接地短路及匝间层短路故障。 增量差动为变压器其他主保护的补充，主要解决变压器轻微的匝间故障，高阻接地故障。 主保护配置原理如下： ① 纵差保护 纵差保护的电流取自变压器的高压侧CT，中压侧CT 和低压侧外附CT，既要考虑励磁涌流和过励磁运行工况，同时也要考虑CT 异常、CT 饱和、CT 暂态特性不一致的情况。 a 纵差保护动作方程 式（2.3） Iop为差动电流，Iop.0为差动保护启动电流定值，Ires为制动电路，Ie为差动保护的基准电流（通常以高压侧额定电流为基准），各侧电流的方向都以指向变压器为正方向。 b 纵差保护动作特性 图2.2 纵差保护动作特性 如上图所示，当制动电流小于时，差动保护启动电流定值为，而差动电流大于该定值时，纵差差动元件才动作；当制动电流在和之间时，而差动电流大于线段ab代表的差动保护启动电流定值时，纵差差动元件才动作；当制动电流大于时，而差动电流大于点b以后代表的差动保护启动电流定值时，纵差差动元件才动作。 c 纵差保护逻辑图 图2.3 纵差保护逻辑图 如上图2.13所示，差动出口输出信号需满足：主保护硬压板（即实际的金属接头压板）投入，主保护软压板（即在微机保护系统中的设置），纵差保护控制字为1，纵差差动启动元件动作，纵差差动元件动作，励磁涌流识别出无涌流，CT断线闭锁差动控制字为1，CT发生异常同时发生时，差动出口才有输出信号；CT异常信号输出信号发生在CT发生异常。 a 励磁涌流判据 装置提供两种励磁涌流识别方式，当“二次谐波制动”整定为1 时，采用二次谐波原理闭锁，整定为0 时，采用波形比较原理闭锁。 式（2.4） 变压器空投时，三相励磁涌流中往往有一相含有大量的二次谐波。但是，变压器差动保护各侧电流要进行相位调整，相位调整后的电流不再是真实的励磁涌流，电流中的二次谐波含量也会发生变化。本装置根据变压器的不同工况自动选择电流计算二次谐波含量，如在变压器空载合闸时采用相位调整前的电流计算二次谐波含量，因此，计算励磁涌流的二次谐波含量更加真实，性能更加可靠。变压器在正常运行时，装置采用差动电流中的二次谐波含量来识别励磁涌流。判别方程如下：   式中：为差流中的二次谐波，为差流中的基波，为二次谐波系数。 如果某相差流满足上式，同时闭锁三相差动保护。 本装置在采用二次谐波“或”闭锁的同时采用空投主变过程中故障识别专利技术，短时投入按相综合开放判据，既能正确识别励磁涌流，又能在空投故障变压器时快速可靠地开放差动保护，提高在空投变压器于故障时差动保护的动作速度。 本装置根据变压器的不同工况自动选择差动电流或相电流计算波形的不对称度，计算出励磁涌流的波形不对称度更加真实，保护性能更加可靠。波形比较判别方程如下： 式（2.5）     式中：为差动电流采样点的不对称度值，为对应差动电流采样点的对称度值，为某一固定系数。如果某相差流满足上式，闭锁本相差动保护。 b CT饱和判据 为防止在变压器区外发生故障等状态下的CT 饱和所引起的比率制动式差动保护误动作，本装置设有CT饱和判据。由铁磁元件的“B-H”曲线可知，区外故障起始时和一次电流过零点附近CT 存在一个线性传变区，因此，区外故障CT 饱和时，差动电流波形不完整，存在间断。采用时差法判断出为变压器区外故障后，如果判断出差动电流不完整，存在间断，则闭锁差动保护。并采用虚拟制动量的CT 饱和识别专利技术，既能有效防止区外故障保护误动作，又能保证在区内故障及区外故障发展成为区内故障时保护的快速动作。 c CT异常判据 CT异常判据分为两种情况。 高定值判据： 当差流大于0.2 倍的额定电流时，启动CT 异常判别程序，满足下列条件认 为CT 异常： ✧ 本侧三相电流中至少一相电流不变； ✧ 任意一相电流为零。 低定值判据： 满足下列条件认为CT 异常，延时10s 发CT 异常信号： ✧ 零序电流大于0.1 倍的额定电流； ✧ 任意一相电流为零。 通过定值“CT 断线闭锁差动保护”控制CT 异常判别出后是否闭锁差动保护。当“CT 断线闭锁差动保护”整定为“0”时，判别出CT 异常后不闭锁差动保护，整定为“1”时，判别出CT异常后闭锁差动保护。 ② 差动速断保护 由于比率差动保护需要识别变压器的励磁涌流和过励磁运行状态，当变压器内部发生严重故障时，不能够快速切除故障，对电力系统的稳定带来严重危害，所以配置差动速断保护，用来快速切除变压器严重的内部故障。 当任一相差流电流大于差动速断电流定值时差动速断保护瞬时动作，跳开各侧断路器。 差动速断保护逻辑图如下： 图2.4 差动速断保护逻辑图 如上图2.14所示，差动出口输出信号需满足：主保护硬压板（即实际的金属接头压板）投入，主保护软压板（即在微机保护系统中的设置），差动速断控制字为1，差动速断动作，速断启动元件动作，差动出口才有输出信号。 ③ 增量差动保护 增量差动不受正常运行的负荷电流的影响，具有比比率差动更高的灵敏度，由于比率差动保护的制动电流的选取包括正常的负荷电流，变压器发生弱故障时，比率差动保护由于制动电流大，可能延时动作或者不动作。增量差动主要解决变压器轻微的匝间故障，高阻接地故障。 a 动作方程 式（2.6） b 动作特性 图2.5 增量差动保护动作特性图 如上图2.5所示，当差动电流大于且大于时，增量差动元件动作。 c 保护逻辑图 图2.6 增量差动保护逻辑图 如上图2.6所示，差动出口输出信号需满足：主保护硬压板（即实际的金属接头压板）投入，主保护软压板（即在微机保护系统中的设置），增量差动保护控制字为1，增量差动启动元件动作，增量差动元件动作，励磁涌流识别出无涌流，CT断线闭锁差动控制字为1和CT发生异常至少一个不发生时，差动出口才有输出信号；CT异常信号输出信号发生在CT发生异常时。 ④ 差流越限保护 当任一套差动保护的任一相差流电流大于0.5 倍的该套差动保护启动电流定值时，延时5s 报差流越限信号。 差流越限保护逻辑图如下图所示： 图2.7 差流越限告警逻辑图 如上图2.7所示，差流越限输出信号的出现需满足：主保护硬压板（即实际的金属接头压板）投入，主保护软压板（即在微机保护系统中的设置），任一差动保护控制字为1（即纵差差动保护控制字，差动速断保护控制字，增量差动保护），差流越限元件动作，延时5s后，差流越限信号发出。 主变压器各主保护动作关系 纵差保护能反应变压器内部所有故障类型，包括变压器内部高（中，低）压侧相间短路故障、高（中，低）压侧单相接地短路及匝间层间短路故障。 差动速断保护是纵差保护的辅助。差动速断元件没有制动特性，而且差动速断保护无需识别变压器的励磁涌流和过励磁运行状态，能防止在短路水平高，短路电流很大的情况时，因谐波分量的骤增而使CT饱和，产生很大的制动力矩使差动保护拒动。差动速断保护起到的作用：用于快速切除变压器严重的内部故障，当任一相差流电流大于差动速断电流定值时差动速断保护瞬时动作，跳开各侧断路器。 增量差动具有比比率差动更高的灵敏度，当变压器发生弱故障时，比率差动保护由于制动电流大，可能延时动作或者不动作。增量差动作用：解决变压器轻微的匝间故障，高阻接地故障。 差流越限保护起到的作用：当任一套差动保护的任一相差电流大于0.5倍该套差动保护启动电流定值时，延时5s时差流越限信号出现。 主变压器后备保护 装置原理 变压器后备保护通常作为主保护的后备，如果主保护未能快速将故障切除，可通过后备保护进行切除。变压器短路故障的后备保护主要包括相间短路、接地短路两个部分。相间故障后备保护通常采用过流保护，低电压启动的过电流保护，复合电气启动的过流保护以及负序过电流保护等，也有采用阻抗保护作为后备保护。接地故障后备保护通常采用阶段式零序过流保护，零序过电压保护。 变压器后备保护的配置与变压器的容量、电压等级、运行方式以及所接电源和负载的情况等诸多因素有关。此次设计选用WBH-801A装置作为后备保护。后备保护装设于变压器高中低侧，动作后跳开各侧断路器。 复合电压启动的过电流保护的复合电压启动部分由负序过电压元件与低电压元件组成。在微机保护中，接入微机保护装置的电压为三个相电压或三个线电压，负序过电压与低电压功能由算法实现。过电流元件的实现通过接入三相电流和保护算法实现，两者相与构成复合电压启动的过电流保护。 后备保护原理如下： ① 相间阻抗保护 相间阻抗保护通常用于220kV～500kV 大型联络变压器、升压及降压变压器，作为变压器引线、母线及相邻线路相间故障的后备保护。当电流、电压保护不能满足灵敏度要求或根据网络保护间配合的要求，变压器的相间故障后备保护可采用相间阻抗保护。相间阻抗保护可实现偏移阻抗、全阻抗或方向阻抗特性。对相间阻抗保护各时限可以通过相应保护控制字进行投退。 a 启动元件 当相间电流突变量元件启动或负序电流元件启动时，开放相间阻抗保护。 式（2.7） 式中ΔI为相间电流突变量。ΔIT为浮动门槛，随着变化量输出增大而逐步自动提高，取1.25倍可保证门槛电流始终略高于不平衡输出。Ie为变压器本侧二次额定负荷电流。 b 相间阻抗保护逻辑框图 图2.8 相间阻抗保护逻辑框图 如上图2.7所示，相间阻抗保护可用于当电流、电压保护不能满足需求时的变压器相间故障后备保护。相间阻抗保护信号输出需满足：本侧电压投退压板（当某侧电压投退压板退出时，该侧相间阻抗元件判别自动退出）不退出，相间阻抗在动作区，本侧PT未异常动作，满足启动元件动作条件（见式2.6），后备保护硬压板投入（即实际的金属接头压板），后备保护软压板投入（即在微机保护系统的设置），相间阻抗保护控制字为1，相间阻抗保护启动元件动作。 ② 接地阻抗保护 接地阻抗保护作为绕组、引线的接地故障的后备保护或相邻元件接地故障的后备保护。在中性点直接接地的电网中，当零序电流保护的灵敏度不能满足要求时，可采用接地阻抗保护，它的主要任务是正确反映电网的接地短路。接地阻抗保护可实现偏移阻抗、全阻抗或方向阻抗特性。对接地阻抗保护的各时限可以通过相应保护投退控制字进行投退。 a) 启动元件 启动电流元件采用电流互感器二次三相自产零序电流，当自产零序电流大于0.2 倍本侧二次额定电流时，开放接地阻抗保护。 式（2.8） 式中Ie为变压器本侧二次额定电流。 b) 接地阻抗保护逻辑框图 图2.9 接地阻抗保护逻辑框图 如上图2.8所示，接地阻抗保护作为绕组、引线的接地故障的后备保护或相邻元件接地故障的后备保护，主要任务是正确反映电网的接地短路。接地阻抗保护信号输出需满足：本侧电压投退压板（当某侧电压投退压板退出时，该侧接地阻抗元件判别自动退出）不退出，接地阻抗在动作区，本侧PT未异常动作，满足启动元件动作条件（见式2.7），后备保护硬压板投入（即实际的金属接头压板），后备保护软压板投入（即在微机保护系统的设置），接地阻抗保护控制字为1，接地阻抗保护启动元件动作。 ③ 复压闭锁过流保护 复压过流保护，作为变压器或相邻元件的后备保护。可通过整定相关定值控制字选择各段过流是否投入。 a) 过流元件 过流元件接于电流互感器二次三相回路中，当任一相电流满足下列条件时，过流元件动作。 式（2.9）                 式中Iop为动作电流整定值。 b) 复合电压元件 当某侧PT 检修或旁路代路未切换PT 时，为保证该侧后备保护的正确动作，需退出该侧电压投退压板。当某侧电压投退压板退出或某侧发生PT 异常时，对复压闭锁过流保护的影响如下： ● 对于低压侧复压过流保护，该保护变成过流保护。 ● 对于高（中）压侧复压过流保护，退出该侧的复合电压启动，即高压侧发生PT 异常或电压投退压板退出时，退出高压侧的复合电压启动，中压侧发生PT 异常或电压投退压板退出时，退出中压侧的复合电压启动，如此类推。 ● 当各侧都出现电压投退压板退出或发生PT 异常时，各侧复压过流保护都变成过流保护。 c) 保护逻辑框图 以高压侧复压过流为例，保护逻辑图如下图所示： 图2.10 复合电压过流保护逻辑图 ④ 过负荷（有载调压闭锁、通风启动）保护 装置设有三个保护分别对应这三项功能，取最大相电流作为判别。装置给出通风启动触电，有载调压闭锁触电。可以通过相应保护投退控制定值进行投退。各侧过负荷保护定值固定为该侧额定电流1.1倍，时间固定为6s。 过负荷保护的逻辑框图： 图2.11 过负荷保护逻辑图 主变压器非电气量保护 WBH-802A 装置完成一台变压器所有的非电量保护。非电量触点经保护装置重动后给出三组信号触点，同时保护装置的CPU 记录非电量动作情况。直接跳闸的非电量保护，直接驱动保护装置中的跳闸出口继电器。 非电量保护的原理示意图如下所示： 图2.12 直接瞬时跳闸的非电气量保护原理示意图 图2.13 不跳闸的非电量保护原理示意图 电气量保护装置硬件介绍及接线 装置介绍 WBH-801A保护装置采用新一代32 位基于DSP 技术的通用硬件平台。整体大面板，全封闭机箱，硬件电路采用后插拔的插件式结构，CPU 电路板采用6 层板，并采用表面贴装技术，提高了装置可靠性。硬件框图如下图所示： 图2.14 硬件框图 装置有两个完全独立的、相同的CPU 板，并具有独立的采样、A/D 变换、逻辑计算及启动功能，两块CPU 板硬件电路完全一样。CPU 部分硬件框图如图4-1-2。两块CPU 板“与”启动出口。另有一块人机对话板，由一片DSP 专门处理人机对话任务。人机对话担负键盘操作和液晶显示功能。正常时，液晶显示当前时间、各侧电流、电压、差电流。人机对话中所有的菜单均为简体汉字。 装置核心部分采用德州仪器公司(Texas Instruments)的32 位数字信号处理器TMS320VC33，主要完成保护的出口逻辑及后台功能，使保护整体精确、高速、可靠。 图2.15 CPU部分硬件框图 模拟量变换由2～3 块交流变换插件完成，功能是将CT、PT 二次电气量转换成小电压信号。保护出口由2～3 块出口插件构成，完成所有跳闸出口功能。信号插件和开入插件分别完成信号开出、开关量输入等功能。 装置背视示意图 装置背视示意图如下图所示： 图2.16 WBH-801A背视示意图 1、2、3号插件分别对应高中低压侧，作用是将对应的互感器二次侧信号转换成保护装置所需要的弱电信号，同时起隔离和抗干扰作用。 采保插件将由变换器来的弱电信号经过低通滤波后，由多路转换开关对信号进行选通，然后通过电压跟随器对信号进行处理，以提高其负载能力。 主保护CPU和后备保护CPU有数据采集、I/O、保护及控制功能。 8、9号和A#跳闸出口插件提供各种保护所需触点，是输出跳闸控制信号的出口。 C#、D#、E#插件提供保护的信号接点，并提供与监视控制系统的接口。 与综合自动化监控系统接口说明 系统应用总体框图如下图所示： 图2.17 系统总体框图 构成系统的各个装置之间、每一装置内各保护CPU 之间以及保护CPU 与通信管理CPU 之间通过现场总线Lonworks 相连，可方便的实现自检和互检，同时减少各部分的关联性，有利于整体可靠性的提高。 单元 初级会计实务单元训练题天津单元检测卷六年级下册数学单元教学设计框架单元教学设计的基本步骤主题单元教学设计 管理机以串行通信或网络通信方式与变电站监控系统相联,可对变电站监控系统上送事件报告、告警信息等，并可由远方实现保护投退功能。 通过Lonworks 现场总线可方便的级连多台保护装置，通过软件可设置任一台保护装置单元管理机为与自动化系统连接节点端口。设有两组独立的通讯接口RS-485，支持IEC60870-5-103 通讯规约。可满足Ethernet组网要求，并通过配套规约转换器可适应多种通信规约，满足220kV 及以上电压等级变电站综合自动化系统的要求。 通信功能由两个插件实现，即通信插件(E#)和通信转换插件(D #)，可作为保护、测控或其它自动控制装置的通讯、人机接口管理单元，根据用户需求，提供了4个以太网口、2个RS-485 通信接口、1个网络打印485 串口、1个打印232串口。具体定义见下图。 图2.18 通信转换插件端子定义图 图2.19 通信插件端子定义图 实际应用时，通信插件通过RS485 口（E09、E10或 E11、E12）将信息传送到通信转换插件的RS485口1 或RS485口2，再经由通信转换插件的以太网接口与控制系统进行通信。 WBH-801A与控制系统连接示意图如下： 图2.20 主变电气量保护与控制系统接线示意图 如上图2.20所示，WBH-801A变压器保护装置中通讯插件将信息通过RS485端口传入通讯转换插件的RS485端口，然后通过内部转换，通过LAN端口与光纤环网连接，再连接主控系统的LAN端口。一次侧共选用了四台相同型号的三绕组变压器，根据一次侧的设计，只需要选用四台WBH-801A变压器保护装置即能满足主变压器的电气量保护需求。 非电气量保护装置硬件介绍及接线 装置介绍 WBH-802A保护装置采用新一代32 位基于DSP 技术的通用硬件平台。整体大面板，全封闭机箱，硬件电路采用后插拔的插件式结构，CPU 电路板采用6 层板，并采用表面贴装技术，提高了装置可靠性。 装置核心部分采用德州仪器公司(Texas Instruments)的32 位数字信号处理器TMS320VC33，主要完成保护的出口逻辑及后台功能，使保护整体精确、高速、可靠。 装置背视示意图 图2.21 WBH-802A背视示意图 1#和I#插件作用：保护、测控以及其他自动控制装置的通讯、人机接口管理单元。 跳闸插件提供各种保护所需触点，是输出跳闸控制信号的出口。 开入插件是装置所需非电量信息的入口。其中包括重瓦斯、油面温度等信息。 保护CPU起到信息处理、I/O作用。 出口插件作用：对应不同情况，发出信号令继电器动作。 与综合自动化监控系统接口说明 单元管理机以串行通信或网络通信方式与变电站监控系统相联，可对变电站监控系统上送事件报告、告警信息等，并可由远方实现保护投退功能。 通过Lonworks 现场总线可方便的级连多台保护装置，通过软件可设置任一台保护装置单元管理机为与自动化系统连接节点端口。设有两组独立的通讯接口RS-485，支持IEC60870-5-103通讯规约。可满足Ethernet组网要求，并通过配套规约转换器可适应多种通信规约，满足220kV及以上电压等级变电站综合自动化系统的要求。 通信功能由两个插件实现，即通信插件(I#)和通信转换插件(1#)，可作为保护、测控或其它自动控制装置的通讯、人机接口管理单元，根据用户需求，提供了4 个以太网口、2 个RS-485 通信接口、1 个网络打印485 串口、1 个打印232 串口。具体定义见下图。 图2.22通信转换插件端子定义图 图2.23 通信插件端子定义图 实际应用时，通信插件通过RS485 口（E09、E10或 E11、E12）将信息传送到通信转换插件的RS485口1 或RS485口2，再经由通信转换插件的以太网接口与控制系统进行通信。 WBH-802A与控制系统连接示意图如下： 图2.24 WBH-802A与控制系统接线示意图 如上图2.24所示，WBH-802A变压器保护装置中通讯插件将信息通过RS485端口传入通讯转换插件的RS485端口，然后通过内部转换，通过LAN端口与光纤环网连接，再连接主控系统的LAN端口。一次侧共选用了四台相同型号的三绕组变压器，根据一次侧的设计，只需要选用四台WBH-802A变压器保护装置即能满足非电气量保护需求。 变压器比率制动差动保护的整定计算 变压器主保护整定计算 [1] 变压器基本数据 选用变压器容量为SN=240000KVA， 220kV侧：额定电压为U1N=220kV， 额定电流I1N =SN/U1N =240000/（1.732*220）=629.855A        额定电流二次值I1n =629.855/800=0.787A 110kV侧：额定电压为U2N=110kV           额定电流为I2N=SN/U2N=240000/（1.732*110）=1259.710A    额定电流二次值I2n =1259.710/400=3.149 A 10kV侧：额定电压为U3N=10kV           额定电流为I3N=SN/U3N=240000/（1.732*10）=13856.813 A 额定电流二次值I3N=13856.813/3000=4.619 A TA变比选择：220kV侧为800/1，110kV侧为2000/5,10kV侧为15000/5 [2] 差动保护启动电流定值的整定  为差动保护的启动电流定值，应按躲过变压器额定负载运行时的最大不平衡电流整定，即： 式中： 为变压器高压侧的二次额定电流； 为可靠系数，； 为电流互感器在额定电流下的变比误差。CT为10P型时取0.03*2，CT为5P型或TP型时取0.01*2。 为变压器分接头调节引起的误差（相对额定电压的百分数）； 为CT变比未完全匹配产生的误差，一般取0.05。 一般情况下可取：。 根据现场实际情况(现场实测不平衡电流)确有必要时也可大于。 根据工程数据，=1.4*（0.02+0.1+0.9）*0.787=1.124 A [3] 差动速断的整定 对220kV～500kV 变压器，差动速断是差动保护的一个辅助保护。当内部故障电流很大时，防止由于电流互感器饱和引起差动保护延迟动作。差动速断保护的动作电流应按躲过初始励磁涌流或外部短路最大不平衡电流整定，一般取： 式中：为变压器的二次额定电流。 为为倍数，视变压器容量和系统电抗大小，推荐值如下：40～120MVA的变压器可取3.0～8.0，120MVA及以上变压器可取2.0～6.0。 根据工程数据，=4.0*0.787=3.148A [4] 二次谐波制动系数的整定 根据现场运行经验，建议整定为0.15～0.2。 根据工程数据，将系数整定为0.17. 变压器后备保护整定计算 ① 电流的整定计算 电流按躲过变压器的额定电流整定： 式中：为可靠系数，取1.2～1.3 为返回系数，取0.85～0.95 为变压器的额定电流。 为电流互感器变比。 根据工程数据，220kV侧：                 110kV侧：                10kV侧： ② 灵敏度校验 式中：为后备保护区末端两相金属性短路时流过保护的最小短路电流。 要求（近后备）。 根据工程数据，220kV侧：             110kV侧：             10kV侧： 1 母线微机保护设计 母线保护的配置原则与规范 由于母线在电力系统中的地位和母线发生故障造成的后果的严重性及其母线保护在电力系统中的重要性， 因此必需装设相应的保护庄主，以便快速、有选择性地切除故障母线。 根据电力装置的继电保护和自动装置设计规范规程规定，装设母线保护的原则如下： 对220kV及以上电压等级母线，应装设快速、有选择切除故障的母线保护。对一个半断路器接线，每组母线应装设两套保护；对双母线、双母线分段等接线，为防止母线保护维修时失去保护，母线故障会危及系统稳定和使事故扩大时，也应装设两套保护。 母线保护配置方案设计与选型 微机型母线保护，相对于其他类型的母线保护，它有着不可比拟的优势。其最主要的特点是充分利用了计算机进行数字计算的能力，方便地实现带比率制动特性的电流瞬时值差动保护原理，而且，微机母线保护对 TA 饱和具有独特的检测方法，抗饱和能力强，更重要的是，微机母线保护具有通信接口，可方便地与监控系统互联来完成信息的远传与远控，实现自动化。当然，微机母线保护具有调试整定方便的优点。 在本次设计中，将选用WMH-800A 微机母线保护装置作为母线保护。该型装置设有两套保护用计算机系统和一套人机接口计算机系统，CPU2 完成启动（大差、失灵、母联等保护启动），CPU1 完成出口（大差及各段母线小差、复合电压闭锁、失灵保护、母联保护等），双CPU 模式可防止一块CPU 意外故障而引起保护误出口。其中，母联保护包括母联充电保护、过流保护和非全相保护。此外，CPU1 还具有母线运行方式的自动识别元件、TA 断线闭锁元件、TA 饱和检测元件、母联失灵及死区保护元件和TV 断线判别元件等。 母线微机保护 保护配置 WMH-800A型微机母线保护装置设有母线差动保护、 母联充电保护、 母联死区保护、母联失灵保护、母联过流保护、母联非全相保护以及断路器失灵保护等功能。 在本次设计中，将采用保护箱（一）加辅助箱，共两台装置的配置方案。 母线保护配置方案如下表所示： 表3.1 母线保护配置方案 配置方案 保护功能 保护箱（一） 辅助箱 差动保护 母线保护原理 MH-800A 微机母线保护装置设有两套保护用计算机系统和一套人机接口计算机系统，CPU2 完成启动（大差、失灵、母联等保护启动），CPU1 完成出口（大差及各段母线小差、复合电压闭锁、失灵保护、母联保护等），双CPU 模式可防止一块CPU 意外故障而引起保护误出口。其中，母联保护包括母联充电保护、过流保护和非全相保护。此外，CPU1 还具有母线运行方式的自动识别元件、TA 断线闭锁元件、TA 饱和检测元件、母联失灵及死区保护元件和TV 断线判别元件等。 具体配置原理如下： ① 差动保护 a 比率制动差动保护 母线差动保护为分相式比率制动差动保护，设置大差及各段母线小差。大差由除母联外母线上所有元件构成，每段母线小差由每段母线上所有元件（包括母联）构成。大差作为起动元件，用以区分母线区内外故障，小差为故障母线的选择元件。大差、小差均采用具有比率制动特性的分相电流差动算法，其动作方程为： 式（3.1） 式中Id为差动电流；Ir为制动电流；K为比率制动系数；Is为差动电流定值。为防止在母联断开的情况下，弱电源侧母线发生故障时大差比率差动元件灵敏度不够，或双母单分段接线合环运行工况下母线故障小差比率差动元件可能灵敏度不够，制动系数设置了高低两个定值。母线并列运行或单母运行情况下大差制动系数取高定值，分列运行时取低定值。双母单分段接线合环运行时小差制动系数取低定值，其它情况下都取高定值。 如果大差和某段小差都满足上式的动作方程，判为母线内部故障，母线保护动作，跳开故障母线上的所有断路器。对双母线接线，当某个元件在倒闸过程中两条母线经刀闸双跨或投入母线互联压板时，双母线按单母方式运行，此时不再进行故障母线的选择，如果母线发生故障，则将两条母线同时切除。单母线分段母线互联时同样按单母线处理。下图是差动保护动作曲线图。 图3.1 差动保护动作曲线 如上图3.1所示，当差动电流取值处于动作区范围之内时（即满足动作方程时），差动保护元件将动作。 b 突变量比率差动保护 突变量比率制动差动保护与制动系数固定为0.3的常规比率制动差动保护配合使用。动作条件为： 式（3.2） 其中，为差动定值； c 大差后备保护 大差连续动作达到大差后备延时（无论小差是否动作），跳开母线上无隔离 刀闸辅助触点位置的元件和母联，出口经复合电压闭锁。 大差后备保护主要有以下两个作用： ✧ 母线故障差动保护动作跳闸后，如果故障母线上还连有无隔离刀闸辅助触点位置的电源元件（故障前可能电流很小，方式识别元件不能正确识别到该元件的状态），则可通过大差后备保护来切除；对于一些新建变电站，平常可能负荷很小，电源元件也可能很少（比如说一个），当此电源元件无刀闸位置时，如果母线故障，小差可能不动作，这时就可以通过大差后备保护将故障切除。 ✧ 如图3.2，当由Ⅰ母线通过母联开关向Ⅱ母线充电时死区故障，充电保护由于母联TA 无电流而不能动作，同时充电时可能设置闭锁母差保护而使母线保护此时不能动作，利用大差后备保护跳开母联开关而切除故障。 图3.2 充电时母联死区故障示意图 d TA饱和检测元件 当母线外部发生故障特别是母线近端发生外部故障时，TA 可能发生饱和，使TA 的二次电流发生畸变，不能真实反映系统的一次电流，在差动回路中有差电流存在，对母线差动保护产生不利影响,若不采取必要的闭锁措施，差动保护就可能会误动，因此在各种类型的母线差动保护中必须对TA 饱和采取相应的闭锁措施。 根据分析，即使TA 严重饱和时，在故障发生的初始阶段和电流过零点附近TA 存在一个线性传变区，在线性传变区内差动保护不会误动作。利用区外故障TA 饱和时差动保护判据满足时刻滞后于故障发生时刻的特点，利用同步识别法判断是否为区外故障，如果是区外故障则闭锁差动保护，然后利用波形识别法来开放差动保护，以确保母线区外转区内故障时，差动保护能可靠动作。 e 母联死区保护 在双母线接线或单母线分段接线中，如果母联断路器两侧各装设一组TA，并且交叉接线，这时不存在死区，不设置死区保护。如果母联断路器仅一侧装设TA，如图3-3 所示，需要配置死区保护。 两段母线并列运行时，K 点发生故障，对Ⅱ母差动保护来说为外部故障，Ⅱ母差动保护不动；对Ⅰ母差动保护为内部故障，Ⅰ母差动保护动作，跳开Ⅰ母上的连接元件及母联断路器。但此时故障仍不能切除，针对这种情况，本装置采用Ⅰ母母差动作后经死区保护延时后检测母联断路器位置，若母联处于跳位，并且母联电流大于定值时，母联电流不再计算入差动保护，从而破坏Ⅱ母电流平衡，使Ⅱ母差动动作，最终切除故障。 图3.3 母联（分段）死区故障示意图 ② 母联过流保护 当利用母联断路器带出线运行且出线无保护时可投入母联过流保护作线路的临时保护。 当母联过流保护投入时，母联任一相电流大于母联过流保护相电流整定值，或母联零序电流（3I0）大于零序电流整定值，经整定延时跳母联开关。母联过流保护出口不经复合电压闭锁。 母联过流保护按两段设置。下图为母联过流保护的逻辑框图。 图3.4 母联过流保护逻辑框图 图中、分别为母联过流保护一段相电流和零序电流定值；、分别为母联过流保护二段相电流和零序电流定值；、分别为母联过流保护一段延时和二段延时。 母线运行方式识别 在双母线系统中，根据电力系统运行方式变化的需要，母线上的连接元件需在两条母线间频繁切换，为此要求母线保护能够自动跟踪一次系统的倒闸操作。 本装置引入隔离刀闸的辅助触点，用软件完成运行方式的自动识别，作为小差电流计算及出口跳闸的依据。 当刀闸位置变化时，保护装置报出刀闸变位信息；当某个元件刀闸双跨或母线互联压板投入时，保护装置报母线互联并发信号，此时保护按单母线方式运行；当刀闸双跨解除且母线互联压板处于退出位置时, 保护恢复到双母线方式运行，保护装置的母线互联信号可手动复归。保护装置利用电流对隔离刀闸的辅助触点位置进行校核，若校核电流不平衡，装置根据计算电流修正运行方式，使各小差电流平衡；若能够成功修正运行方式，差动保护按修正后的运行方式字计算差动电流。若修正不成功，则保持异常前的刀闸状态。无论能否成功修正运行方式均发位置异常告警。 隔离刀闸辅助触点的状态通过辅助箱面板的发光二极管指示。当装置发出位置异常后，运行人员可通过辅助箱面板上的强制开关将保护临时切换到正确的运行方式，在排除隔离刀闸辅助触点问题后，再将强制开关切换到自动识别状态。如果装置在位置异常期间（尚未排除故障且未强制到正确的运行方式）发生母线故障，则保护按位置异常前的运行方式计算、跳闸。 注：当某元件刀闸双跨或“母线互联”压板投入时，运行方式默认为所有元件都连接在Y(Y 可配置为Ⅰ母或Ⅱ母)母。 双母线单分段专设母联接线图如下图所示： 图3.5 双母线单分段专设母联接线 母线保护装置硬件介绍及接线 装置介绍 保护装置采用新一代32 位基于DSP 技术的通用硬件平台。整体大面板，全封闭机箱，硬件电路采用后插拔的插件式结构，CPU 电路板采用6 层板，并采用表面贴装技术，提高了装置可靠性。 装置有两个完全独立的、相同的CPU 板，并具有独立的采样、A/D 变换、逻辑计算及启动功能，两块CPU 板硬件电路完全一样但运行不同的保护程序。两块保护用CPU 板一个负责保护判断及逻辑，一个为启动CPU，启动CPU 启动元件动作后开放出口电源。另有一块人机对话板，由一片DSP 专门处理人机对话任务。人机对话担负键盘操作和液晶显示功能。正常时，液晶显示当前时间、主接线、各元件电流、母线电压等。人机对话中所有的菜单均为简体汉字。 装置核心部分采用德州仪器公司(Texas Instruments)的32 位数字信号处理器TMS320C33，主要完成保护的出口逻辑及后台功能，使保护整体精确、高速、可靠。 下图为装置硬件框图。 图3.6 装置硬件框图 装置背视示意图 图3.7 保护箱（一）插件布置图 1#、2#、3#交流变换插件将系统电压互感器、电流互感器二次侧信号变换成保护装置所需的弱电信号，同时起隔离和抗干扰作用。 4#、5#采保插件将由交流变换插件进来来的弱电信号经过低通滤波后，由多路转换开关对信号进行选通，然后通过电压跟随器对信号进行处理，以提高其负载能力。 CPU插件作用：数据采集、I/O、保护及控制功能。 开入插件作用：保护装置所需信号入口 信号插件作用：提供保护的信号接点。 通讯插件作用：与外部系统联络，如监控系统、网络打印等。 稳压电源插件：本插件为直流逆变电源插件。直流220 V 或110 V 电压输入经抗干扰滤波回路后，利用逆变原理输出本装置需要的三组直流电压，即5 V、±15 V 及24 V。电源插件具有失电告警功能。 与综合自动化监控系统接口说明 图3.8 通讯插件端子定义图 通讯插件提供的通讯接口有：一个就地打印口（RS232），两个GPS对时口（RS485、RS232），及与保护管理机通讯的LON网接口，与变电站自动化系统通讯的双通道接口（RS485，RS232,以太网口）。另外，必要时端子04、05可作为B码对时通讯口。 母线保护装置与主控系统连接示意图： 图3.9 WMH-800A与主控系统接线示意图 如上图所示，WMH-800A装置通过通讯插件的LAN口与环形光纤以太网连接，从而与主控系统通信。一次侧共选用了四台相同型号的三绕组变压器，根据一次侧的设计，只需要选用四台WBH-802A变压器保护装置即能满足非电气量保护需求。 母线比率差动保护的整定计算 ① 差动电流高定值 应保证母线保护在最小运行方式下有足够的灵敏度，并应尽可能躲过母线出线的最大负荷电流。推荐值0.4In－In。 根据工程数据，取系数为0.8 定值应为：220kV侧：503.884 A             110kV侧：1007.768 A             10kV侧： 11085.450 A ② 差动电流低定值 为防止母线故障大电源跳开差动起动元件返回而设，按切除小电源能满足足够的灵敏度整定，如无大小电源情况一般整定为差动电流高定值的90%。推荐值0.4In－In。 根据工程数据，取系数为0.4 定值应为：220kV侧：251.942 A             110kV侧：503.884 A             10kV侧： 5542.725 A ③ 制动系数高定值 按最小运行方式下（母线并列运行）母线故障大差元件有足够灵敏度整定。推荐值0.4－0.6。 根据工程数据，取系数为0.5 ④ 制动系数低定值 双母线接线时按最小运行方式下（母线分列运行）弱电源供电母线故障大差元件有足够灵敏度整定。双母单分段接线时还应考虑合环运行工况下母线故障小差比率差动元件有足够灵敏度。推荐值0.3－0.6。 根据工程数据，取系数为0.45 ⑤ 低电压定值（相间电压） 按母线对称故障时有足够的灵敏度整定，并小于最低运行电压。推荐值60V-80V。 根据工程数据，取值为70V。 ⑥ 负序电压定值（U2） 按母线不对称故障时有足够的灵敏度整定，并躲过母线正常运行时出现的最大负序电压。推荐值2V-6V。 根据工程数据，取值为4V。 ⑦ 零序电压定值(自产3U0 ) 按母线不对称故障时有足够的灵敏度整定，并躲过母线正常运行时出现的最大开口三角零序电压。推荐值6V-18V。 根据工程数据，取值为12V。 ⑧ 大差后备延时 大于开关动作时间并留一定裕度。推荐值0.1s-0.3s。 根据工程数据，取系数为0.2s 1 断路器、隔离开关的控制及操作回路设计 断路器、隔离开关的配置原则与规范 断路器控制回路设计原则 在变电站内，断路器的控制类型按控制方式对断路器控制可分为一对一控制盒一对N控制的选线方式。一对一般使用于重要且操作机会少的设备，如调相机。变压器等。一对N的选线控制是利用一个控制开关，通过控制多台断路器，一般适用于馈线较多，接线和要求基本相同的高压和厂用馈线。按其操作电源的不同，断路器的控制又可分为强电控制和弱电控制。强电控制电压为110V或220V，弱电控制电压为48V及以下。对于强电控制，按其控制地点可分为远方控制和就地控制。就地控制一般适用于不重要设备。远方控制是在几十米至几百米的主控制室的主控制屏（台）上，装设能发出跳、合闸命令的控制开关或按钮，一般适用于重要设备。 根据DL/T5136-2001《火力发电厂、变电所二次接线设计技术规定》，断路器在控制回路时应满足一下要求： （1) 应有对控制电源的监视回路； （2) 应经常监视断路器跳闸、合闸回路的完好性； （3) 应有防止断路器“跳跃”的电气闭锁装置； （4) 跳闸、合闸命令应保持足够长的时间，并且当跳闸或合闸完成后，命令脉冲应能自动解除； （5) 对断路器的合闸、跳闸状态，应有明显的位置信号，故障自动跳闸、自动合闸时，应有明显的动作信号； （6) 断路器的操作动力消失或不足时，应闭锁断路器的动作并发信号。 隔离开关控制回路设计原则 隔离开关的控制分就地控制和远方控制两种。110KV及以下的隔离开关一般采用就地控制；220KV及以上的隔离开关既可以采用就地控制，也可采用远方控制。 根据DL/T5136-2011 《火力发电厂、变电所二次接线设计技术规定》隔离开关控制回路应满足一下要求： （1）由于隔离开关没有灭弧机构，不允许用来切断和接通负载电流，因此控制回路必须受相应断路器的闭锁，以保证断路器在合闸状态下，不能操作隔离开关，闭锁装置应实现“五防”功能。 （2）为防止带接地合闸，控制回路必须受接地刀闸的闭锁，以保证接地刀闸在合闸状态下，不能操作隔离开关。 （3）操作脉冲应是短时的，完成操作后，应能自动解除。 （4）隔离开关应有所处状态的位置信号。 控制及操作回路设计 智能操作箱选型 智能控制技术的发展将意味着变电站二次系统全数字化实现的可能，整个变电站信息的应用实现“可控、在控”；并具备实现过程层和间隔层总线集成应用的可能。利用在操作箱或操作继电器屏上实现的功能完全可以分解到不同的应用环节中，可以有效的简化二次回路，实现断路器操作、隔离开关操作的就地化。 本次设计选用ZFZ-812智能操作箱，该装置适用于220kV及以上的断路器操作之用。 ZFZ-812智能操作箱装置共一层箱，包括十三个插件，均采用插件形式，保证了配置的灵活方便，各插件有三个电压切换插件及ZJ 备用继电器回路插件，TXJ信号回路插件，HHJ、ZHJ、SHJ合闸继电器回路插件，TBJ防跳继电器回路插件，两个TJR、TJQ、STJ三跳继电器回路插件，两个HWJ合位继电器回路插件，TWJ跳位继电器回路插件， YJJ压力监视回路插件。 装置除能正确反映跳、合情况还设有防止跳跃的防跳闭锁继电器TBJ，利用其本身特点和触点不同的回路连接，能防止断路器多次“跳—合”现象。同时，可实现电压的自动切换，保证双母线（带旁路）接线系统上所连接的电气元件在运行时，其一次系统和二次系统相对应，以免保护及自动装置发生误动或拒动。 装置工作原理 ① 回路组成 装置由手动合闸回路、压力闭锁回路、手跳和三相跳闸回路、断路器合闸回路、断路器双跳闸线圈跳闸回路、信号回路、防跳回路、外接回路等组成。 ② 手动合闸回路 装置设有1SHJ、2SHJ 两组手动合闸继电器，1SHJ 输出三副触点经HBJa、HBJb、HBJc 继电器至合闸回路，可进行手动合闸，2SHJ 的触点可实现各种逻辑配合。 ③ 压力监视回路 装置设有跳闸压力监视继电器1YJJ。当气(液)压正常时，跳闸压力监视继电器1YJJ 处于励磁状态，当气(液)压降低到不允许断路器跳闸的压力时，跳闸压力表的相应触点闭合，使1YJJ失磁，1YJJ1、1YJJ2 断开，闭锁跳合闸回路，1YJJ1、1YJJ2 接有保持回路，既保证了断路器可靠跳闸，又不致因跳闸过程中压力下降使1YJJ 失磁而烧坏触点。 装置还设有压力异常禁止重合闸继电器2YJJ、压力异常禁止合闸继电器3YJJ 和压力异常禁止操作继电器4YJJ，2YJJ用于对重合闸回路进行控制，3YJJ用于对手合回路进行控制，4YJJ 可闭锁跳合闸回路。 为了防止在运行中由于控制跳合闸的气(液)压触点接触不良，造成气(液)压闭锁环节失灵，1YJJ、2YJJ 、3YJJ、4YJJ设有预告信号。 ④ 手动跳闸和三相跳闸回路 装置设有手动跳闸继电器STJ，当手动操作跳闸时，STJ 动作，由六副动合触点向断路器二个跳闸线圈发出跳闸脉冲，跳开三相，STJ触点接在1、2TXJ跳闸信号线圈之后，以便能区分是保护跳闸还是手动跳闸。 装置还设有启动重合闸启动失灵的三相跳闸继电器1、2TJQ 和不启动重合闸启动失灵的直跳继电器1、2TJR 以及不启动重合闸不启动失灵的1、2TJF直跳继电器，由相应的保护启动。 ⑤ 防止跳跃回路 装置设有防跳继电器TBJabc,每相一个，TBJabc 的动作电流应根据跳闸线圈的动作电流来选择，要求其灵敏度高于跳闸线圈的灵敏度，另外考虑到断路器跳闸回路RL延时环节，跳闸电流只能逐渐上升，而当断路器辅助触点切换时间与主触点跳闸时间接近或更快时，跳闸电流的存在时间将很短，因此TBJ采用快速继电器，保证此情况下可靠启动。 防跳继电器动作后，以其自身的动合触点自保持，保证断路器可靠跳闸，其电压保持线圈经自身另一动合触点并联于合闸回路，二副并联的动断触点组串接在合闸回路中，如跳闸时合闸脉冲未解除（以A 相为例），TBJa的电流线圈励磁并通过TBJa1 保持到断路器辅助触点打开，TBJa 的电压线圈通过TBJa2 由合闸脉冲保持，TBJa3、 TBJa4 断开合闸回路，使断路器跳闸后不致再次合闸，只有待合闸脉冲解除，TBJa 的电压线圈断电后，才接通合闸回路，从而防止多次“跳—合”现象。 ⑥ 跳合闸回路 装置由重合闸重动继电器ZHJ 和手动合闸继电器1SHJ的触点，防跳继电器TBJ的动断触点组，防跳继电器的电压保持线圈的触点，跳闸位置继电器TWJ 等组成分相合闸回路，由保护跳闸触点，防跳继电器TBJ 的电流线圈和自保持触点，跳闸信号继电器1、2TXJ，合闸位置继电器1、2HWJ 及跳闸压力监视继电器1YJJ的触点，组成两组分相跳闸回路，这些回路既可去二个跳闸线圈实现A相、B 相、C相跳闸和合闸操作，又可进行跳闸位置和合闸位置的监视。 ⑦ 外接回路 装置设有和保护及控制配合的回路触点，其中包括和两套重合闸配合的触点输出，和两套高频保护（高频方向，高频闭锁）配合的触点输出，启动断路器三相位置不一致保护和启动断路器失灵保护的触点输出及控制信号输出等。 ⑧ 信号回路 装置中设有分相跳闸信号继电器1TXJabc，2TXJabc分别接在两组分相跳闸回路中，用于判断是保护拒动还是断路器拒动，STJ触点接在TXJ线圈之后，以便区分保护跳闸和手动跳闸。 装置还设有重合闸重动信号继电器ZXJ。 信号回路采用磁保持继电器，每个信号继电器均可输出二副自保持触点，可分别启动中央信号、事件记录。 智能操作箱各插件原理图 ① ZFZ-812装置插件布置图（背视图） 图4.1 ZFZ-812装置插件背视图 ② 压力闭锁插件原理图 图4.2 压力闭锁插件原理图 ③ 跳位插件原理图 图4.3 跳位插件原理图 ④ 合位插件原理图 图4.4 合位插件原理图 ⑤ 合闸插件原理图 图4.5 合闸插件原理图 1 互感器的接线设计 互感器配置选型 主变压器需要3台电流互感器，3台电压互感器。其中电流互感器型号：LVB-220W2，LVB-110W2，LDC(D)-10；电压互感器型号：TYD220-0.01H，TYD110-0.02H，JSZ-10。 互感器接线形式说明 电流互感器二次绕组的接线方式常用的有三种：完全星形接线、不完全星形接线和三角形接线，其接线形式及电流方向如下图所示。 图5.1 电流互感器的三种接线形式 完全星形接线：三相均配置电流互感器，可以反映单相接地故障、相间短路及三相短路故障。目前，110kV线路及变压器、10kV电容器等设备配置的电流互感器均采用此接线方式。 不完全星形接线：仅在A、C两相配置电流互感器，反映相间短路及A、C相接地故障。目前，10kV架空线路在不考虑小电流接地选线功能（以下简称选线）的情况下多采用此接线方式，以节省一组电流互感器；否则，必须在三相均配置电流互感器，以获得零序电流实现选线功能。10kV线路采用电缆出线方式时，由于配置了专用的零序电流互感器实现选线功能，电流互感器均按不完全星形接线方式配置。 三角形接线：三相均配置电流互感器。在电磁式继电器保护时代，这种接线用于Yd11接线的变压器的差动保护的高压侧（即星形侧），使变压器星形侧二次电流相位超前一次电流30。，从而和变压器低压侧（电流互感器结成完全星形，二次电流与一次电流相位相同）二次电流相位相同。目前，微型机主变差动保护装置本身可以实现因主变压器接线组别造成的相位角差的校正，所以主变压器星形侧和三角形侧电流互感器均采用完全星形接线。电流互感器的三角形接线方式在变电站中已经不再使用。 故综上所述，在本次220kV变电所二次部分设计中，互感器将选用完全星形接线方式。 各保护装置中互感器接线 [1] 互感器与WBH-801A的接线示意图 其中交流输入插件端子图如下： 表5.1 交流输入插件端子图 图5.2 WBH-801A与互感器的接线示意图 如上图所示，电流互感器的电流信号通过交流输入插件的01, 03，05和02,04,06并联后的端口进入主变的保护装置(WBH-801A)，由WBH-801A实现主变压器的保护。 [2] 互感器与WMH-800A的接线示意图 图5.3 WBH-800A与互感器的接线示意图 如上图所示，电流互感器的电流信号通过交流输入插件的01, 03，05和02,04,06并联后的端口进入母线保护装置的交流输入插件（WMH-800A），由母线保护装置实施保护操作。 2 信号回路的设计 概述 变电站综合自动化系统按其功能可以分为控制与监控功能、自动控制功能、测量表计功能、继电保护功能、与继电保护有关的功能、接口功能、系统功能等。 微机保护系统功能主要是对重要设备的保护等。监控子系统功能则取代了常规变电站的常规测量系统（测量表计），常规操作机构和模拟盘，常规告警、报警、中央信号、光字牌，常规远动装置等。其功能主要有：数据采集，数据库的建立与维护，顺序事件记录及事故追忆，事故记录、录波和测距，操控，安全监视人机联系，打印，数据处理与记录，画面生成，电能量处理，远动，运行管理等功能。变电站的信号回路主要由相应的通信完成变电站综合自动化系统的各个功能。变电站完整的二次部分还有电网安全稳定控制系统、电网调度自动化系统、变电站自动化监控系统、直流系统、所用电系统等等。 变电站信号回路设计 考虑到全站的自动化、数字化，采用和保护功能同一公司的产品设备。并设计通信网络。 IEC60870-5-103和104规约介绍 103 协议是用于控制系统与继电保护设备信息交换中的继电保护设备的信息接口配套标准, 物理层采用光纤传输或EIA RS-485 接口。104 协议本身是国际电工委员会( IEC) 为了满足IEC 60870-5-101 远动通信协议(以下简称101 协议) 用于以太网实现而制定的。其网络层协议为TCP/IP 协议, 应用层协议采用101协议的ASDU。为了保证应用层ASDU 的通信可靠性, 包装了APCI 传输接口, 规定了应答和重发机制(引用ITU-T X. 25 标准)。103 协议传送的信息主要针对继电保护的相关信息, 101 协议和104 协议传送的信息主要为SCADA 的监控信息。103协议和104协议同属IEC60870-5 系列标准的配套标准, 它们共享相同的应用数据结构和应用信息元素的定义与编码。IEC60870-5 系列标准和103 协议和104协议已被我国作为优先采用的标准在推广。 在本次设计采用的许继CBZ-8000系统中，采用了IEC60870-5-103和104规约。 主站与IED 设备间(电连接或光纤) 采用以太网通信(为保证通信方式的灵活性, 适应目前市场需要, IED 设备另有RS2485 串行通信接口, 采用103协议)。网络层协议为开放性很好的TCP/IP 协议。应用层协议采用103 协议和104 协议。104 协议用于远动、就地监控主站与IED 设备间的SCADA 监控信息的通信。103 协议仅用于继电保护故障信息管理主站与IED 设备层的继电保护装置间的保护故障信息(含故障录波、扰动记录) 的通信。103 协议应用层ASDU 与TCP/IP 网络组合方式完全采用104协议组合101 协议的ASDU 的方式, 即103协议议具有与104协议完全相同的APCI 传输接口, 相同的应答和重发机制, 具有很好的兼容性和可靠性。 中央信号装置的选型 在本次设计中，选用CAKJ-XHB中央信号报警装置作为中央信号控制回路。 CAKJ-XHB系列微机中央信号报警装置，是专为发电厂、变电站信号系统设计的一种集中管理的微机信号报警系统。具有抗干扰能力强、操作简便、安装使用方便、维护量小等特点。又具备对报警信号的追忆、记忆信号的掉电保护、报警方式的双音双色、报警音响的自动消音等特殊功能。产品控制部分由微处理器、数据存储器输入输出接口等组成微机专用系统。产品显示部分（光字牌）采用新型固体平面管（冷光源），其连续工作寿命超过十万小时。该产品广泛应用于电力、石油、化工、冶金及煤炭等行业，使电力及工业自动化监测、信号报警的高智能型产品。 图6.1 CAKJ-XHB 中央信号报警装置背面图 中央信号装置介绍 CAKJ-XHB中央信号报警装置的功能 ① 双音双色 光字牌的两种颜色可分别对应两种报警音响，从视觉和听觉上可明显区别事故和预告信号，音响由软件设定，规定音响（一）对应绿色光字牌，音响（二）对应红色光字牌。 ② 常开、常闭可选择 可对16-36点输入信号的长开、常闭状态以任意数排列，由软件决定。 ③ 自动确认 信号报警若不按确认键，可自动确认，光字牌由闪光转平光，音响停止，时间由软件设定。在试验状态，确认功能不起作用。 ④ 追忆功能 报警信号可追忆，按下追忆键，已报警的信号按其报警先后顺序在光字牌上逐个闪亮，最多可记忆2000个信号，追忆中报警优先。 ⑤ 清除功能 若需清除报警器内记忆信号，操作清除键即可。 ⑥ 掉电保护功能 报警器若在使用过程中断电，记忆信号可保存60天。 ⑦ 事故总（停钟）信号 事故总信号可输出无源常开接点，接点容量DC24V、0.125A。 ⑧ 预告总信号 预告总信号可输出无源常开接点，接点容量DC24V、0.125A。 ⑨ 通讯接口 标准485通讯接口，波特率9600，MODBUS通讯协议（选项） CAKJ-XHB中央信号报警装置的报警方式 图6.2 中央信号装置报警方式 装置电源的选用 根据设计的需求，本次设计将选用许继电气出产的PZ61系列高频开关直流电源屏，对系统进行直流供电，可提供220V直流电。 与其他保护装置接线 图6.3 中央信号装置与其他保护装置接线图 如上图所示，中央信号装置与主变压器电气量保护装置（WBH-801A）和母线保护装置（WMH-800A）通过相应的信号端子排进行连接。从而，实现根据保护设备传来的信号来实现报警等功能。 结论 微机保护是变电站保护系统的重要组成部分，合理的保护方案设计和整定计算对充分发挥微机保护的性能，提高电力系统的安全稳定运行水平具有非常重要的作用。本论文根据所设计变电站工程项目的应用要求，在对微机保护装置的原理和构成特点进行深入研究和分析的基础上，进行了变电站设备保护系统的方案设计和保护装置选型，完成了相关的整定计算工作。 本次设计工作的主要内容和取得的成果包括： 系统而全面的分析了进行微机保护整定计算所需掌握的保护原理及配 置原则，并根据设计变电站主接线的特点，提出了一套适用于该变电站的保护配置方案。然后，根据微机保护的特点，完成了保护的装置选型。 对变压器保护、母线保护的基本原理进行了系统研究，提出了微机保护的整定计算原则和方法。根据所提出的设备保护设计方案和整定计算方法，完成了变压器保护、母线保护等的整定计算。 附录A 附图A1 主变压器电气量保护示意图 致谢 行笔至此，不由感慨万千。毕业论文的完成，意味着本科学习阶段即将结束，回顾走过的路，自己无论是在理论学习，科研实践，还是在思想修养，做人处事上都取得了一定的进步。欣慰之余，在此要深深感谢给予我关心和帮助的人们。 本毕业论文是在导师xx教授的悉心指导下完成的。我的每一点进步都凝结着王老师的心血。从课题的选择到 开题报告 课题研究开题报告ppt课题开题报告格式污水处理厂开题报告研究生开题报告酒店vi设计开题报告 再到中期检查报告，赵老师对我们这组同学设计的进度都非常关心，及时指出我们的不足，使我们尽快的改正，从而不至于走了冤枉路。x老师严谨的治学风范、渊博的学识、只争朝夕的工作热情、认真负责的工作态度、开拓的创新精神给了我极大的启迪。在整个课题的研究和论文的完成过程中，x老师倾注了大量的时间和心血，给予了我极大的帮助。在此，谨向尊敬的x老师致以最诚挚的谢意！ 在学习过程中，得到课题组许多同学真诚的帮助，建立了深厚的友谊。与他们一起度过的美好时光将使我难以忘怀。 参考文献 [1].杨奇逊.微机型继电保护基础[M].北京:中国电力出版社,2010. 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