落地式卸料平台搭设
落地式卸料平台搭设
方案
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根据
施工
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要求,主体框架施工阶段需搭设落地式卸料平台,依据JGJ130—2001《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》编制本方案。
一、 材料选用
1、 钢管:φ48×2.7高频焊接管。
2、 扣件:直角扣件、旋转扣件、对接扣件。
3、 立杆基座:200×200垫板。
二、 搭设准备
1、 回填土按规范回填夯实,压实系数符合
设计
领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计
和规范要求,
面层浇筑10cm 厚C20砼,面标高高于周围地面10?以上,
无积水。
2、 相对于建筑物按附图平面图定位安放基座。 三、 搭设要求
1、 立杆纵向间距1米,横向间距1米,总长4.8米,总宽3
米。靠外脚手外侧搭设,且与外脚手架无连接。
2、 步距不大于2米。以二层楼面为
标准
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标高,每层操作面与
各楼层相平,扣件螺母扭矩为40~65Nm
3、 立杆采用对接扣件接长,相邻立杆接头高差错开不小于0.5
米,接头中心至主节点距离不大于0.6米。
4、 水平杆件选用定型钢管,不应设接头。
5、 除靠外脚手一侧外,其余各面均用红白双色钢管打剪刀撑,江苏兴港飞翔项目部 1
剪刀撑钢管每个接头使用3只旋转扣件连接,并与立杆连接。
搭接长度不小于1米,扣件距钢管端头100?。 6、 操作平台上采用木方夹板布置,木方夹板之间用铁钉钉牢,
并与平台连接牢固。
7、 与楼面结平相连处如外脚手与楼面高差大于250?应在外
脚手上搭设临时通道。
8、 受料台操作面除靠外脚手或建筑物一侧外其余各面均在18
?和1.2米高部位设双扶手与外脚手扶手转通。操作面三面用
九夹板围好。
9、 以上表述不明之处详见附图。
四、 检查验收
1、 本受料台应在下列阶段检查与验收
a. 基础完工后及脚手架搭设前;
b. 作业层上施加荷载前;
c. 每搭设完一层作业面后;
d. 遇六级以上大风和大雨后,寒冷季节开冻后;
e. 停用超过一个月,继续使用前。
2、 检查验收依据
a. 搭设方案
b. 技术交底
c. JGJ130-2001
3、 使用过程中定期检查的项目
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a. 杆件的设置和连接,支撑等构造是否符合要求;
b. 地基是否积水,底座是否松动,立杆是否悬空;
c. 扣件螺栓是否松动;
d. 立杆的沉降与垂直度偏差是否符合规范;
e. 安全防护措施是否完善;
f. 是否超载;
五、 料台的拆除要求同脚手架
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卸料平台平面布置图
(附图1)
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横杆
立杆
钢管平面布置图
(附图2)
1200高护栏
剪刀撑
立杆
200*200*18垫板
100厚砼
单料台立面图
(附图3)
1200高护栏
剪刀撑
立杆
200*200*18垫板
100厚砼
多料台立面图
(附图4)
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落地平台计算书
高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。
支撑高度在8米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架,对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏,使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.
模板支架搭设高度为10.17 米,
搭设尺寸为:立杆的横距 b = 1.00 米,立杆的纵距 l = 1.00 米,立杆的步距 h = 1.90 米。
落地平台支撑架立面简图
落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元
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一、 参数信息:
1、 基本参数
立杆横向间距或排距l(m):1.00m,脚手架步距:1.90m; a
立杆纵向间距或排距l(m):1.00m,脚手架搭设高度H(m):10.17m; bM
立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.30,平台底钢管间距离(mm):300;
钢管类型(mm): Φ48×2.7,扣件连接方式:双扣件,扣件抗滑承载力系数:
0.80;
2、 荷载参数
2脚手板自重(KN/m):0.3;
2栏杆自重(KN/m):0.15;
2材料堆放最大荷载(KN/m):1;
2施工均布荷载标准值(KN/m):1
二、纵向支撑钢管计算:
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算,截面力学参数为
3 截面抵抗矩 W = 4.119 cm;
4 截面惯性矩 I = 9.886cm;
纵向钢管计算简图
1.荷载的计算:
(1)脚手板与栏杆自重(kN/m):
q = 0.150×0.300 + 0.300×0.300 =0.135 kN/m; 11
(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m):
q = 1.000×0.300 = 0.300 kN/m; 12
(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m):
p = 1.000×0.300 = 0.300 kN/m 1
2.强度计算:
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和;
最大弯矩计算
公式
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如下:
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最大支座力计算公式如下:
均布恒载:q = 1.2 × q+ 1.2 × q = 1.2×0.135+ 1.2×0.300 = 0.522 kN/m; 11112
均布活载:q = 1.4×0.300 = 0.420 kN/m; 2
22 最大弯距 M = 0.1×0.522×1.000 + 0.117 ×0.420×1.000 = 0.101 kN.m ; max
最大支座力 N = 1.1×0.522×1.000 + 1.2×0.420×1.000 = 1.078 kN;
62 截面应力 σ= 0.101×10 / (4119) = 24.521 N/mm;
2 纵向钢管的计算强度 24.521 小于 205.000 N/mm,满足要求!
3.挠度计算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度;
计算公式如下:
均布恒载:
q = q + q = 0.435 kN/m; 1112
均布活载:
p = 0.300 kN/m;
45 V = (0.677 ×0.435+0.990×0.300)×1000.0/(100×2.060×10×98860)=0.29mm
纵向钢管的最大挠度小于 1000.000 /250 与 10,满足要求!
二、横向支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P =1.078 kN;
支撑钢管计算简图
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支撑钢管计算弯矩图(kN.m)
支撑钢管计算变形图(kN.m)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 M = 0.363 kN.m ; max
最大变形 V = 0.928 mm ; max
最大支座力 Q = 3.921kN ; max
2 截面应力 σ= 88.13 N/mm ;
2 横向钢管的计算强度小于 205.000 N/mm,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10 mm,满足要求!
三、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载
力设计值取16kN,但考虑到旧钢管,实际取值12KN,按照扣件抗滑承载力系数0.8,该工程实际
的旋转双扣件承载力取值为9.6KN。
R ?Rc
扣件抗滑承载力设计值,取 9.6 kN;
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 3.921 kN; 江苏兴港飞翔项目部 9
R < 9.6 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
四、模板支架荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架的自重(kN):
N = 0.113×10.170 = 1.147 kN; G1
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值,设计人员可根据情况修
改。
(2)栏杆的自重(kN):
N = 0.150×1.000 = 0.150 kN; G2
(3)脚手板自重(kN):
N = 0.300×1.000×1.000 = 0.300 kN; G3
(4)堆放荷载(kN):
N = 1.000×1.000×1.000 = 1.000 kN; G4
经计算得到,静荷载标准值 N = N+N+N+N = 2.597 kN; GG1G2G3G4
2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。
经计算得到,活荷载标准值 N = 1.000×1.000×1.000 = 1.000 kN; Q
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2N + 1.4N = 1.2×2.597+ 1.4×1.000 = 4.517 kN; GQ
五、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) :N = 4.517 kN;
σ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 L/i 查表得到; o
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) :i = 1.6 cm;
22 A ---- 立杆净截面面积(cm):A =3.84 cm; 江苏兴港飞翔项目部 10
33 W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm):W=4.119 cm;
2 σ-------- 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm);
2 [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 :[f] =205.00 N/mm;
L---- 计算长度 (m); o
如果完全参照《扣件式规范》,由公式(1)或(2)计算
l = kuh (1) o1
l = (h+2a) (2) o
k---- 计算长度附加系数,取值为1.163; 1
u ---- 计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3;u = 1.500;
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.300 m;
公式(1)的计算结果:
立杆计算长度 L = kuh = 1.163×1.500×1.900 = 3315 m; o1
Lo/i = 3315 / 16 = 207;
公式(2)的计算结果:
Lo/i = 2500.000 / 16 = 156;
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.287 ;
2 钢管立杆受压强度计算值 ; σ =4517 /( 0.287×384)= 41 N/mm;
立杆稳定性计算 σ = 41 小于 [f] = 205.000满足要求~
如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式(3)计算
l = kk(h+2a) (3) o12
k -- 计算长度附加系数,按照表2取值1.016 ; 2
公式(3)的计算结果:
Lo/i = 2954 / 16 = 185;
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.209 ;
2 钢管立杆受压强度计算值 ; σ =4517 /( 0.209×384)= 56.3N/mm;
立杆稳定性计算 σ = 56.3小于 [f] = 205.000满足要求~
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。
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以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
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