5-烟建集团-提高旋挖钻成孔灌注桩一次成孔率（中建协）

5-烟建集团-提高旋挖钻成孔灌注桩一次成孔率（中建协） 提高海水环境及高水位易塌地质条件下 旋挖成孔灌注桩的一次成孔率 烟建集团学院路西谭家泊桥梁工程项目部QC小组 一、工程概况 烟台市学院路西谭家泊桥梁工程位于烟台市西谭家泊村，桥梁总长82.12米，为六孔 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 跨径13米预应力混凝土空心板桥，桥面宽度50m，上部结构为先张法预应力混凝土空心板、桥面连续，下部结构为1.8米高墩柱，上接1.2米高盖梁，基础采用直径1.2m，长24.2米的钻孔灌注桩，桩位中心线与路面中心线斜交，交角45?，全桥共有84根桩基，单桩单柱。 施工区域桥位横跨海水养殖场，原有地形地貌已经人工改造，场区地貌单元为冲击海积平原，受潮汐影响明显。 由地质钻探揭示，施工范围内地层沉积较有规律，现从上至下依次为: (1)中砂 :黄绿色，湿-饱和，松散状态，层厚1.90,2.80米，平均厚度2.36米，层底标高-2.42,-1.41米。 (2)细砂:黄绿色，饱和，密实，层厚3.00,4.00米，平均厚度3.46米，层底标高-6.26,-4.66米。 (3)淤泥质亚粘土 :灰色，饱和，流塑，层厚2.70,3.70米，平均厚度3.28米，层底标高-9.02,-8.16米。 (4)亚粘土 :灰黄-褐黄色，饱和，软塑偏流塑，层厚4.10,5.30米，平均厚度4.65米，层底标高-14.32,-12.26米。 (5)中砂 :褐黄色，饱和，中密-密实，层厚3.20,3.80米，平均厚度3.48米，层底标高-17.66,-15.69米。 (6)亚粘土 :灰黄色，饱和，软塑，层厚2.60,5.60米，平均厚度3.84米，层底标高-23.26,-18.36米。 (7)强风化云母片岩 :灰黄-黄绿色，强风化状态。 工程于2010年9月28日开工，钻孔灌注桩于2010年12月2日完工。 1 高潮水位1.8m 筑岛 平均填高2.5m退潮水位-0.5m 淤泥 平均层厚1.4m 中砂 平均层厚2.36m 细砂 平均厚度3.46m 淤泥质亚粘土 平均厚度3.28m 亚粘土 平均厚度4.65m 中砂 平均厚度3.48m 亚粘土 平均厚度3.84m 强风化云母片岩 地质情况示意图 桩基施工时，在河内填土筑岛后采用旋挖钻机进行机械成孔。 2 二、QC小组概况 1、小组简介 qc小组成员简况表 烟建集团学院路西谭家泊桥工程项目部 小组名称 注册时间 2010年09月30日 QC小组 提高海水环境及高水位易塌地质条件下旋课 题 快递公司问题件快递公司问题件货款处理关于圆的周长面积重点题型关于解方程组的题及答案关于南海问题 名称 注册编号 YJ2010-10-12 挖成孔灌注桩的一次成孔率 活动时间 2010.10.2-2010.12.10 课题类型 攻关型 受教育时间 8次 出勤率 98% 姓名 性别 年龄 文化程度 职称 职务 组内分工 王岩峰 男 40 本科 高级工程师 副总经理 全面管理 于 磊 男 36 本科 工程师 副总经理 生产管理 史大孔 男 46 本科 工程师 总工 技术顾问 杜旭峰 女 35 本科 工程师 技术处长 审查 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 邵泽杰 男 33 本科 工程师 质量处长 质量管理 隋廷华 男 29 本科 工程师 主任工程师 制定方案和措施 张 峰 男 36 本科 工程师 项目经理 负责现场管理 孙洪福 男 36 本科 助理工程师 项目副经理 现场监督管理 于得水 男 28 本科 工程师 试验负责人 负责试验检测; 毛敬国 男 25 本科 助理工程师 施工负责人 现场测量、过程控制 孙吉存 男 32 中专 技师 材料员 负责材料管理 宋修芹 女 45 中专 技师 工人 收集数据并统计、分析 王 璞 男 38 中专 技师 工人 具体实施 杨黎省 女 30 中专 技师 工人 具体实施 潘峻峰 男 36 中专 技师 工人 具体实施 姜爱国 男 38 中专 技师 工人 具体实施 顾 鹏 男 35 中专 技师 工人 具体实施 林祥领 男 36 中专 技师 工人 具体实施 董 晓 男 30 中专 技师 工人 具体实施 制表人:于得水 制表时间:2010年9月30日 3 2、小组获奖情况: 三、选择课题: 4 四、现状调查 按照正常的旋挖钻施工工艺依次施工的前四根桩基中，仅有二根顺利成孔，其他二根在钻孔或清孔过程中发生塌孔，一次成孔率仅为50%一次成孔率极低。 成孔50% 塌孔50% 塌孔 成孔 现状一次成孔率饼分图 制表:于得水 制表时间:2010年10月2日 五、目标设定 改进造浆方法，提高泥浆质量，加强过程控制，将桩基一次成孔率由50%提高到100%。 100% 50% 现状一次成孔率 目标一次成孔率 桩基一次成孔率提高示意图 绘图:于得水 绘图时间:2010年10月3日 六、原因分析 10月4日，项目部QC小组组织桩基施工班组长和有经验的施工人员共同分析了影响桩基成孔施工质量的因素并绘制了因果分析图。 5 人员 机械 材料 技术交底不详细 造浆材料选择不当 操作方法不正确 泥浆质量不合格 旋挖斗下方泥浆产生相对负压 未严格按照规范要求操作 泥浆护壁效果差 塌钻头下沉、提升速度过快 工人 责任 安全质量包保责任状安全管理目标责任状8安全事故责任追究制幼儿园安全责任状占有损害赔偿请求权 心不强 孔 ，奖罚 制度 关于办公室下班关闭电源制度矿山事故隐患举报和奖励制度制度下载人事管理制度doc盘点制度下载 不合理 一 次 成孔内泥浆水头过低 护筒长度不足 孔 砂性和淤泥质土层易造成塌孔 孔内泥浆水头低于孔外水位 率 护筒底部孔壁被泥浆反复冲刷 低 孔内泥浆压力低于孔外水压力 泥浆不循环 泥浆护壁效果下降 泥浆护壁效果差 沉淀、离析 潮汐运动引起孔外相对水头变化 孔外地下水渗入孔内 钻进时旋挖斗触碰孔壁 泥浆质量不合格 钻杆不垂直对中 泥浆配比不适合实际施工需要 方法 环境 测量 塌孔，一次成孔率低原因因果分析图 绘图:于得水 绘图时间:2009年10月4日 6 七、要因确认 根据因果分析图，小组共找出12个末端因素，并对末端因素制定了确认计划，逐一进行确认。 要因确认计划表 序号 要 因 标 准 确认方法 负责人 完成日期 施工人员对操作程序及要求复查技术交底记录、邵泽杰 1 技术交底不详细 10.5 熟悉掌握 技能考核 王 璞 奖罚合理，施工人员100%认张 峰 2 奖罚制度不到位 会议讨论、问卷调查 10.5 可 杨黎省 以旋挖斗下方不产生较大的毛敬国 3 钻头下沉、提升速度过快 压力波动、泥浆不产生负压为施工现场检查 10.5 潘俊峰 原则 根据水质检测报告确隋廷华 4 造浆材料选择不当 造浆材料适合当前水质 10.6 定 于得水 及时补充孔内泥浆，保持孔内于得水 5 孔内泥浆水头过低 泥浆水头始终高于孔外水头施工现场检查 10.6 毛敬国 高度2m以上 钻孔、清孔过程中施工保持循于得水 6 泥浆不循环 施工现场检查 10.6 环，保持泥浆质量均匀、稳定 孙吉存 泥浆配比不适合实际施工以保证造出的泥浆各项指标隋廷华 7 施工现场检查 10.6 需要 均满足现场施工需要为准 于得水 孙洪福 8 护筒长度不足 护筒底穿过淤泥层 现场测量比较 10.7 毛敬国 海水潮汐影响孔内外相对隋廷华 9 应保证孔内泥浆面水头高度 施工测量比较 10.7 水头 毛敬国 砂性和淤泥质土层易造成根据实际地质情况调整泥浆孙洪福 10 施工现场检查 10.7 塌孔 指标 宋修芹 及时补充调整孔内泥浆，保持隋廷华 11 孔外地下水渗入孔内 现场观察讨论 10.7 泥浆指标满足施工需要 姜爱国 于得水 12 钻杆不垂直对中 钻杆垂直对中 施工现场检查 10.5 毛敬国 制表人:于得水 制表时间:2010年10月6日 7 要因确定1:技术交底不详细 确认方法:复查技术交底记录、技能考核 标准:施工人员对操作程序及要求熟悉掌握 实测:考核管理人员6人、钻机工人12人， 10月5日，由邵泽杰负责对专业施工人员进行钻孔灌注桩安全技术交底、工艺操作技能考核，成绩如下表: 分值 85—100 75—85 60—75 60以下 安全技术交底 13 4 1 0 工艺操作 11 5 2 0 安全技术交底记录 结论:非要因 要因确定2:奖罚制度不到位 确认方法:会议讨论、问卷调查 标准:奖罚合理，施工人员100%认可 实测: 10月5日，张峰组织召开会议，对奖罚制度进行讨论，并对18名管理及施工人员进行问卷调查，小组成员和问卷调查结果均显示现行奖罚制度是完善合理的，文件调查结果如下: 文件调查份数 认为制度合理完善份数 认为制度不完善份数 18 18 0 结论:非要因 8 要因确定3:钻头下沉、提升速度过快 确认方法:施工现场检查 标准:以旋挖斗下方不产生较大的压力波动、泥浆不产生负压为原则 实测:10月5日，毛敬国、潘俊峰负责对每次钻头的下沉、提升情况进行现场检查，钻头在提升过程均能按要求缓慢下沉和提升，不产生较大的压力波动，不会在旋挖斗下孔内产生负压。 结论:非要因 要因确定4:造浆材料选择不当 确认方法:根据水质检测报告确定 标准:造浆材料适合当前水质 实测:10月6日，由隋廷华、于得水负责检查现场造浆使用的膨润土合格证，并用淡水进行试验，检验造浆效果。根据水质和以往经验，应使用碱性的膨润土，现场使用的膨润土为钠质膨润土，满足要求，且用淡水造浆试验时，拌制的泥浆各项指标良好。 结论:非要因 要因确定5:孔内泥浆水头过低 确认方法:施工现场检查 标准:及时补充孔内泥浆，保持孔内泥浆水头始终高于孔外水头1m以上。 实测:10月6日， 由于得水、毛敬国负责对桩基成孔过程中孔内泥浆水头控制情况进行检查，在钻进过程中，每次将旋挖斗内的钻渣提升出孔时造成孔内泥浆水头下降，虽然通过泥浆泵及时从泥浆池内抽取泥浆来保持孔内泥浆水头， 但孔内泥浆面最低时，低于河内水位高度，这样 容易造成孔外水压力大于孔内泥浆压力，造成塌 孔。 结论:要因 孔内泥浆水头高度 9 要因确定6:泥浆不循环 确认方法: 施工现场检查 标准:钻孔、清孔过程中施工保持循环，保持泥浆质量均匀、稳定 实测:10月6日，于得水、孙吉存经过现场观察以及检查，泥浆池中的泥浆利用一台泥浆泵时刻保持在泥浆池内循环，孔内泥浆由于钻头的反复提钻、下钻，基本上也始终处于循环状态，能够保证泥浆质量的均匀稳定。 结论:非要因 要因确定7:泥浆配比不适合实际施工需要 确认方法:施工现场检查 标准:以保证造出的泥浆各项指标均满足现场施工需要为准 实测:10月6日，QC小组全体成员与桩基施工人员一起在现场检查泥浆指标情况，发现用膨润土和现场地下水拌制的泥浆在停止循环后，很快出现凝聚、离析分层现象，完全不能满足施工需要。 泥浆池内泥浆沉淀分层 用现场地下水拌制泥浆试验 经调查，最初拌制泥浆是按照以往施工经验采用膨润土和现场地下水进行造浆，而本工程位于海边，地下水受海水侵入，海水中的离子成分对泥浆质量具有危害性，严重影响泥浆质量，不能发挥护壁作用。 结论:要因 要因确定8:护筒长度不足 确认方法:现场测量比较 10 标准:护筒底穿过淤泥层 实测:10月7日，孙洪福、毛敬国负责在现场对筑岛顶标高、护筒顶标高、河底标高、护筒长度等数据的测量比较，发现当前使用的护筒(3m)埋设后，护筒穿过筑岛填土层后，护筒底恰好位于淤泥层(约1.4m厚)中，而淤泥层在水位线以下为最薄弱的土层，极易在淤泥层中造成塌孔。 高潮水位+1.8m钢 护筑岛 平均填高2.5m 筒 退潮水位-0.5m 淤泥 平均层厚1.4m流动性大，最薄弱地层 中砂 平均层厚2.36m 细砂 平均厚度3.46m 结论:要因 要因确定9:海水潮汐影响孔内外相对水头 确认方法:施工测量比较 标准:保持孔内泥浆水头始终高于孔外水头高度1m以上 实测: 10月7日，隋廷华、毛敬国通过对海水大潮和退潮的实际水位高程及现场护筒顶高程等测量数据进行比较，海水退潮后水位高程为-0.5m左右，大潮高程为+1.8m左右，而护筒标高一般为+2.7m左右，护筒溢浆口高程为+2.2m左右，护筒溢浆口高程仅比海水大潮水位高40cm，孔内泥浆面高程在1.4 ,2.0m之间，有低于孔外海水面高程的危险，易造成塌孔。 大潮后河内水位 11 结论:要因 要因确定10:砂性和淤泥性土层易造成塌孔 确认方法:施工现场检查 标准:根据实际地质情况调整泥浆指标 实测:10月7日，孙洪福、宋修芹负责检查了现场钻进记录并对照地质勘查报告，砂性土和淤泥质亚粘土在水位线以下时，稳定性较差，经现场讨论，在钻孔过程中，保证泥浆护壁质量、放慢钻进和提升旋挖斗的速度，减少在泥浆流动速度等措施，可以预防塌孔的发生。 结论:非要因 要因确定11:孔外地下水渗入孔内 确认方法:现场观察讨论 标准:及时补充调整孔内泥浆，保持泥浆指标满足施工需要 实测:10月7日，隋廷华、姜爱国、于得水、毛敬国经过讨论分析认为，如果拌制的泥浆质量合格，那么即使有孔外地下水渗入孔内，也可以通过及时补充和调整泥浆的方法解决这一问题，不会导致塌孔。 结论:非要因 要因确定12:钻杆不垂直对中 确认方法:施工现场检查 标准:钻杆垂直对中 实测:10月5日，于得水、毛敬国负责对钻进过程中进行现场检查，根据旋挖钻机的机械操作原理，钻机在开钻时定位完成后，以后每次提钻、下钻均以钻机内机电一体化系统精确控制，钻头自动归位，能够保证钻进过程中钻杆垂直对中，旋挖斗不再触碰已成孔部分的孔壁。 结论:非要因 八、制定对策: 10月8号，QC小组按5W1H方法对已确认的4条要因制定了相应的对策措施。详见对策措施表: 12 对策措施表 序 措施 地点 负责人 完成时间 要因 对策 目标号 1、 对饮用水、外运淡水及孔 内渗出的地下水分别作水 质检测试验; 通过水质检测泥浆相对密度、2、 根据水质检测试验在泥浆泥浆配比及现场配比试粘度、含砂率、中掺入适量的化学原料，不适合实验配制出符合泥皮厚度、酸碱 隋廷华 1 按照各成分的不同配比做10.8~10.12 际施工需施工要求的泥度等指标均能满现场 于得水 多组试验，选出符合实际要 浆并应用于实足现场实际施工施工需要的泥浆配比。 际施工 需要 3、 将试验得出的泥浆配比应 用于实际施工，并根据实 际情况进行适当调整 1、 将现有钢护筒焊接加长至将现有钢护筒确保护筒穿过筑5m。 加长至5m长，护筒长度岛以下原河底的2、 护筒埋设时，最后1,1.5m孙洪福2 护筒埋设时减现场 10.8~10.11 不足 淤泥层，进入原借助钻机将护筒压入原状于得水 少对原状土层状地层 土层，护筒外围用粘性土的扰动 分层回填压实。 孔内泥浆 3 水头高度及时补充孔内不稳定 要求孔内泥浆面1、 对施工人员进行交底，要泥浆保持孔内于得水始终高于孔外水求及时补充孔内泥浆，维现场 10.11~10.12 海水潮汐泥浆面高度符毛敬国 位2m以上影响空内 持孔内泥浆水头高度; 合施工要求 4 外相对水 头 制表人:于得水 制表时间:2010年10月8日 九、组织实施 实施一:通过水质检测及现场配比试验配制出符合施工要求的泥浆并应用于实际施工 1、10月8日，隋廷华、于得水对饮用水、外运淡水及孔内渗出的地下水分别取样送山东省水环境监测中心烟台分中心作水质检测。检测报告显示，外运淡水各项指标均接近于饮用水，而孔内渗出的地下水其氯离子、硫酸盐、总硬度、离子总量等几项指标都远远超过正常水质指标，对泥浆质量都具有较大的危害性。 13 水质检测结果 检测结果 检测项目 饮用水 外运淡水 现场地下水 PH值 7.7 8.4 8.4 氯化物 147.7 128.0 5515.0 硫酸盐 85.2 104 985 总硬度 189 321 2505 碳酸根 0.00 13.32 6.66 重碳酸根 166 219 234 游离CO 5.87 2.94 0.00 2 侵蚀CO 0.00 0.00 0.00 2 钙 86.3 78.7 246.1 离子总量 608 628 10238 总碱度 136 202 203 水质检测报告 2、10月9日，经过查阅以前相关资料、与施工人员交流，由于旋挖钻比传统的冲击钻、回旋钻成孔工艺对泥浆性能要求较高，尤其是水质不佳时，需配制高级泥浆，即用膨润土造浆或在泥浆中按照一定的比例加入增粘剂(聚丙烯酰胺、纤维素(CMC))或分散剂(火碱(NaOH)或纯碱(NaCO3))等化工原料，提高泥浆的相关指标，达到满足施工要求的效果。因此，现场决定，购买少量的各种化工原料到现场，就地取材利用现场地下水、外运淡水、膨润土等进行泥浆配比 14 试验。 10月10日,10月11日，水质检测报告和各类化工原料均已取回，QC小组成员与施工人员一起进行泥浆配比试验，首先根据水质检测报告和相关资料、经验等进行试配，根据试配出来的泥浆效果再一次对配比进行微调，经过多次反复调整，最终得到的泥浆各项指标均满足规范要求。 泥浆相对密度试验 泥浆粘度试验 泥浆含砂率试验 加入化工原料后拌制泥浆试验 15 3、10月12日，将泥浆池中原有的不合格泥浆排除后，重新外运淡水，在泥浆池中按照已得到的泥浆配比进行拌制，并对泥浆的各项指标进行检验、调整。满足施工需要后，开始应用于实际施工。 试验成功的泥浆配比应用于实际施工 结论:经过多次反复尝试，最终确定的泥浆拌制方案为:利用外运淡水在泥浆池内拌制泥浆，泥浆中加入一定比例的化工原料，使泥浆各项指标略高，在实际钻孔过程中，对从孔内循环出来的泥浆根据实际情况再次在泥浆池中进行调整，始终保持泥浆指标满足实际施工需要。通过以上措施的落实，较好的解决了泥浆质量问题，为提高钻孔桩一次成孔率和施工质量做了保证。 配制成功后的泥浆主要性能表 项目 相对 粘度 含砂率酸碱度 胶体率 失水率 泥皮厚 密度 (s) (%) PH (%) (mL/30min) (mm) 数值 1.15,1.20 18,22 ,2 8,10 ,98 15,20 ,2 实施二:将现有钢护筒加长至5m长，护筒埋设时减少对原状土层的扰动 1、10月8日，孙洪福通知桩基施工队伍，将现有钢护筒(3m)焊接加长至5m。 这样，可以保证护筒穿过河底淤泥层，防止在淤泥层位置发生塌孔。 2、10月11日，于得水指导施工队伍护筒埋设，最后1,1.5m借助钻机将护筒压入原状土层，护筒外围用粘性土回填压实，这样做减少了对原状土层的扰动。 16 高潮水位+1.8m钢 护筑岛 平均填高2.5m 筒 退潮水位-0.5m 淤泥 平均层厚1.4m流动性大，最薄弱地层 钢护筒接长，穿过淤泥层，中砂 平均层厚2.36m进入原状中砂层1,1.5m 细砂 平均厚度3.46m 护筒加长示意图 结论:这一措施的落实，解决了在护筒底淤泥层中发生塌孔的隐患。 实施三:及时补充孔内泥浆维持孔内泥浆面高度符合施工要求 10月11日，由于得水负责对施工队伍进行交底通知，要求施工队伍在埋设护筒时抬高护筒高度，并在钻孔过程中及时补充孔内泥浆，要求孔内泥浆面始终高于孔外大潮水位2m以上，在钻孔过程中，项目部也加大了这一问题的检查频率，以督促该措施的有效落实。 结论:采取上述控制措施后，始终保持孔内泥浆水头高度比大潮时孔外水位高2m以上。需要注意的是涨潮过程中应加强控制，根据现场实际测量，潮汐前后水位浮动范围达到2.3m，为防止水位变化对施工的影响，我们要求，护筒埋置后，溢浆口高程最低不得小于大潮水位2m，在涨潮过程中，必须保证泥浆面始终达到溢浆口高度，这一措施的落实，解决了泥浆水头和潮汐运动对施工的影响。 十:效果检查: 1、质量效益: 2010年12月2日，桩基施工全部结束，除了在小组活动前钻孔出现过2塌孔外， 小组活动后未出现过任何塌孔，桩基一次成孔率达到100%，QC活动效果非常明显，实现小组活动目标。 ? 通过QC活动的开展，影响灌注桩一次成孔率的根源问题得到彻底解决，随着具体措施的落实，其他方面的质量问题也得到明显改善; ?灌注桩完成后经烟台市建设工程质量检测站对桩基进行小应变和超声波检测，所有桩基全部合格。 17 18 2、经济效益: 由于较好的解决了成孔过程中的几个根源问题，使旋挖钻机成孔工艺得到实施，大大提高了施工进度，操作熟练后，平均2.5,3个小时可完成一根桩基的成孔，平均每天可完成4根桩基。 (1)旋挖钻成孔工艺成功取代原计划中的回旋钻成孔，每延长米桩基节约工程造价: 回旋钻成孔单价-旋挖钻成孔单价=681.51元/延米-566.18元/延米=115.33元/延米 本工程2077.92m桩基，共节省成本:115.33×2077.92=23964.51元=23.965万元 (2)由于使用旋挖钻成孔工艺，实际工期比计划工期提前了至少15天，工期成本明显节约，按照每天1‰工程造价计算，共节约工期成本15×1367.8万×1‰=21.517万元 (3)施工过程中增加化工原料费用约2.6万元 (4)本次QC活动成本约4500元。 本次QC活动共创造经济效益:23.965+20.517-2.6-0.45=41.43万元 项 目 发生费用(万元) 取代回旋钻工艺 23.965 工期效益 21.517 工艺变更后增加费用 -2.6 QC活动成本 -0.45 本次QC活动共创造经济效益 41.43 效益确认表 19 3、社会效益: 旋挖钻施工时旋挖出的钻渣基本是相应地层的原状土，可以用装载机及时的铲运出场，不存在泥浆污染环境问题，保证了现场文明施工和环境保护。 海水环境及高水位易塌地层条件下旋挖钻机成孔工艺的成功实施再一次证明了旋挖钻机的优势，得到了业主和监理的认可，施工质量和进度得到一致好评。 4、无形效益 在这次活动中，小组成员不仅增强了攻克难关的自信心，提高了解决问题的能力，而且加强了集体的团队协作精神。更深深的体会到了QC活动对工程的重要性和意义，纷纷表示，在以后的工作中，将更加深入的继续开展QC活动。 QC活动结束后，我们对小组成员的专业知识、质量意识、工作责任心、创新力、解决问题能力以及协作精神方面做了活动前后的对比，均较活动前有了明显的提高。见表8-1和图8-1。 自我评价表 自我评价 项目 专业知识 活动前(分) 活动后(分) 8 6专业知识 3 6 协作精神质量意识4 2质量意识 6 8 0 工作责任心 4 7 解决问题能力工作责任心 创新力 3 7 活动解决问题能力 3 6 前 创新力活动 协作精神 2 8 后 自我评价雷达图 制表人:于得水 制表时间:2010年12月8日 制图人:于得水 制图时间:20109年12月8日 十一、巩固措施 (1)本次QC小组活动，较好的确保了旋挖钻机在海水环境及高水位易塌地层条件下的施工质量，完成了阶段性目标，我们将针对旋挖钻机的施工质量控制把上述有效措施继续改进并保持下去。 20 (2)将本次QC活动中总结出的《旋挖成孔灌注桩施工工法》已被评为集团公司施工工法编号为YJGF12-2010，作为同类工程的施工经验在公司内部推广应用。 工法证明 十二、总结及今后打算 本次QC活动，取得显著的质量效果和社会效益的同时，也得到的较好的经济效益，达到了预期目标。 在今后的施工中，我们将继续开展QC小组活动，提高队伍的素质，进一步提高工程的施工质量。 下一步我们QC活动的课题是“提高型钢水泥土搅拌墙的施工质量”。 21