本科给排水专业（污水厂设计）论文

本科给排水专业（污水厂 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 ）论文 前 言 中水就是指循环再利用的水。其实中水处理离我们的生活并不遥远，许多家庭都习惯把洗衣服和洗菜的水收集起来，用于冲厕所和拖地板，其实这就是最原始、最简单的中水处理办法。 中水一词最早起源于日本，是不同于给水(日本称上水)、排水(日本称下水)的一种水处理 方法 快递客服问题件处理详细方法山木方法pdf计算方法pdf华与华方法下载八字理论方法下载 。中水是把水质较好的生活污水经过比较简单的技术处理后，作为非饮用水使用。中水主要用于洗车、喷洒绿地、冲洗厕所、冷却用水等，这样做充分利用了水资源、减少污水直接排放对环境造成的污染。对于淡水资源缺乏、供水严重不足的城市来说，中水系统是缓解水资源不足，防治水污染，保护环境的重要途径。 对于小区居民来讲，中水处理系统可以提供很大的实惠。首先是降低水费支出。像绿化用水、洗车用水等公共用水，一般小区都是直接引用自来水，这笔水费最终还会摊到每户业主身上。如果使用循环再利用后的中水，就等于一水二用，一个小区，一年算下来就是不小的费用。现在居民冲洗厕所一般使用自来水，如果用中水，一次可以省9升自来水，全家一个月，算下来有多少吨,不过，由于消费心理的原因，很多设计师不打算将中水用于户内的清洁用水。当然，自来水、中水会走两趟管路，可能会占点面积。 中水处理系统成本很低，不会增加买房者的负担。说简单点，就是要加几个池子的问题。中水处理后的水质也较有保证，比城市地区一般河水的水质要好。 中水系统的水净化过程也很简单，一般有三级。一级阶段，主要是靠格栅将水中体积较大的杂质与水分离。由于生活中，用水量时高时低，所以需要专备个蓄水池调节水量。水中的污染物90,以上是通过二级处理去除的。主要有生物处理法、物理化学法和膜法。所有的处理方式都不需要专门投入人力、物力。 以前，中水系统多用在宾馆、饭店、大型文化体育等水费较贵而用水量又很大的公共建筑中。但是，随着水资源的不断减少和人们环保意识的增强，越来越多的居民 住宅建筑也开始采用中水处理系统。中水正在逐渐走进寻常百姓的生活。 - 1 - 第一部分 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 书 第1章 设计资料 1.1 城镇地区的基本资料 1(海拔230m。 2(年主导风向为西南风。 3(大气压力为100KP。 4(温度年均气温10?。 5(冻土厚度0.3m。 6(地下水距地表20m。 7(地震等级按里氏6级考虑。 3 8(污水厂进水量30000m， 9(水质概况:SS=200mg/L BOD=250mg/L 5 CODcr=350mg/L 水温t=20? PH=7.5 1.2 任务要求 1(设计合理处理工艺。 2(污水全部处理到杂用水标准: CODcr<50mg/L TP?1.0mg/L BOD?10mg/L SS?10mg/L 5 阴离子洗涤剂?0.3mg/L 全盐?1000mg/L 色度?30 石油类?1.0mg/L PH=6.5—9.0 1.3 工艺要求尽可能资源化，最大限度实现清洁生产。 - 2 - 第2章 方案选定 2.1处理方法比较 污水处理厂而言，进水水量、水质波动较大。氧化沟工艺系列中的卡鲁氧化沟是 专门针对合流制的污水处理厂设计的，它可承受较大的水质、水量冲击负荷，可作为 预选方法之一。另外SBR处理也是一种处理方法。 2.1.1工艺方案的技术特性比较 表2-1 技术比较表 方案一(SBR工艺) 方案二(卡鲁氧化沟) 反应池间歇运行，2座反 应池交替运行保持进、连续进水、连续出水。 出水的连续性。 有机物降解与沉淀在一在氧化沟中完成有机物 个池子完成，无需设独降解，在沉淀池中进行 立的沉淀池及其刮泥系泥水分离，需设独立的 统。 沉淀池和刮泥系统。 固体停留时间较长，可较长的固体停留时间， 抵抗较强的冲击负荷。 可抵抗冲击负荷。 污泥有一定的稳定性。 污泥有一定的稳定性。 采用鼓风曝气，曝气器 均布池底，动力效率高，采用表面曝气，设有转 能耗较低;间歇运转须碟曝气设备，转碟分点 采用高质量的膜式曝气布置;设备少，管理简 器，设备的闲置率较高，单，维护量小，但能耗 曝气器寿命较短，维修较高。 及维护量大。 自动化水平高，对电动 阀门等设备的可靠性需设备少且经久耐用，控 求较高，控制管理较复制管理简单。 杂。 自控系统编程工作量较自控系统编程工作量较 大，PLC硬件费用高，小，PLC硬件费用低， - 3 - 自动化水平较高，劳动自动化水平较低，劳动 强度较低，对操作人员强度较高，对操作人员 的素质要求较高，总设的素质要求较低，总设 备费用较高。 备费用较低。 2.1.2 工程投资和技术经济比较 表2-2 经济比较表 方案一(CAST方案二(奥贝尔项目 工艺) 氧化沟) 土建工程(万1 853.57 1280.46 元) 设备及安装工1 880.27 786.3 程(万元) 其他费用(万663.95 100.19 元) 总投资(万元) 3297.79 2166.95 2.1.3 污水处理工艺流程 一般包括机械处理系统、生化处理系统、消毒系统和污泥处理系统4部分，SBR方案与卡鲁方案在机械处理和消毒系统上构筑物及其设备配套相同，主要差别在于生化系统上，污泥处理系统也略有不同。 2.1.4 处理方法的确定 综合上述方案的技术及经济比较情况，可以看出方案一和方案二各有自己不同的优势与不足，均能达到处理要求。但从处理效果和工程造价来看，卡鲁氧化沟处理效果更好，造价也相对低，所以选用氧化沟处理方法。 2.2 处理工艺比较 工艺一 中格栅?提升泵房?细格栅?曝气沉砂池?平流沉淀池?氧化沟?辐流 - 4 - 沉淀池?机械絮凝池?斜管沉淀池?普通快滤池?清水池 工艺二 中格栅?提升泵房?细格栅?曝气沉砂池?辐流沉淀池?氧化沟?辐流沉淀池?网格絮凝池?V型滤池?清水池 2.2.1方案技术比较:从这两个方案来看都符合一般的流程要求而且出水的水质可以 得到保障，所不同的主要是单体构筑物有区别，现将其比较如下: (1)沉淀工艺一: 方案一 辐流沉淀池 优点:占地面积小，操作管理方便; 施工 文明施工目标施工进度表下载283施工进度表下载施工现场晴雨表下载施工日志模板免费下载 简单;对源水浊度适应性较强处理效 果稳定;采用机械排泥设施时，排泥效果好。 缺点: 造价较高，维护困难。 方案二 采用平流沉淀池 优点:造价较低;操作管理方便;施工简单;对源水浊度适应性较强;处理效 果稳定采用机械排泥设施时，排泥效果好。 缺点:需要维护机械排泥设备;占地面积较大;水力排泥时排泥困难一般使用 于中型水厂。 (2)絮凝工艺: 方案一 采用机械絮凝池 优点:絮凝效果好，节省药剂;水头损失小;可适应水质水量的变化。 缺点:需机械设备和经常维修。 方案二 往复式隔板絮凝池 优点:絮凝效果好;构造简单;施工方便。 缺点:容积较大;水头损失较大;转弯处絮粒容易破碎;出水流量不易分配均 匀;出口处易积泥，适用于流量每日大于3万立方米且水量变化较小的水厂。 两种形式絮凝池组合使用有如下优点:当水质水量发生变化时，可以调节机械 搅 - 5 - 拌速度以弥补隔板往复式絮凝池的不足;当机械搅拌装置需要维修时，隔板往复 式絮凝池仍可继续运行。此外，若设计流量较小，采用往复式隔板絮凝池往往前 端廊道宽度不足0.5m，不利于施工，则前端采用机械絮凝池可弥补此不足。 (3)沉淀工艺: 方案一 采用斜管沉淀池 优点:沉淀效率高;池体小;占地面积小。 缺点:斜管耗材多;对源水适应性较平流沉淀池差;若不设排泥装置时排困难若设排泥装置，维护管理麻烦;尤其使用于沉淀池改造扩建和挖潜。 方案二 采用平流沉淀池 优点:造价较低;操作管理方便;施工简单;对源水浊度适应性较强;处理效果稳定;采用机械排泥设施时，排泥效果好。 缺点:需要维护机械排泥设备;占地面积较大;水力排泥时排泥困难;一般使用于中型水厂。 (4)过滤工艺: 方案一 采用普通快滤池 优点:运行管理可靠，有成熟的运行经验，池深较浅。 缺点:阀件较多，一般为大阻力冲洗，需设冲洗设备。 方案二 V型滤池 优点:可以采用均质滤料，截污能力大，反冲洗干净，过滤周期长，处理水质 稳定，节省反冲洗水量。 缺点:对施工的精度和操作管理水平要求甚严，否则会产生如下问题:冲洗不 均匀，有较严重的短流现象发生;跑砂;滤板接缝不平、滤头套处密封不严， 滤头堵塞甚至发生开裂;阀门启闭不畅等现象时有发生。 2.2.2 方案经济比较: 方案一: 机械絮凝池 指标基价:781508.00 建筑安装工程费用:1155384.00 - 6 - 设备购置费用:736447.00 总计:2673339.00 斜管沉淀池(参考设计水量为每日三万立方米，采用两座) 指标基价:1747952.00 建筑安装工程费用:2521720.00 总计:3969672.00 普通型滤池(参考设计水量为每日十万立方米，采用一座) 指标基价:3845255.00 建筑安装工程费用:5424141.00 总计:9269396.00 单体构筑物费用之和:15912407.00 方案二 网格絮凝池 指标基价:1366336.67 建筑安装费用:1942488.33 设备购置费用:500301.00 总计:3809126.00 平流沉淀池 指标基价:1883050.00 建筑安装费用:265712.00 设备购置费用:985514.00 总计:2895276.00 V型快滤池 指标基价:4808854.00 建筑安装费用:6635712.00 设备购置费用:1337452.00 总计:12782018.00 单体构筑物费用之和:19486420.00 由以上比较可见:方案一的单体构筑物费用之和明显小于方案二的单体构筑物费用之 - 7 - 和，即方案一在经济上明显优于方案二。 2.3 结论:综合比较两者方案一要优于方案二，选用方案一为设计方案。 2.4 附表 2.4.1 主体构筑物尺寸一览表 表2-3 主体构筑物尺寸一览表 构筑名称 个数 长(m) 宽(m) 高(m) 1 1.88 0.57 中格栅 泵? 1 5.4 5.4 10.5 2 5.75 1.37 0.84 细格栅 1 12 2.6 2.3 沉砂池 1 5.4 5.4 5.7 分配堰 2 5.55 一沉池 Φ46 2 86 48 4.3 氧化沟 2 5.55 二沉池 Φ46 泵? 1 5.4 5.4 5.4 2 12 4 4.65 机械絮凝池 2 12 5.5 4.67 斜管沉淀池 2 8 8 3.37 普通快滤池 2 25 25 5.3 清水池 1 5.4 5.4 7.8 吸水井 1 5.4 5.4 5.7 泵? 2 5.36 污泥浓缩池 Φ8.2 2 2.7 2.7 3 贮泥池 2.4.2 附属构筑物尺寸一览表 表2-4 附属构筑物尺寸一览表 构筑物 面积(m) 长(m) 宽(m) - 8 - 500 25 20 综合办公楼 400 20 20 检测中心 500 25 20 职工宿舍 250 20 12.5 食堂 250 20 12.5 机修车间 500 25 20 仓库 150 30 5 车库 120 12 10 变配电间 250 20 12.5 浴室 16 4 4 污泥回流泵房 64 8 8 加药间 64 8 8 翻砂厂 64 8 8 集中控制室 150 15 10 污泥压缩机房 2.4.3 设备一览表 表2-5 设备一览表 设备代号 设备名称 功率(kw) 备注 GH—1800 链式旋转除污机 1.5 1台 GH—1400 链式旋转除污机 1.5 2台 12MN—14B 污水泵 37 3用1备 14MN—16A 污水泵 37 3用1备 12MN—14B 污水泵 37 3用1备 Y90S 三相鼠笼异步电1.5 1台 动机 Y802 三相鼠笼异步电1.1 2台 动机 Y225 三相鼠笼异步电37 9用3备 动机 Lg300×200—1 罗茨鼓风机 22 1用1备 Y1800L 三相鼠笼异步电22 1用1备 动机 ZJ—2 转子真空加氯机 0.7 1用1备 DX0.5—10—20 电动单梁悬挂起 重机 - 9 - GXNJ—45 周边传动吸泥机 0.8 4台 Y801 三相鼠笼异步电0.8 4台 动机 100NWL70—8 立式污泥泵 5.5 1用1备 Y132S1 三相鼠笼异步电5.5 1用1备 动机 YHG—100/6.0 转刷暴气器 30 2套 YD200L—4 三相鼠笼异步电30 2用2备 动机 WG37—20 减速机 2用2备 PXS13500 行车式吸砂机 1台 Y802 电动机 1用1备 DYQ300 带式压滤机 1.5 1用1备 工作部门 人数 3 行政管理 3 总控室 3 分析化验 3 设备维修 4 后勤服务 2 污水泵站 2 污水生物处理 2 污泥处理 4 变电所 4 其他 30 总计 2.4.4 人员编制表 表2-6 人员编制表 2.4.5 造价估算表 表2-7 造价估算表 - 10 - 序号 工程或费用估算价值(万元) 名称 建筑工程费 安装工程费 设备购置费 合计 1 85.66 33.75 161.53 280.95 中格栅泵? 2 72.13 28.72 129.69 230.54 细格栅沉砂 池 3 7.81 0.83 8.64 分配堰 4 540.45 30.24 174.66 745.35 初沉池 5 1280.46 786.3 100.19 2166.95 氧化沟 6 540.45 49.84 224.08 814.37 二沉池 7 7.81 0.83 8.64 泵? 8 36.05 16.92 48.84 101.81 污泥回流泵 房 9 37.14 14.74 57.42 109.3 污泥浓缩池 10 15.11 1.25 4.8 21.16 贮泥池 11 115.20 115.2 综合楼 12 73.70 73.7 检测中心 13 13.2 13.2 变电所 14 53.55 53.55 职工宿舍 15 21.25 21.25 机修间 16 50.4 50.4 仓库 17 59.85 59.85 车库 18 2 2 门卫 19 78.15 115.53 73.64 267.33 机械絮凝池 20 174.79 252.17 396.97 斜管沉淀池 21 384.52 542.41 926.93 普通快滤池 5440.27 合计 2(4(6 运行费用 (1)电费计算 - 11 - 水处理厂设备总功率为850.1KW 电厂一天用电总量为850.1×24=2.04万元。 3日处理水量为30000m. 所以一吨水处理电成本为0.68元。 (2)加药费用 根据资料查得加药费用每吨水为0.4元。 (3)总费用 电厂日处理费用为3.24万元。 每吨水处理成本为1.08元。 - 12 - 第二部分 计算书 第3章 主构筑物的设计计算 3.1 泵前中格栅 3.1.1 设计参数 设计流量:Q=520.5L/s 栅前流速:v=0.7m/s,过栅流速为:0.8m/s. 1 栅条宽度:S=0.01m,格栅净间距:b=0.025m. 部分长度栅前为:0.5m，格栅倾角:a=70? 3 单位 栅 渣量:w 栅 渣/10m1, 3.1.2. 设计计算 B2v(1) 确定格栅栅前水深，根据最优水力断面公式Q= (3-1-1) 2 B计算B=1.14m，h= =0.57m 12 所以格栅栅前槽宽为1.14m, 栅前水深为0.07m. 33 (2) 每日栅渣量w=Qw w=0.08m/10m (3-1-2) 11 33w=2.4m>0.8m/d (3) 栅条间隙数 Qmaxsina0.52sin70，n===53.7 (3-1-3) bhu0.0250.470.8，， 取n=54.设计一组中格 栅。图3-1 中格栅 - 13 - (4) 栅槽宽度 B=S(n-1)+bn=0.01×53+0.025×54=1.88m. (3-1-4) 2 栅槽总宽为1.88m. (5) 栅条高度超高h1=0.5m,则栅条高度为H=0.57+0.5=1.0m。由于格栅在污水 升 泵前面，栅渣清除需要用吊车，为了便于操作将栅条增高0.8m，以便于在工作平台 上防置栅筐，栅渣直接从栅条上落如栅筐然后运走。 (6)格栅水头损失 40.01sin70,,3 H=2.42××3×0.82×9.81=0.066m. (3-1-5) ，,,00252,, (7) 设备选取: GH—1800型链式旋转除污机 Y90S小型三相鼠笼异步电动机，功率1.5KW。 3.2 污水提升泵? 3.2.1 设计参数 设计流量:520.5L/s 3.2.2 设计计算 (1)水泵设计流量为52.05L/s。 采用四台(3用1备)每台流量为173.5L/s。 (2)提升扬程为Z=232.3-224.9=7.4m. 水泵水头损失h=2m。 (3)水泵扬程H=2+h=2+7.4=9.4m. (4) 泵房设计 按5min最大日最大时流量计算。 V=Qt=156.15m3. (3-2-1) 设计成L×B×H=5.4m×5.4m×10.5m. (5)设备选取: 12MN—14B型污水泵，扬程10.5m (3用1备) Y225S型三相鼠笼异步电动机，功率37KW (3用1备)。 3.3 泵后细格栅 - 14 - 3.3.1(设计参数 设计流量:520.5L/s。 栅前流速:v=0.7m/s,过栅流速为0.9m/s. 1 格栅倾角:70?栅条宽度:s=0.01m,格栅净间距:b=0.015m. 栅前宽度:0.5m,栅后宽度:1.5m,污水栅前超高0.3m. 33 单位栅渣量:0.12m/10污水 3.3.2(设计计算 2(1)格栅栅前水深:根据最优水利断面公式Q=2hv (3-3-1) 求得h=0.54m.所以栅前水深为:h=0.54m,栅前槽宽为:B1=2×h=1.08m. Qmaxsina (2) 格栅间隙数:n==109.2取110。 bhu 设计成两组，每组格栅间隙数n=55. (3) 栅槽宽度:B2=S(n-1)+bn=0.01×54+0.015×55=1.37m. B2-B1 (4) 进水渐宽部分宽度为:L1==2.3m. 2tg20 L1 (5) 栅槽出水渠道连接出的渐宽部分长度为:L2==1.15m. 2 (6) 格栅水头损失。 44s0.01,,,,33 设栅条断面为矩形h==2.42××3×sin70?×(0.9/2×9.81)，a,,,,b0015,,,, =0.16m. (3-3-2) 高为H=h+h=0.54+0.3=0.84m. 12 (8) 栅后总高为H=h+h+h2=0.84+0.16=1.0m. 21 H1(9) 格栅总长度为L=L+L+0.5+0.1.5+ =2.3+1.15 +0.5+1.5+ 12tg70 0.84=5.75m.tg70 - 15 - 图3-2 细格栅 0.5210.1286400，，33(10) 每日栅渣量w= =3.6m/d>0.2m/d,采用机械栅渣。 1.51000， (11)设备选取:2台GH—1400型链式旋转除污机。 2台Y90S小型三相鼠笼异步电动机，功率1.1KW。 3.4 曝气沉砂池 3.4.1设计参数 设计一组沉沙池，最大流量时污水停留时间为2min。曝气装置采用微孔曝气器。 设计流量为521L/S。 3.4.2设计计算 (1)总有效容积计算(7) 栅前总 3 V=60×0.521×2=62.4m 式中V—总有效容积。 (2)池断面积 Qmax2 A= =0.521/0.1=5.21m v 式中A —池断面积。 v—最大设计流量时污水前进流速。 (3)池子宽度: V5.2 B= = =2.6m. 2A B—池子宽度。 H—有效水深。 (4)池长 - 16 - V62.4 L= ==11.98m 取池长为12m. 5.21A (5)所需曝气量 Q=3600×D×Qmax D—每m所需曝气量，取0.1m/m污水 333 3 Q=3600×0.1×0.521=187.35m/h. (6) 设备选取 LG300×200—1型罗茨鼓风机。(1用1备 )。 Y1800L型三相鼠笼异步电动机。(1用1备 )。 313套HWB—3型微孔曝气器。 PXS13500型行车式吸砂机机1台 Y802型电动机1台。 3.5 分配堰 3.5.1 设计参数 进水量:520.5L/s. 3.5.2 设计计算 分配堰的容积计算 按最大时流量5min计 3 V=Qt=520.5×60=156.15m. 设计成正方体型，其中超高采用0.3m,则L×B×H=5.4m×5.4m×5.7m 3.6 一级沉淀池 3.6.1 设计参数 该沉淀池用中心进水周边出水的幅流沉淀池。采用刮泥机。 3 设计进水量:30000m/d 2 表面负荷:q=0.8m/(mh) b3 2 固体负荷:Ng=60kg/(ma) 堰负荷:2.2L/(sm) 3.6.2 设计计算 (1)沉淀池面积 - 17 - 300002 1)按表面负荷计算为F1==1562.5m (3-6-1) 40.8， 2 2) 按固体负荷计算为F2=(1+0.67)×30000×4=3340m(3-6-2) 所以沉淀池面积大于1)计算所得，从偏安全考虑以2)计算结果为设计值。 (2)沉淀池尺寸计算，采用2座沉淀池，每座沉淀池面积为: F22 A==1670m. 2 4A 沉淀池直径D==46m. , 沉淀时间取2.5h. 则有效水深h=qt=1.4×2.5=3.5m. b (3) 贮泥斗的有效容积，为了防止磷在池中发生厌氧氧释放，贮泥时间采用2h。 41QxR，，，3 所需容积为:V= =1192.9m (3-6-3) x+xr (4) 污泥区高度:图3-3 初沉池 V1192.9 h1= = =0.7m. A1670 池底坡度为0.05，池底进口处宽4m. 0.05464，,，， 则池坡降为:h2= =1.05m. (3-6-4) 2 (5)沉淀池总高度:超高采用0.3m,沉淀池的总高度: H=0.3+h+h=0.3+3.5+0.7+1.05=5.55m. 12 (6) 校核堰负荷: Q1500033 = =103.7m/(dm)<190m/(dm), 符合要求。 ,D3.1446， (7)设备选取 2套 GXNJ—45周边传动吸泥机。 - 18 - 2台Y801型三相鼠笼异步电动机。 3.7. 氧化沟 2.7.1 设计参数 氧化沟设计成两组，进水量最大日平均时设计，每个氧化沟设计流量为 5L/S. 173. 总污泥龄为:18d。 MLSS=4000mg/L, MLVSS/MLSS=0.7. 曝气池 DO=2mg/L. 223NOD=4.6mgO/mgNH—N氧化，可利用氧2.6mgO/mgO—N还原 3 a=0.9,b=0.98. 其他参数:a=0.6kgvss/kgBOD,b=0.051L/d. 5 脱水速率:q=0.0312kgNO—N/kg mlvss×d. dn3 K1=0.231L/d KO2=1.3mg/L. 剩余碱度:100mg/L(保持PH?7.2)。 所需碱度7.1mg碱度/mgNO3—N氧化，产生碱度3.0mg碱度/mgNO3—N还原。 硝化安全系数:2.5。 脱硝温度修正系数:1.08。 3.7.2 设计计算 (1)碱度平衡计算 1)由于设计的出水BOD为20mg/L，则出水中不溶解性BOD为20-0.7×20×1.4255 ×-0.235×(1-e)=6.4mg/L. 2)采用污泥龄18d，则日产泥量为: 0.6150002206.4，，,aQLr，， = =1011.7kg/d. (3-7-1) 1，btm100010.0518，，，，， 设其中有12.4%的氮，近似等于TNK中用于合成部分。 0.124×10117=125.5kg/L. TNK中有125.5×1000/15000=8.4mg/L用于合成新细胞。 需用于氧化的NH3—N=40-8.4-2=29.6mg/L 需用于还原的NH3—N=29.6-11=18.5 mg/L - 19 - 3)碱度平衡计算 (1)已知产生0.1mg碱度/去除1mg BOD，进水中碱度为:280 mg/L。 5 剩余碱度=280-7.1×28.5+3.0×18.5+0.1×214=146.74 mg/L。 得的剩余碱度以CaCO3计。 (2)硝化区容积计算 22(0.098T-15 硝化速率为:[0.47)]××=0.204 0.0515-1.158，2.3，2+10 1 故泥龄tw==4.9d. 0.204 采用安全系数为2.5，故设计污泥龄=2.5×4.9=12.5d 1原假定污泥龄为18d, 硝化速率为:=0.056L/d. 8 vb，0.0560.05， 单位基质利用率u===1.17kgBOD5/kgMLVSSd a0.6 MLVSS=0.7×4000=2800mg/L. 21415000， 所需MLVSS总量==27435.9kg. 0.1171000， 27435.93 消化容积==9798.5 m。 2800 9798.5 水力停留时间:t=×24=15.7h. n15000 (3)反硝化区容积 F12-20 12?时反硝化速率为:q=×0. (3-7-2) 0.030.029，，dnM ，， ,,22012-20,,0.030.029，，=×1.8. 16,,,,4000，,,,,24,,，， =0.017kgNO—N/kg MLVSS×d. 3 18.5还原NO—N的总量=×15000=277.5kg。 31000 277.53 脱氮所需MLVSS==16323.5 m 0.017 5829.924，水力停留时间t==9.3h. dn15000 (4)氧化沟总容积 总水力停留时间为t= t+t=15.7+9.3=25h. ndn - 20 - 3 总池容积为V=V+V=9798.5+5829.8+15628.3 mndn (5)氧化沟尺寸 氧化沟采用6廊道式卡鲁塞尔氧化沟，取池深4m，宽8m。 15628.3 则氧化沟总长==488.38m。其中好氧段长306.2m，厌氧段长182.18m。 32 弯道长度长5×?×4×16+?×12=116.53m。 488.38166.53, 则单个直道长度==61.98m，取62m. 6 故氧化沟总长度:62+8+16=86m,总池宽度:6×8=48m.(未计池壁宽度) (6)需氧量计算 采用经验公式计算 O2(kg/d)=A×Lr+B×MLVSS+4.6×Nr-2.6×NO3 (3-7-3) 第一项为合成污泥需氧量，第二项为活性污泥内呼吸需氧量，第三项为硝化污泥 需氧量，第四项为反硝化污泥需氧量。 经验系数:A=0.5，B=0.1。 -3 Nr需要硝化的氧量为:29.6×15000×10=444kg/L相当于3.67L/s. R=0.5×15000×(0.22-0.0064)+0.1×9798.5×2.8+4.6×716.08-2.6×277.5 =6918.0kg/d (3-7-4) =288.25kg/h. 20?时脱氧清水的充氧量为: 取T=30?，a=0.8,b=0.9,Cs2mg/L,Csb=7.63. 20T Cs20(T-20) R。= ×[b× Csb-c]1.024Ta =535.0kg/h (7)回流污泥量 X 由公式R= (3-7-5) xxr， 式中x=MLSS=4g/L. xr 为回流污泥浓度，为10g/L. 则R=4/(10-4)=0.67,污泥回流量为67%。 (8)剩余污泥量 2400.25， Qw=1011.7/0.7+=2345.3kg/d. 100015000， - 21 - 由池底排出，二沉排泥浓度为10g/L. 234.53 则每个氧化沟日产泥量为=234.53 m/d. 10 (9)设备选取 YHG—1000/6.0型转刷曝气机2套 YD200L型电动机 (2用2备)功率30kw. WG37—20型减速机。 3.8 二级沉淀池 3.8.1 设计参数 该沉淀池用中心进水周边出水的幅流沉淀池。采用刮泥机。 设计进水量:30000m/d 3 2 表面负荷:q=0.8m/(mh) b3 2 固体负荷:Ng=60kg/(ma) 堰负荷:2.2L/(sm) 3.8.2 设计计算 (1)沉淀池面积 300002 1)按表面负荷计算为F1==1562.5m (3-8-1) 40.8， 2 2) 按固体负荷计算为F2=(1+0.67)×30000×4=3340m(3-8-2) 所以沉淀池面积大于1)计算所得，从偏安全考虑以2)计算结果为设计值。 (2)沉淀池尺寸计算，采用2座沉淀池，每座沉淀池面积为: F2 A==1670m. 2 4A 沉淀池直径D==46m. , 沉淀时间取2.5h. 则有效水深h=qt=1.4×2.5=3.5m. b (3) 贮泥斗的有效容积，为了防止磷在池中发生厌氧氧释放，贮泥时间采用2h。 41RQx，，，3 所需容积为:V==1192.9m (3-8-3) xxr， - 22 - (4) 污泥区高度:图3-4 二沉池 V1192.9 h1===0.7m. A1670 池底坡度为0.05，池底进口处宽4m. 0.05464，,，， 则池坡降为:h2= =1.05m. (3-8-4) 2 (5)沉淀池总高度:超高采用0.3m,沉淀池的总高度: H=0.3+h+h=0.3+3.5+0.7+1.05=5.55m. 12 (6) 校核堰负荷: Q1500033==103.7m/(dm)<190m/(dm), 符合要求。 (3-8-5) ,D3.1446， (7)设备选取 2套 GXNJ—45周边传动吸泥机。 2台Y801型三相鼠笼异步电动机。 3.9 污水提升泵? 3.9.1 设计参数 设计进水量520.5L/S. 3.9.2 设计计算 (1)水泵扬程 1)提升扬程为Z=232.3-224.9=7.4m. 2) 水泵水头损失h取2m。 3)水泵扬程为 H=Z+h=7.4+2=9.4m. (2) 泵房设计 按5min最大进水量计 3 V=Q×t=156.15 m. - 23 - 设计尺寸为5.4m×5.4m×10.5m. 3.10 机械絮凝池 3.10.1 设计参数 3 设计流量，设计两组，每组设计流量为0.174 m/s. 絮凝时间为20min. 3.10.2 设计计算 (1)絮凝池容积为: QT3V==0.174×60×20=208.8 m (3-10-1) 60 为配合沉淀池尺寸每格尺寸L×B=4m×4m,没个沉淀池分三格。 (2)水深 V208.8H1===4.35m 344，，F 超高采用0.3m则絮凝池总高度为4.65m. (3)搅拌装置 絮凝池中每一格设置一台搅拌机，分格墙上过水孔道上下交错布置。叶轮直径取池宽80%，采用3.2m。叶轮浆板中心线速度采用v1=0.5m/s,v2=0.35m/s, v3=0.2m/s.浆板长度去l=1.4m,浆板宽度取0.12m.每根轴上浆板数为8块，内外侧各四块，尺寸见图 图3-5 机械絮凝池 80.21.2，， 旋转浆板面积于絮凝池过水断面之比为:=5.5%。 44.35， 浆板总面积与过水断面面积之比为13.2%〈 25%，符合要求。 叶轮浆板中心点旋转直径D为: - 24 - 16001040,,, D=×2=2.64m. ，1040,,2,, 叶轮转速分别为: 60v1，600.5， n= = =3.62 r/min. (3-10-2) 1,D3.142.64， 60v2，600.35， n= ==2.54 r/min. 2,D3.142.64， 60v3，600.2， n===1.45 r/min. 3,D3.142.64， w=0.362rad/s, w=0.254rad/s, w=0.145rad/s. 123 浆板旋转时克服水的阻力所耗功率为: 第一格外侧浆板: 344 Nˊ=0.17×4×1.4×0.362×(1.6-1.48)=0.079kw. (3-10-3) 10 第一格内侧浆板: 344 N〞=0.17×4×1.4×0.362×(1.04-0.92)=0.02kw. 01 地一格搅拌轴功率为: N=0.079+0.02=0.099kw. 01 第二格外侧浆板: 344 Nˊ=0.17×4×1.4×0.254×(1.6-1.48)=0.027kw. 02 第二格内侧浆板: 344 N〞=0.17×4×1.4×0.254×(1.04-0.92)=0.007kw. 02 地二格搅拌轴功率为: N=0.027+0.007=0.034kw. 02 第三格外侧浆板: 344 Nˊ=0.17×4×1.4×0.145×(1.6-1.48)=0.005kw. 03 第三格内侧浆板: 344 N〞=0.17×4×1.4×0.145×(1.04-0.92)=0.001kw. 03 地三格搅拌轴功率为: N=0.005+0.001=0.006kw. 03 3台搅拌机共用一台电机 则所耗总功率为:?N=0.099+0.034+0.006=0.139kw - 25 - 电机总功率为:N=0.139/0.64=0.217kw. 校核平均速度梯度G值及GT值(水温20?)。 第一格 N010.099-1 G1===60s. (3-10-3) ，102，102vh110227.5， 第二格 N020.034-1 G2===35s. ，102，102vh110227.5， 第三格 N030.006-1 G3===15s. ，102，102vh110227.5， N010.039-1絮凝池平均速度梯度G===41.2s. ，102，82.5vh110227.5， 4GT=41.2×20×60=4.9×10。 经核算G和GT值均较合适。 (4)设备选取 2台Y80电动机 (1用1备) 3.11 斜管沉淀池 3.11.1设计参数 33 设计流量Q=0.347 m/s.设计两座沉淀池，则单座沉淀池的设计流量为0.174 m/s. 32表面负荷取q=10 m/(mh)=2.8mm/s. 斜管材料采用厚0.4mm塑料板热压成正六角型管，内切圆直径d=25mm,长 1000mm,水平倾角a=60?。 3.11.2 设计计算 Q0.1742 清水池面积A===62.1 m, q0.0028 2 采用沉淀池尺寸为:5.5×12=66 m，为了进水均匀，进水区布置在12m长的一 侧，在5.5m的长度中扣除无效长度0.5m，因此净出口面积(考虑斜管的结构 系数1.03)为: - 26 - 5.50.512,，，，2 A’==58 m。 1.03 采用保护高度0.3m，清水区高度1.2m，配水区高度1.5m，穿孔排泥槽高0.8m, 斜管高度h=lsina=1×sin60?=0.87m. 沉淀池总高度H=0.3+1.2+1.5+0.8+0.87=4.67m。 沉淀池进水口采用穿孔墙，排泥采用穿孔管，集水系统采用穿孔管。 3.11.3 核算 (1)雷诺数Re d25 水力半径R===6.25mm=0.625m. (3-11-1) 44 2 当水温 T=20?时，水的运动黏度v=0.01 cm/s. Q0.18 可求得管内流速v===0.0036m/s=0.36cm/s. Aa，sin58sin60， Rv0.6250.36， Re===22.5. (3-11-2) v0.01 (2)弗劳得常数Fr 220.36v4 Fr===2.1×10. 0.6259.81，Rg (3)斜管中的沉淀时间 L1000 T===280s=4.6min(一般在2-5min之间)。符合要求。 V3.6 3.12 普通快滤池 3.12.1 设计参数 3设计两座普通快滤池， 每座设计流量0.174 m/s。 3.12.2 设计计算 (1)滤池面积及尺寸 滤池工作时间为24h，冲洗周期为12h。 滤池实际工作时间为: 24 T=24-0.1×=23.8h. 12 Q150002滤速v1=10m/s,滤池面积为F= ==63 m. (3-12-1) vT11023.8， - 27 - 每组滤池单格数为N=8，布置成对称双排，每组滤池面积为: F632f===8 m. (3-12-2) N8 采用滤池长宽比为4，滤池设计尺寸为2m×4m,校核强制滤速为: Nv1810，v===11.42m/h. (3-12-3) 2N,181, (2)滤池高度 承拖层高:450mm,滤料层厚:采用双滤料:820mm,其中无烟煤厚370mm石英沙厚450mm,滤层上最大水深1800mm，超高300mm，滤池高度为: H=450+820+1800+300=3370mm. 图3-6 普通快滤池 (3)每个滤池的配水系统 2 1)大阻力配水系统的干管:水冲强度q=14L/(ms)冲洗时间为6min,干管的为: q=f×q=8×14=112L/s. g 干管的起端流速为1.34m/s,采用管径600mm 2L22， 2) 支管的中心距离采用aj=0.2m,每座滤池的支管数为nj===20 aj0.2 每根支管进口流量为: q112g q===5.6L/s. j20nj 支管的起端流速为2.5m/s,支管的直径为80mm. 3)孔眼布置 支管孔眼的总面积与滤池面积之比采用0.25%。孔眼的面积为: - 28 - 22 Fk=Kf=0.25%×8=0.02 m=20000 mm. (3-12-4) 2 采用孔眼直径为10mm，每个孔眼面积为78.5mm。孔眼的总数为: Fk20000 Nk===256个。 (3-12-5) fk78.5 每根支管孔眼数为: Nk265 n===13个 (3-12-6) kfk20 每根支管孔眼布置成两排与垂线成45?夹角，向下交错排列。 每根支管长度为: Lj=0.5×(4-0.6)=1.7m. 每排孔眼中心距为: a1.7/(0.5×13)=0.26m. k= 4)配水系统校核支管长度与直径之比为21.3〈60。干管截面积与支管截面之比为: 20.7850.6，=18.75。符合要求 2300.7850.08，， 5)洗砂排水槽表面距 图3-7 洗砂槽表面图 洗砂排水槽中心距采用a=1m，排水槽设4根，排水槽总长l。=3m .每槽排水量为: q。=ql。Q=14×2×1=28L/s. 采用三角形标准断面，槽中流速采用v。=0.6m/s. 排水槽断面尺寸为: - 29 - q0 X=0.5×=0.11m. (3-12-7) 1000，v 排水槽底厚度采用δ=0.05m.砂层最大膨胀率e=45%，洗砂排水槽顶距砂面高度 He为: He=e×h+2.5×x+δ+0.075=45%×0.82+2.5×0.11+0.05+0.07=0.764m. 洗砂排水槽总面积为: 2 F。=2×x×2×4=16 m. F1.60 ==0.2, 符合要求。 f8 (5)滤池的各种管道计算 3 进水管的流量为0.7 m/s，渠中流速为1.09m/s。 31)进水支管采用进水渠宽800mm,水深800mm,各个进水管流量为0.0875 m/s，管 中流速为0.91m/s,则各进水支管的管径为: 40.0875， D1==350mm. (3-12-8) ,0.9， 2)反冲洗水管流量为fq=378L/s管中流速为2.38m/s.则管径为: 40.378， D2==450mm. ,2.38， 反冲洗进水渠宽为700mm，水深为270mm，渠内水流速为2m/s. 3)清水管 3进水管的流量为0.7 m/s，渠中流速为1.09m/s。 3进水支管采用进水渠宽800mm,水深800mm,各个进水管流量为0.0875 m/s，管中 流速为0.91m/s,则各进水支管的管径为: 40.0875， D3==350mm. ,0.9， 4)反冲洗排水 排水流量为0.378，管中流速为1.33，反冲洗排水管的直径为: 40.378， D5==600mm. ,1.33， - 30 - 反冲洗排水渠宽800mm,高700mm. (6)反冲洗高位水箱 反冲洗高位水箱的容积为: 3 V=1.5×f×q×t=1.5×8×14×6×60=60.48 m. 水深为2m，直径为6.2m，超高0.3m. 水箱至滤池配水管见的沿程及局部水头损失为1m,配水系统水头损失为3.56m, 承拖层水头损失为: 0.022×0.45×14=0.1386m. 滤料层水头损失为: 2.65 ×(1-0.41)×0.82=0.8m. 1.1 安全富裕水头1.5m.冲洗水箱高出洗砂排水槽为: H=1.0+3.56+0.1386+0.8+1.5=6.998m. 3.13 清水池 3.13.1 设计参数 清水池容积按最大日最大时流量5min计，设计两座清水池。 3.13.2 设计计算 每座清水池容积为: 150005，3 V==3125 m。 24 设计清水池水深5m，超高0.3m，总高度为5.3m. 设计成正方形水池，则边长L=25m. 3.14 吸水井 3.14.1 设计参数 吸水井容积按最大日最大时流量5min计。 3.14.2 设计计算 吸水井容积为:V=Q×T 3 =520.5×5×60=156.15 m。 超高采用0.3m，设计吸水井成正方体型。则L×B×H=5.4m×5.4m×5.7m。 3.15 污水提升泵? - 31 - 3.15.1 设计参数 设计流量520.5L/s. 3.15.2 设计计算 水泵提升扬程为:Z=233.0-229.8=3.2m. 水泵水头损失为2m. 水泵总扬程为:H=Z+h=3.2+2=5.2m. 3泵房容积为:V=Q×T =520.5×5×60=156.15 m。 超高采用0.3m，设计吸水井成正方体型。则L×B×H=5.4m×5.4m×5.7m。 3.15.3 设备选取 4台12MN—14B型污水泵 4台Y225S型三相鼠笼异步电动机。功率:37kw. 第4章 污泥处理构筑物的设计计算 4.1 污泥浓缩池 4.1.1 设计参数 采用幅流式污泥浓缩池，用带栅条的刮泥机刮泥，采用静压排泥。设计流量: 34690.6kg/d,设计两座，每座浓缩池的设计进泥量Qw=234.53 m/d. 2 固体负荷:Ng=45kg/ md. 污泥浓缩时间:T=16h. 贮泥时间:6h。 进泥含水率:99.5%。 出泥含水率:97%，进泥浓度:10g/L。] 4.1.2 设计计算 1.浓缩池面积: Q2345.32W A===52.12 m. (4-1-1) N45Wg 2.浓缩池直径: - 32 - A D==8.15m,取D=8.2m. 4，, 3.浓缩池有效水深: 取h1=3m. 4.校核水力停留时间 3 浓缩池有效容积V=A×h1=52.12×3=156.36 m. V156.36==0.67=16h,符合要求。 (4-1-2) 污泥在池中停留时间T=Qw234.53 5.确定泥斗尺寸图4-1 污泥浓缩池 浓缩后的污泥体积为: 11,P3 V1=Qw×=39.09 m/d。 (4-1-3) 12,P V13 贮泥区所需容积:按6h泥量计，V2=6×=9.77 m。 24 泥斗容积(按图所示尺寸设计) h3225， V=π×(r+r r+ r) =6.9 m.. (4-1-4) 311223 0.068.23，,，，池底坡度为0.06，池底坡降为:h==0.156m. (4-1-5) 52 h2325， 故池底可贮泥容积V=π×(r+rR+ R) =4.12m. (4-1-6) 4113 3 因此总贮泥容积为:V= V V=6.9+4.12=11.02 m。 3+4 6.浓缩池的总高度 超高取h=0.3m.缓冲层高度h=0.3m. 23 H= h h+h h h=3+0.3+0.3+1.6+0.156=5.356m. 1+23+4+5 4.2 贮泥池 - 33 - 4.2.1 设计参数 3设计两座贮泥池，每座贮泥池设计进泥量Qw=39.09 m/d。 贮泥时间为T=12h. 4.2.2 设计计算 3 单个贮泥池容积为:V=Qw×T=19.545 m。 贮泥池尺寸设计成L×B×H(超高0.3m)=2.7m×2.7m×3.0m 4.2.3 设备选取 DYQ300型带式压滤机，1.5kw. 第5章 附属构筑物的设计计算 5.1 加药间及药库 5.1.1 混凝剂投加 硫酸铝的配制和投加 1. 用量计算 q3 T=Q=30000 m/s,a=30.0mg/L,a=40.0mg/L, 平均最大1000，Q T=900kg/d,T=1200kg/d. 平均最大 2. 溶液池容积 aq， W1= (5-1-1) 417bn a:硫酸铝的最大投加量 b:溶液浓度一般取5%—20%。取10%。 N:每日调制次数。取2. aq，4030000，3W1===6 m。 417bn41721024，，， 3. 溶解池容积 3 W2=0.28×W1=1.7 m。 5.1.2 氯投加量计算 - 34 - 3 向滤后水加液氯消毒，设计水量为30000 m/d,加氯量取1.0mg/L总加氯量为: 1000 Q1=0.001Qα=0.001×1×30000×=1.25kg/h. (5-1-2) 24 液氯储氯量按最大用量的20d计 3储氯量=1.25×24×20=600kg即0.6 m。储存在一个长2.0，直径0.6的氯罐中 氯罐放置在药库。 5.1.3 加药间 1.各种管线放置在管沟内，给水管采用镀锌钢管，加药管采用塑料管，排渣管采用塑料管加药间内设二处冲洗地坪用水龙头DN25mm，为便于冲洗水集流，地坪坡度?0.05，并坡向集水坑。加药间设计成8m×4m。 2.药库 药剂按最大投加量的30d用量储存。 1)硫酸铝所占体积为: T=a×Q×30/1000 (5-1-3) 30 T:30天的硫酸铝用量。 30 a:硫酸铝投加量，取61.3mg/L. Q:处理水量. T=a×Q×30/1000=61.3×30000×30/1000=55170kg=55.1t 30 硫酸铝相对密度为1.62，则硫酸铝所占体积为: 3 55.1/1.62=34 m。 2)石灰所占体积为: T,=a, ×Q×30/1000 30 a,:石灰投加量，取a,=39.2 mg/L。 T,=a,×Q×30/1000=35280kg=35.3t. 30 石灰的相对密度为3.4，石灰所占体积为: 3 35.3/3.4=10.4 m。 3)活化硅胶所占体积计算 T〞=a〞 ×Q×30/1000 30 A〞:活化硅胶投加量，取a〞=3 mg/L。 3 T〞=a〞 ×Q×30/1000=2700kg=2.7t〈2.7 m。 30 - 35 - 3 三种药剂合计所占体积为:34+10.4+2.7=47.1 m。 2 药品高度按2.0m计(采用吊装设备)则所需面积为23.5 m考虑药品的运输搬运，和磅秤所占面积，不同药品留有间隔等，这部分面积按药品所占面积30%计。则药库所占面积为: 22 23.5×1.3=30.6 m，设计成32 m。L×B=8m×4m. 5.1.4 设备选取 电动单梁悬挂起重机一台 型号DX0.5—10—20。 2型转子真空加氯机。(1用1备)。 2台ZJ— 5.2 管式混合器 图5-1 管式混合器 - 36 - 第6章 高程计算 6.1 构筑物水头损失 表6-1 构筑物水头损失表 构筑物 水头损失(m) 构筑物 水头损失(m) 中格栅 0.07 二沉池 0.5 细格栅 0.16 机械絮凝池 0.4 曝气沉砂池 0.2 斜管沉淀池 0.2 一沉池 0.5 普通快滤池 2.0 氧化沟 0.4 6.2 管渠水力计算 表6-2 管渠水力计算表 管渠及构筑物流量管渠设计参数 水头损失(m) 名称 L/s D(mm) I(%) V(m/s) L(m) 沿程 局部 总 出水口至泵? 347 700 0.0016 1.0 20 0.032 0.008 0.04 泵?至吸水井 347 700 0.0016 1.0 4 0.006 0.008 0.014 吸水井至清水174 500 0.0025 1.0 4 0.01 0.01 0.02 池 清水池至快滤174 500 0.0025 1.0 5 0.013 0.01 0.023 池 快滤池至斜管174 500 0.0025 1.0 5 0.013 0.01 0.023 沉淀池 机械絮凝池至347 700 0.0016 1.0 68 0.11 0.008 0.12 泵? 泵?至二沉池 174 500 0.0025 1.0 10 0.025 0.01 0.035 - 37 - 二沉池至氧化174 500 0.0025 1.0 10 0.025 0.01 0.035 沟 氧化沟至一沉174 500 0.0025 1.0 10 0.025 0.01 0.035 池 一沉池至分配260 600 0.002 1.0 10 0.02 0.007 0.027 堰 分配堰至沉砂520 800 0.0015 1.0 5 0.025 0.006 0.014 池 细格栅至泵? 520 800 0.0015 1.0 5 0.008 0.006 0.014 泵?至中格栅 520 800 0.0015 1.0 20 0.03 0.006 0.036 中格栅至出水520 800 0.0015 1.0 38 0.0057 0.006 0.063 口 6.3 构筑物的高程确定 表6.3 构筑物的高程一览表 构筑物 水面标高(m) 构筑物 水面标高(m) 中格栅 225.0 细格栅 232.3 机械絮凝池 233.0 沉砂池 232.1 斜管沉淀池 232.6 分配堰 231.8 普通快滤池 232.3 一沉池 231.5 清水池 230.0 氧化沟 230.9 吸水井 229.8 二沉池 230.4 6.4 污泥处理构筑物的高程 浓缩池:234.0 贮泥池:232.0 污泥回流泵房:229.0。 3污泥泵扬程:5m,流量39.09m/d. - 38 - 小结 经过本次设计，我收获颇丰。 设计过程中碰到许多问题，通过查资料，请教老师和同学等途径基本上得到了解决。在发现问题，处理问题中，我发现许多细节上的东西需要了解，我找到了以后学习的方向。 经过本次设计，我对Word，Excel,和CAD能够更好的掌握，对制作设计书有了基本了解。学术上也可以比较好的贯通在一块。 本设计主要是对生活污水进行二次处理和深度处理达到生活杂用水要求，设计计算量比较大，所以有些细节上没有处理妥当，有些问题还不是很清楚，由于时间比较紧张，所以我留到以后再深入学习。 毕业设计是我大学中最后的课程，我想我从中学会很多。 - 39 - 参考文献 [1] 许葆玖. 给水工程[M].北京:中国建筑工业出版社，1999 225-245。 [2] 李亚峰、尹士君. 给水排水工程专业毕业设计指南[M].北京:化学工业出版社，2003 40-84。 [3] 崔玉川、员建、陈宏. 水处理设施设计计算[M]. 北京:化学工业出版社，2003 36-87。 [4] 崔玉川. 净水厂设计知识[M]. 北京:中国建筑工业出版社，1992 224-234。 [5] 蒋乃昌. 水泵及水泵站[M]. 北京:中国建筑工业出版社，1998 145-156。 [6] 宋业林、宋襄翎. 水处理设备实用手册[M]. 北京:中国石化出版社，2004 178-187。 [7] 中国市政工程西北设计研究院.给水排水设计手册[M].北京:中国建筑工业出版社，2002 20-30。 [8] 钟淳昌、戚盛豪. 简明给水设计手册[M]. 北京:中国建筑工业出版社，1989 187-197。 [9] 李田、胡汉明. 给水排水工程快速设计手册[M]. 北京:中国建筑工业出版社， 1994 123-145。 [10] 南国英、张志刚. 给水排水工程专业工艺设计[M]. 北京:化学工业出版社，2004 87-100。 [11] 聂梅生. 水资源及给水处理[M]. 北京:中国建筑工业出版社，2001 54-65。 - 40 - 致 谢 随着毕业设计的结束，大学生活也即将结束，经过三个多月的毕业设计，使我对给排水专业有了更深刻的认识。 通过本次毕业设计，使我熟悉并掌握了给水工程设计程序、方法和相关技术 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 ，提高了我对给水工程设计计算、CAD绘图和设计计算说明书的编写能力，培养了严肃认真的科学态度和严谨求实的科学作风，能守纪律，善于与他人合作的敬业精神;树立了正确的设计思想、工程观点、生活观点、经济观点和全局观点。 在老师孜孜不倦的教诲下，我把四年所学的知识汇集起来，第一次用理论系统地解决实际问题。经过这次模拟训练，使我对给水工程设计有了清晰的认识，为以后的学习和工作奠定了良好的基础。 虽然要离开母校，但在我心中永远怀着对母校的热爱，对恩师的崇敬和感激之情。我将勇往直前，用自己所学的知识为社会做出应有的贡献。 由于缺乏实际工程经验，加之设计者水平有限，设计中不妥之处在所在所难免，请各位老师给予批评指正。 在整个设计过程中，我也得到了张建民和教研室其他老师的悉心指导，他们也给我提出了许多宝贵意见，在此我向他们表示衷心的感谢～ 最后感谢与我共同探讨、学习和奋斗的同学们以及所有支持和帮助过我的单位和个人～ 祝全体老师身体健康，工作顺利～ - 41 -