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110KV变电站设计论文.doc

110KV变电站设计论文

绯色琉璃真人
2017-10-17 0人阅读 举报 0 0 暂无简介

简介:本文档为《110KV变电站设计论文doc》,可适用于高等教育领域

KV变电站设计论文KV变电站电气部分设计I摘要本说明书以kV地区变电站设计为例论述了电力系统工程中变电站部分电气设计(一次部分)的全过程。通过对变电站的主接线设计站用电接线设计短路电流计算电气设备动、热稳定校验主要电气设备型号及参数的确定运行方式分析防雷及过电压保护装置的设计电气总平面及配电装置断面设计和无功补偿方案设计较为详细地完成了电力系统中变电站设计。限于毕业设计的具体要求和设计时间的限制本毕业设计只对变电站电气一次部分做了较为详细的理论设计而对其电气二次部分并没有涉及这有待于在今后的学习和工作中进行研究。关键词:变电站短路电流动稳定热稳定IIABSTRACTThestatementaboutthekvtransformerareasubstationdesign,discussedsomeelectricaltransformersubstationdesign(onepart)inpowersystemsengineeringoftheentireprocessThroughthemaintransformerstationswiringdesign,stationswiringdesignstations,shortcircuitcurrentcalculations,checkelectricalequipmentmovingandthermalstability,setthemainelectricalequipmentmodelsandtheparameters,theoperatingmode,designovervoltageprotectionandminedevices,designgeneralelectricgraphicanddistributiondevicesflood,andwithoutpowercompensationCompletedsubstationdesigninpowersystemlastlyLimitedtothespecificdesignrequirementsanddesigntimeofconstraints,thedesignonlyisapartoftheelectricaltransformerstations,anditssecondpartdidnotinvolve,whichresearc进行了比较得出本系统所需的主接线形式及站用变接线形式。短路电流计算计算短路电流的目的主要是为了选择断路器等电气设备或对这些设备提出技术要求评价确定网络方案研究限制短路电流措施为继电保护设计与调试提供依据分析计算送电线路对通讯网络设施的影响等。短路故障产生的原因工业与民用建筑中正常的生产经营)办公等活动以及人民的正常生活都要求供电系统保证持续)安全)可靠地运行但是由于各种原因系统会经常出现故障使正常运行状态遭到破坏。短路是系统常见的严重故障。所谓短路就是系统中各种类型不正常的相与相之间或地与相之间的短接。系统发生短路的原因很多主要有:()设备原因电气设备、元件的损坏。如:设备绝缘部分自然老化或设备本身有缺陷正常运行时被击穿短路以及设计、安装、维护不当所造成的设备缺陷最终发展成短路的功能。()自然原因气候恶劣由于大风、低温、导线覆冰引起架空线倒杆断线因遭受直击雷或雷电感应设备过电压绝缘被击穿等。()人为原因工作人员违反操作规程带负荷拉闸造成相间弧光短路违反电业安全工作规程带接地刀闸合闸造成金属性短路人为疏忽接错线造成短路或运行管理不善造成小动物带电设备内形成短路事故等。短路故障的危害供电系统发生短路后电路阻抗比正常运行时阻抗小很多短路电流通常超过正常工作电流几十倍直至数百倍以上它会带来以下严重后果:()短路电流的热效应巨大的短路电流通过导体短时间内产生很大热量形成很高温度极易造成设备过热而损坏。()短路电流的电动力效应由于短路电流的电动力效应导体间将产生很大的电动力。如果电动力过大或设备结构强度不够则可能引起电气设备机械变形甚至损坏使事故进一步扩大。()短路系统电压下降短路造成系统电压突然下降对用户带来很大影响。例如异步电动机的电磁转矩与端电压平方成正比。同时电压降低能造成照明负荷诸如电灯突然变暗及一些气体放电灯的熄灭等影响正常的工作、生活和学习。()不对称短路的磁效应当系统发生不对称短路时不对称短路电流的磁效应所产生的足够的磁通在邻近的电路内能感应出很大的电动势。()短路时的停电事故短路时会造成停电事故给国民经济带来损失。并且短路越靠近电源停电波及范围越大。()破坏系统稳定造成系统瓦解短路可能造成的最严重的后果就是使并列运行的各发电厂之间失去同步破坏系统稳定最终造成系统瓦解形成地区性或区域性大面积停电。短路电流计算的目的()主接线比选短路电流计算可为不同方案进行技术经济比较并为确定是否采取限制短路电流措施等提供依据。()选择导体和电器如选择断路器、隔离开关、熔断器、互感器等。其中包括计算三相短路冲击电流、冲击电流有效值以校验电气设备动力稳定计算三相短路电流稳态有效值用以校验电气设备及载流导体的热稳定性计算三相短路容量以校验短路器的遮断能力等。()确定中性点接地方式对于kV供配电系统根据单相短路电流可确定中性点接地方式。()选择继电保护装置和整定计算在考虑正确、合理地装设保护装置在校验保护装置灵敏度时不仅要计算短路故障支路内的三相短路电流值还需知道其他支路短路电流分布情况不仅要算出最大运行方式下电路可能出现的最大短路电流值还应计算最小运行方式下可能出现的最小短路电流值不仅要计算三相短路电流而且也要计算两相短路电流或根据需要计算单相接地电流等。短路电流计算的内容短路点的选取各级电压母线、各级线路末端。短路时间的确定根据电气设备选择和继电保护整定的需要确定计算短路电流的时间。短路电流的计算最大运行方式下最大短路电流最小运行方式下最小短路电流各级电压中性点不接地系统的单相短路电流。计算的具体项目及其计算条件取决于计算短路电流的目的。短路电流计算方法供配电系统某处发生短路时要算出短路电流必须首先计算出短路点到电源的回路总阻抗值。电路元件电气参数的计算有两种方法:标幺值法和有名值法。标幺值法标幺制是一种相对单位制标幺值是一个无单位的量为任一参数对其基准值的比值。标幺值法就是将电路元件各参数均用标幺值表示。由于电力系统有多个电压等级的网络组成采用标幺值法可以省去不同电压等级间电气参量的折算。在电压系统中宜采用标幺值法进行短路电流计算。有名值法有名值法就是以实际有名单位给出电路元件参数。这种方法通常用于kV以下低压供电系统短路电流的计算。三相短路电流周期分量起始值的计算短路电流计算的基准值短路电流的计算通常采用近似标幺值计算。取SB=MW各级基准电压为平均额定电压。网络模型计算短路电流对所用的网络模型为简化模型即:忽略负荷电流不计各元件的电阻也不计送电线路的电纳及变压器的导纳发电机用次暂态电抗表示并认为发电机电势模值标幺制为相角为。三相短路电流周期分量起始值的计算步骤计算各元件参数标幺值并作等值电路主变压器(双绕组)阻抗电压百分比为取SB=MVAUB=Uav计算变压器各绕组的标幺值XUkSB,,由于一期工程只有两台主变运行。所以只需考虑台变压器。变的参数与变的参数一致。市中变本期进线由东沙变和市区变接入系统容量趋于无穷大折算至东沙变kV侧母线的系统阻抗标么值为东沙变kV侧母线至本站kV进线距离为km折算至市区变kV侧母线的系统阻抗标么值为市区变kV侧母线至本站kV进线距离为km。SUB()输电线路每公里电抗kV侧基准电压取kV东沙变kV侧母线至本站输电线路阻抗市区变kV侧母线至本站输电线路阻抗图等值电路图d点短路电流的计算()kV并联kV并联:I*基准电流:IJ==X=kV短路电流的有名值:I=I*=kAIJ=×冲击电流:ich××I=××=kA电流最大有效值:Iim=×I=×=kAs短路容量:=IUJ=××=MVA()kV并联kV分裂:I*基准电流:kV短路电流的有名值:I=I*=kAIJ=×冲击电流:ich××I=××=kA电流最大有效值:Iim=×I=×=kA短路容量:s=IUJ=××=MVA()kV不并联kV并联:I*基准电流:kV短路电流的有名值:I=I*=kAIJ=×冲击电流:ich××I=××=kA电流最大有效值:Iim=×I=×=kA短路容量:s=IUJ=××=MVAkV不并联kV分裂:()I*=基准电流:kV短路电流的有名值:I=I*=kAIJ=×冲击电流:ich××I=××=kA电流最大有效值:Iim=×I=×=kAs短路容量:=IUJ=××=MVAd点短路电流的计算()kV并联kV并联:I*基准电流:kV短路电流的有名值:I=I*=kAIJ=×冲击电流:ich××I=××=kA电流最大有效值:Iim=×I=×=kA短路容量:s=IUJ=××=MVA()kV并联kV分裂:I*基准电流:kV短路电流的有名值:I=I*=kAIJ=×冲击电流:ich××I=××=kA电流最大有效值:Iim=×I=×=kAs短路容量:=IUJ=××=MVA()kV不并联kV并联:I*基准电流:IJ==X=kV短路电流的有名值:I=I*=kAIJ=×冲击电流:ich××I=××=kA电流最大有效值:Iim=×I=×=kA短路容量:s=IUJ=××=MVA()kV不并联kV分裂:I*=基准电流:kV短路电流的有名值:I=I*=kAIJ=×冲击电流:ich××I=××=kA电流最大有效值:Iim=×I=×=kAs短路容量:=IUJ=××=MVA短路电流计算结果表表由表可知当两台主变并列运行时短路容量比较大故在正常时变压器并列运行以确保供电可靠性当出现短路时将短路点切除并断开kV侧母线使变压器处于非并列运行状态以避免较大的短路电流。本章小结本章对变电站系统中的各个电压等级下的母线发生三相短路时所流过的短路电流进行了分别计算。这为下步设备选择奠定了基础。主要电气设备的选择正确选择电气设备是电气主接线和配电装置达到安全、经济运行的重要条件。在进行电器选择时应根据工程实际情况在保证安全、可靠的前提下积极而稳妥地采用新技术并注意节省投资选择合适的电气设备。表高压电器技术条件尽管电力系统中各种电器的作用和工作条件并不一样具体选择方法也不完全相同但对它们的基本要求确是一致的。电气设备要可靠地工作必须按正常工作条件进行选择并按短路状态来校验动、热稳定性。本设计电气设备的选择包括:断路器和隔离开关的选择电流、电压互感器的选择、避雷器的选择导线的选择。气设备选择的一般原则:应满足正常运行、检修、断路和过电压情况下的要求并考虑远景发展的需要。应按当地环境条件校验应力求技术先进与经济合理选择导体时应尽量减少品种扩建工程应尽量使新老电气设备型号一致选用新产品均应具有可靠的实验数据并经正式鉴定合格。技术条件:选择的高压电器应能在长期工作条件下和发生过电压、过电流的情况下保持正常运行。同时所选择导线和电气设备应按短路条件下进行动、热。稳定校验。各种高压设备的一般技术条件如表断路器和隔离开关的选择断路器的选择除满足各项技术条件和环境条件外还应考虑到要便于安装调试和运行维护并经济技术方面都比较后才能确定。根据目前我国断路器的生产情况电压等级在kV~kV的电网一般选用少油断路器而当少油断路器不能满足要求时可以选用SF断路器。断路器选择的具体技术条件如下:额定电压校验:UNUNs()额定电流校验:IN,Imax()开断电流:INbr,I()动稳定:ies,ish()热稳定:IttQk()同样隔离开关的选择校验条件与断路器相同并可以适当降低要求。kV断路器隔离开关的选择进线侧断路器的选择与校验流过断路器的最大持续工作电流具体选择及校验过程如下:()额定电压选择:UNUNs=kV()额定电流选择:IN,Imax=A()开断电流选择:INbr,I″=kA表SN技术参数表()热稳定校验:IttQk短路电流的假想时间等于后备保护动作时间与断路器全分闸时间之和即tjs=tbtd其中tb=std=s即tjs==ss应考虑非周期分量作用时间s即tjs=stjs,在β:=时查《发电厂电气设备》中周期分量等值时间曲线得tdz=(s)Qk=Itdz=×=(kAS)Itt=×=(kAS)QkIrt满足热稳定要求。()动稳定校验:ies=kA,ish=kA满足校验要求表SN具体参数表由表可知所选断路器满足要求。进线侧隔离开关的选择及校验过程如下:()额定电压选择:额定电流选择:极限通过电流选择:表GN技术参数表()热稳定校验:IttQkItt=×=(kAS)所以IttQk满足热稳校验。()动稳定校验:ies=kA,ish=kA满足校验要求。表GN具体参数表由表可知所选隔离开关各项均满足要求。kV母联断路器及隔离开关的最大工作条件与变压器kV进线侧应满足相同的要求故选用相同设备。即选用SN断路器和GN型隔离开关。kV主变侧断路器及隔离开关的最大工作条件与变压器kV进线侧应满足相同的要求故选用相同设备。即选用SN断路器和GN型隔离开关。kV断路器隔离开关的选择主变侧断路器的选择与校验具体选择及校验过程如下:()流过断路器的最大工作电流:额定电压选择:UNUNs=kV()额定电流选择:IN,Imax=A()开断电流选择:INbr,I″=A表VD技术参数稳定校验:IttQk()热短路电流的假想时间等于后备保护动作时间与断路器全分闸时间之和即tjs=tbtd其中tb=std=s即tjs==stjs,s应考虑非周期分量作用时间s即tjs=s在β:=时查《发电厂电气设备》中周期分量等值时间曲线得:tdz=(s)Qk=Itdz=×=(KAS)Itt=×=(kAS)QkItt满足热稳定要求。()动稳定校验:ies=kA,ish=kA满足校验要求。表VD具体参数由表可知所选断路器满足要求。出线断路器的选择与校验流过断路器的最大工作电流:Smax具体选择及校验过程如下:()额定电压选择:UNUNs=kV()额定电流选择:IN,Imax=A()极限通过电流选择:ies,ish=kAZN技术参数表其动稳定、热稳定计算与主变侧相同。表ZN具体参数由表可知所选断路器各项均满足要求。出线侧隔离开关的选择及校验过程如下:kV母联断路器及隔离开关的最大工作条件与变压器kV侧应满足相同的要求故选用相同设备。即选用ZNA真空断路器和GNA型隔离开关。电流互感器的选择电流互感器的选择和配置应按下列条件:型式:电流互感器的型时应根据使用环境条件和产品情况选择。对于,kV屋()()准确等级:要先知道电流互感器二次回路所接测量仪表的类型及对准确等级的要求并按准确等级要求高的表计来选择。二次负荷:()式中()()动稳定:)ishmKdw(式中Kdw是电流互感器动稳定倍数。热稳定:(ImKt)()Kt为电流互感器的s热稳定倍数。kV侧电流互感器的选择kV主变侧CT的选择一次回路电压:一次回路电流:Im表LCNB参数动稳定校验:ishmKdw满足动稳定要求。热稳定校验:(ImKt)满足热稳定要求。综上所述所选LCNB满足要求。kV母联CT:由于kV母联与变高kV侧的运行条件相应故同样选用LCNB型CT。kV侧电流互感器的选择kV主变侧CT的选择一次回路电压:一次回路电流:由此得初选LMZBQ户外独立式电流互感器其参数如下:表LMZBQ参数动稳定校验ishmKdw:满足动稳定性要求。热稳定校验:(ImKt)满足热稳定性要求。综上所述所选的电流互感器LMZBQ满足动热稳定性要求。kV母联CT的选择由于kV母联只在一台主变停运时才有大电流通过与kV母线侧电流互感器相同所以同样选择户LMZBQ户外独立式电流互感器。kV出线侧CT的选择一次回路电压:一次回路电流:根据以上两项初选LZZBJ(,)电流互感器其参数如下:表LZZBJ(,)参数动稳定校验:满足动稳定要求。热稳定校验:I(ImKt)满足热稳定要求。综上所述所选LZZBJ(,)满足要求。电压互感器的选择电压互感器的选择和配置应按下列条件:型式:kV,kV屋内互感器的型式应根据使用条件可以采用树脂胶主绝缘结构的电压互感器kV,kV配电装置一般采用油浸式结构的电压互感器KV级以上的配电装置当容量和准确等级满足要求一般采用电容式电压互感器。在需要检查和监视一次回路单相接地时应选用三相五柱式电压互感器或具有第三绕组的单相电压互感器。一次电压u、un为电压互感器额定一次线电压。二次电压:按表所示选用所需二次额定电压un。表二次额定电压准确等级:电压互感器在哪一准确等级下工作需根据接入的测量仪表继电器和自动装置等设备对准确等级的要求确定规定如下:()用于发电机、变压器、调相机、厂用馈线、出线等回路中的电度表及所有计算的电度表其准确等级要求为级。()供监视估算电能的电度表功率表和电压继电器等其准确等级要求一般为,级。()用于估计被测量数值的标记如电压表等其准确等级要求较低要求一般为级即可。()在电压互感器二次回路同一回路接有几种不同型式和用途的表计时应按要求准确等级高的仪表确定为电压互感器工作的最高准确度等级。()负荷S:S,SnkV母线设备电压互感器的选择型式:采用油浸式电压互感器作接地保护用。电压:额定一次电压:准确等级:用户保护测量、计量用其准确等级为级。选定PT的型号为:JSJJ额定变比为:kVkV母线设备电压互感器的选择型式:采用树脂浇注绝缘结构PT用于同步、测量仪表和保护装置。电压:额定一次电压:准确等级:用于保护、测量、计量用其准确等级为级。查《发电厂电气部分》选定PT型号:REL额定变比为:kV高压熔断器的选择根据电网电压的要求本站kV、kV电压互感器都用高压熔断器进行保护保护电压互感器的熔断器只需按额定电压和开断容量来选择查阅有关设计资料得:kV电压互感器使用XRNP型高压限流熔断器其技术参数:Ue=kVIe=ASde=MVA。kV电压互感器选用XRNP型高压熔断器其技术参数:Ue=kVIe=ASde=MVA。表高压熔断器选择结果母线的选择与校验导体选择的一般要求:裸导体应根据具体情况按下列技术条件分别进行选择和校验。工作电流电晕(对kV级以上电压的母线)动稳定性和机械强度热稳定性同时也应注意环境条件如温度、日照、海拔等。导体截面可以按长期发热允许电流或经济密度选择除配电装置的汇流母线外对于年负荷利用小时数大传输容量大长度在M以上的导体其截面一般按经济电流密度选择。一般来说母线系统包括截面导体和支撑绝缘两部分载流导体构成硬母线和软母线软母线是钢芯铝绞线有单根双分和组合导体等形式因其机械强度决定支撑悬挂的绝缘子所以不必校验其机械强度。KV及以上高压配电装置一般采用软导线。各电压等级负荷最大负荷利用率为:KV侧:Tmax=小时KV侧:Tmax=小时KV母线的选择()硬母线的选择按长期允许电流选择截面:按一台主变压器容量计算:查《电力工程设计手册》得LMY×型单条平放矩形铝母线×mm长期允许载流量为A即Ial=A当环境温度为时温度修正系数查表为K=则KIal=×=AIgmaxKIal满足要求()导线截面的校验)按短路热稳定校验:Smin()(mm)Imax正常运行时导线温度=Ial查表得C=,则满足短路时发热的最小导体截面为S=×=mmSmin)动稳定校验:查表得导体材料的允许应力ishfph=×(Nm)afph:单位长度导体上所受相间电动力NmL:导体支柱绝缘子间的跨距mM:导体所受的最大弯矩Nm通常为多跨距、匀载荷梁取M=fphLW:导体对垂直于作用力方向轴的截面系数mh:三相系统平行布置时矩形导体的长边b:三相系统平行布置时矩形导体的短边a:相间距离mβ:振动系数(β=)。满足要求故LMY×型单片平放矩形母线符合要求。kV母线()硬母线的选择按长期允许电流选择:IgmaxKIal按一台主变压器容量计算:Igmax×)型双条竖放矩形铝母线查《电力工程设计手册》得LMY(×mm长期允许载流量为A即Ial=A当环境温度为时温度修正系数查表为K=则KIal=×=AIgmaxKIal满足要求()导线截面的校验)按短路热稳定校验:(mm)Imax正常运行时导线温度()=Ial查表得C=,则满足短路时发热的最小导体截面为SminS=×=mm)动稳定校验:查表得导体材料的允许应力ishfph=×aMfahLfph:单位长度导体上所受相间电动力NmL:导体支柱绝缘子间的跨距mM:导体所受的最大弯矩Nm通常为多跨距、匀载荷梁取M=fphLW:导体对垂直于作用力方向轴的截面系数mh:三相系统平行布置时矩形导体的长边b:三相系统平行布置时矩形导体的短边a:相间距离mβ:振动系数(β=)。满足要求故LMY(×)型双片竖放矩形母线符合要求。主变KV侧至KV母线连线的选择()软母线的选择按经济电流密度选择:由Imax=h查表得为经济电流密度为J=(Amm)SJ=ImaxJ==mm查《电力工程设计手册》选软母线牌号为钢芯铝铰线LGJ长期允许载流量为A,当环境温度为时温度修正系数查表为K=则实际载流为KIal=×=AImaxKIal满足要求。()软母线的校验)按热稳定校验SkKf(mm)CImax正常运行时导线温度()=Ial查表得C=,则满足短路时发热的最小导体截面为S=mmSCkKf满足要求。)电晕电压校验大于可不校验电晕的最小导体LGJ故不进行电晕校验。主变kV侧至kV母线连线的选择同kV母线的选择与校验电缆选型及截面选择电缆芯线材质芯数根据电力工程电缆设计规范(GB)的要求,kV及以上电压等级的电缆,应采用铜导体,它较铝芯电缆有较高的连接可靠性和安全性,在相同条件下,同截面铜芯电缆比铝芯电缆允许载流量增大,可以承载大电流回路本工程电缆线路采用铜芯单芯电缆。电缆结构电缆绝缘层考虑本工程电缆线路安全以及施工管理方便并参考其他地区以往的运行维护经验电缆选用交联聚乙烯电缆。交联聚乙烯电力电缆电场分布均匀,没有切向应力,重量轻,载流量大,具有较好的电气性能和热物理性能耐热性好、软化点高、热变形小有优异的热稳定性和老化稳定性同时交联聚乙烯电缆可耐小半径弯曲安装简便、安全可靠与充油电缆相比其接续与终端处理也比较容易因此安装费用较低廉从安全及环境保护来看交联聚乙烯绝缘没有油料渗漏以及防爆性能较好的优点。(缺点:受挤压或冷切收缩过程产生空隙的几率比较大,运行一段时间后,整体绝缘下降,从而降低电缆使用寿命其连接部位(终端和中间接头)的绝缘品质比不上充油电缆附件,特别是一旦终端和中间接头附件密封不良而受潮后,容易引起绝缘破坏。)电缆护层为了使电缆绝缘不受损伤,并满足使用条件和环境要求,在电缆绝缘层外包裹保护层电缆护层分为内护层和外护层。()内护层本工程推荐采用皱纹铝包作内护层用以防止绝缘层受潮、机械损伤以及光和化学侵蚀性媒相等的作用同时也提供了一个低电阻交流电容电流和短路故障电流的回路。皱纹铝包与铅包相比较铝的比重仅为铅的,且铝套的厚度比铅套薄得多,所以铝套电缆要铅套电缆轻,而且铝的电阻系数比铅小得多铝套的短路热容量大在短路电流持续时间稍长的系统中一般标准厚度(,mm)铝套即能满足要求无须增加铜丝(或铜带)屏蔽因此铝套电缆既经济又实惠敷设省力相比之下铅套电缆比铝套电缆重铝套要满足系统短路热稳定要求其截面必须比铝套大。()外护层外护层是包裹电缆护套(内护层)外面的保护裹盖层,主要起机械加强和防腐蚀作用在潮湿或易于受水浸泡的场所或在化学腐蚀环境中应有挤塑外套目前外护层有聚乙烯(PE)或聚氯乙烯(PVC)。聚乙烯(PE)不及聚氯乙烯(PVC)耐环境应力开裂性能好聚氯乙烯在燃烧时分解的氯有助于阻燃。但是对丙酮、二甲苯、三氯甲烷、石油乙醚、杂酚油、氢氧化钠等化学药物的耐受性聚乙烯优于聚氯乙烯燃烧时聚乙烯不象聚氯乙烯析出含有氯化氢等毒性气体。根据本工程的具体情况外护套宜用聚乙烯(PE)层。聚乙烯(PE)层与皱纹铝套间应有黏结剂(沥青)鉴于以上原因本工程选用单芯铜导体、交联聚乙烯(XLPE)、皱纹铝护套、聚乙烯(PE)绝缘外护套kV电力电缆。电缆选择的具体技术条件简述()按额定电压选择:按经济电流密度选择截面:其修正系数K与敷设方式和温度有关即或()热稳定校验:(mm)其电缆的热稳定系数C用下式计算()式中计及电缆芯线充填物热容量随温度变化及绝缘散热影响的校验通常kV以上回路可取对最大负荷利用小时数较高的,kV厂用电回路可取Q电缆芯单位体积的热容量铜芯取J(cm)电缆芯在时的电阻温度系数铜芯×Kf时电缆芯线的肌肤效应系数Kf=时的电阻系数铜芯×电缆芯在短路前电缆的工作温度对kV级以下普通黏性浸渍纸绝缘电缆及电缆在短路时的最高允许温度交联乙烯绝缘电缆为。()允许电压降校验:kV侧输电线路的选择()按经济电流密度选择截面:(A)查曲线铜芯电缆Tmax=h,J=Amm,则SJ=ImaxJ==mm查《输配电设备手册下册》得YJLW交联聚乙烯绝缘电缆截面是mm,长期允许载流量为A即Ial=A正常允许最高温度为。当实际土壤温度为时查表得电缆载流量的校正系数Kt=当电缆间距取mm时查得根并排校正系数K=K=则根直埋电缆允许载流量为KtKKIal=×××=(A)(A),满足要求。表电缆的长期允许载流量()导线截面的校验按短路热稳定校验:正常运行时导线温度:Imax=()Ial(mm)由式()得C=,则满足短路时发热的最小导体截面为Smin电压降校验:mm,满足要求。满足要求。电缆的电动力由厂家保证不需交验。故选择的电缆满足要求。kV侧输电线路的选择()按经济电流密度选择截面:查曲线铜芯电缆Tmax=h,J=Amm,则SJ=ImaxJ==mm查《输配电设备手册下册》得ZRAYJV交联聚乙烯绝缘钢丝铠装电缆截面是mm,长期允许载流量为A即Ial=A正常允许最高温度为。当实际土壤温度为时查表得电缆载流量的校正系数Kt=当电缆间距取mm时查得根并排校正系数K=K=则根直埋电缆允许载流量为KtKKIal=×××=(A)(A),满足要求。表电缆的长期允许载流量()导线截面的校验按短路热稳定校验:正常运行时导线温度(mm)Imax=()×Ial由式得C=,则满足短路时发热的最小导体截面为Smin电压降校验:mmm,满足要求。=满足要求。电缆的电动力由厂家保证不需交验。故选择的电缆满足要求。穿墙套管的选择穿墙套管型式的选择()电压:()电流:()动稳定校验:选择kV母线的穿墙套管kV为室UN=kV()电流:IN=A()动稳定校验:Fde=×=Nlca=mmlc=()=mF=fph×lc=×=NFde=N检验满足要求故选CWWLA型穿墙套管绝缘子型号和绝缘子串根据《陕西省电力系统污区分布图》本工程路径区域属III级污秽区本工程全线按III级污区设防。表合成绝缘子尺寸和机电特性推荐采用棒形合成绝缘子合成绝缘子选用FXBW其最小爬电距离为mm泄漏比距为mmkV满足III级污区的要求,并留有一定的裕度。同时合成绝缘子具有体积小、重量轻、不须测零值、单次清扫间隔时间长等优点。其机械强度设计安全系数在最大使用荷载情况不小于事故情况不小于。本工程绝缘子串一般采用单串重要跨越采用双串跳线串采用防污型悬垂串(XWP八片成串)。高压开关柜的选择根据所选择的形式所选开关柜的型号如下为:kV手车式主变进线开关柜:ZFkV手车式进线隔离柜:ZFkV手车式桥开关柜:ZFkV分段柜:ZFkV手车式电压互感器、避雷器柜:ZFkV溃线开关柜:KYN(Z)TkV电容器开关柜:KYN(Z)TkV段母线电压互感器柜:KYN(Z)TkV段母线电压互感器柜:KYN(Z)TkV段母线电压互感器柜:KYN(Z)TkV段母线电压互感器柜:KYN(Z)TkV接地变柜:KYN(Z)TkV主变进线柜:KYN(Z)TkV主变进线隔离柜:KYN(Z)TkV出线开关柜:KYN(Z)TKYN(Z)TkV分段开关柜:KYN(Z)T本章小结尽管电力系统中各种设备的工作和工作条件并不一样具体选择方法也不完全相同但对它们的基本要求却是一致的。电气设备要能可靠地工作必须按正常工作条件进行选择并按短路状态来校验人稳定和动稳定本章在此原理下对主要电器设备进行了选择和校验。无功补偿、消弧线圈的计算与选择及防雷接地设计无功补偿电力系统的无功功率平衡是系统电压质量的根本保证。在电力系统中,整个系统的自然无功负荷总大于原有的无功电源,因此必须进行无功补偿。合理的无功补偿和有效的电压控制,不仅可保证电压质量,而且将提高电力系统运行的稳定性、安全性和经济性。无功补偿设备包括系统中的并联电容器、串联电容器、并联电抗器、同步调相机和静止型动态无功补偿装置等。提高功率因数的意义在用电设备中按功率因数划分可以有以下三类:电阻性负荷、电感性负荷、电容性负荷。在用电设备中绝大部分为感性负荷。使用电单位功率因数小于。功率因数降低以后将带来以下不良后果:()使电力系统内电气设备的容量不能充分利用因发电机和变压器电流是一定的在正常情况下是不允许超过的功率因数降低则有功出力将降低使设备容量不能得到充分利用。()由于功率因数降低如若传输同样的有功功率就要增大电流而输电线路和变压器的功率损耗和电能损耗也随之增加。()功率因数过低线路上电流增大电压损耗也将增大使用电设备的电压也要下降影响异步电动机和其它用电设备的正常运行。为了保证供电质量和节能充分利用电力系统中发变电设备的容量减小供电线路的截面节省有色金属减小电网的功率损耗、电能损耗减小线路的电压损失必须提高用电单位的功率因数。补偿装置的确定()同步调相机:同步调相机在额定电压的范围内可发额定容量在过励磁运行时它向系统供给感性的无功功率起无功电源作用能提高系统电压在欠励磁运行时它从系统吸收感性的无功功率起无功负荷作用可降低系统电压。装有自动励磁调节装置的同步调相机能根据装设地点电压的数值平滑改变输出(或吸收)无功功率进行电压调节但是调相机的造价高损耗大维修麻烦施工期长。()串联电容补偿装置:在长距离超高压输电线路中电容器组串入输电线路利用电容器的容抗抵消输电线的一部分感抗可以缩短输电线的电气距离提高静稳定和动稳定度。但对负荷功率因数高(oy,)或导线截面小的线路由于PRV分量的比重大串联补偿的调压效果就很小。故串联电容器调压一般用在供电电压为KV或KV负荷波动大而频繁功率因数又很低的配电线路上。()静止补偿器补偿装置:它由静电电容器与电抗器并联组成电容器可发出无功功率电抗器可吸收无功功率两者结合起来再配以适当的调节装置就能够平滑地改变输出(或吸收)无功功率的静止补偿器与同步调相机相比较运行维护简单功率损耗小但相对串联电容及并联电容补偿装置其造价高、维护较复杂。()并联电容器补偿装置:并联电容器是无功负荷的主要电源之一。它具有投资省装设地点不受自然条件限制运行简便可靠等优点故一般首先考虑装设并联电容器。由于它没有旋转部件维护也较方便为了在运行中调节电容器的功率可将电容器连接成若干组根据负荷的变化分组投入或切除。由于本次设计的变电站为kV降压变电站以补偿的角度来选择以上四种均能满足要求但是从维护和性能的角度来考虑选用并联电容器装置比较合适。无功补偿容量计算:根据无功补偿分层分区、就地平衡的原则和国家电网生,,号【关于印发《国家电网公司电力系统无功补偿配置技述原则》的通知】的要求。补偿容量按主变容量的确定单台变压器KV侧无功补偿kvar远景规模三台变压器无功补偿总容量×kvar同时考虑到kV进线采用电缆进线(kM)KV电缆的充电电流IC=UeL=××=A充电容量:QC=ICUe=××=kvar两条进线充电容量总容量×kvar本期投运两台主变两条kV电缆进线本期所需无功补偿应考虑到变电站远期扩大内桥接线运行方式一条电缆进线带两台主变的运行方式单台变压器kV侧补偿容量:(×kvarkvar)=kvar结论:每台变压器配置容量kvarkvar电容器各一组本期为×()Mvar远景×()Mvar。在降压变电所中设置的无功功率补偿装置是实现无功功率的就地平衡和保证电压质量的重要手段。无功补偿装置一般都接在降压变压器的低压侧。过去在一次变电所中多采用同期调相机作为无功功率补偿装置。在新设计的变电所中由于具有经济、维护和安装的优点多采用静止补偿装置作为无功功率补偿。本站也采用静止补偿装置。消弧线圈的计算与选择单回kV馈线的主干平均总长按km计算(但考虑到分支线电缆的接入则电缆平均总长修正为km)则单相接地电容电流:IC=UeL=××=A单台主变的kV馈线共回则消弧线圈的补偿容量:。消弧线圈容量取kvar。市中项目区kV系统本期配置消弧装置因KV均采用电缆出线电容电流较大安装消弧装置可有效防止单相失地发展为两相或三相短路破坏系统的安全稳定运行。防雷接地设计防雷保护装置是指能使被保护物体避免雷击,而引雷于本身,并顺利地泄入大地的装置。电力系统中最基本的防雷保护装置有:避雷针)避雷线)避雷器和防雷接地等装置。防雷设计设计原则:已在输电线路上形成的雷闪过电压会沿输电线路运动至变电所的母线上,并对于母线有连接的电气设备构成威胁。在母线上装设避雷器是限制雷电入侵波过电压的主要措施。避雷器的类型阀式避雷器应按下列条件选择型式:选择避雷器型式时应考虑被保护电器的绝缘水平和使用特点。电力系统所使用的避雷器主要有:管型避雷器、阀型避雷器和氧化锌避雷器三种。()管型避雷器管型避雷器由产气管、产气管内的间隙和外部间隙等三部分组成。产气管内的产气材料由电弧接触时能产生气体。过电压时管式避雷器的内、外部间隙相继击穿雷电流通过间隙接地装置流入大地将过电压降到一定数值达到保护设备绝缘的目的。当过电压过去之后通过放电间隙的是电力系统的工频接地短路电流其数值相当大在管子内部间隙之间产生强烈的电弧管子材料气化压力升高气体从管口喷出纵吹灭弧电弧熄灭使管式避雷器接地部分与系统断开恢复正常运行。一般用于输电线路的防雷保护。()阀型避雷器阀型避雷器的基本元件是火花间隙和非线性特性的电阻片。它们串联叠装在密封的瓷套管内上部接电力系统下部接接地装置。当电力系统中出现危险的过电压时火花间隙很快被击穿大的冲击电流通过阀片流过大地。由于阀片电阻的非线性特性通过大的冲击电流时阀片电阻变小在阀片上产生的冲击压降降低与被保护设备的绝缘水平相比尚保有一定裕度使被保护物不致被过电压损坏。过电压过去之后避雷器处于电网额定电压下工作冲击电流变为工频续流其值较雷电冲击电流小的多阀片电阻升高进一步限制工频续流。在电流过零时熄弧系统恢复正常状态。阀型避雷器主要分为普通阀型避雷器和磁吹阀型避雷器。()氧化锌避雷器氧化锌避雷器是一种新型的避雷器。这种避雷器的阀片以氧化锌(ZnO)为主要原料附加少量能产生非线性特性的金属氧化物经高温焙烧而成。氧化锌阀片均有理想的非线性特性当作用在阀片上的电压超过某一值(此值称为动作电压)时阀片电阻很小相当于导通状态。导通后的氧化锌阀片上的残压与流过它的电流基本无关为一定值。而在工作电压下流经氧化锌阀片的电流很小仅为mA实际上相当于绝缘不存在工频续流。同时这样小的电流不会使氧化锌阀片烧坏。因此氧化锌避雷器的结构简单不需要串联间隙来隔离工作电压。氧化锌避雷器具有优良的非线性特性无续流、残压低、无间隙、体积小、重量轻、通流能力较高可以用于直流系统等特点为重要的避雷器。()额定电压UN:避雷器的额定电压应与系统额定电压一致。()灭弧电压Umh:按照使用情况校验避雷器安装地点可能出现的最大导线对地电压是否等于或小于避雷器的最大容许电压(灭弧电压)。()工频放电电压Ugf:在中性点绝缘或经阻抗接地的电网中工频放电电压一般大于最大运行相电压的倍。在中性点直接接地的电网中工频放电电压应大于最大运行相电压的倍。工频放电电压应大于灭弧电压的倍。()冲击放电电压和残压:一般国产阀式避雷器的保护特性与各种电器的具有均可配合故此项校验从略。根据避雷器配置原则配电装置的每组母线上一般应装设避雷器变压器中性点接地必须装设避雷器并接在变压器和断路器之间、kV线路侧一般不装设避雷器。本工程采用kV配电装置构架上设避雷针kV配电装置设独立避雷针进行直接保护为了防止反击主变构架上不设置避雷针。考虑到氧化锌避雷器的非线性伏安特性优越于碳化硅避雷器且没有串联间隙保护特性好没有工频续流、灭弧等问题所以本工程kV、kV系统中采用氧化锌避雷器。避雷器的选择和校验()选择的具体技术条件如下:)额定电压UN:避雷器的额定电压应与系统额定电压一致。)灭弧电压Umh:按照使用情况校验避雷器安装地点可能出现的最大导线对地电压是否等于或小于避雷器的最大容许电压(灭弧电压)。)工频放电电压Ugf:在中性点绝缘或经阻抗接地的电网中工频放电电压一般大于最大运行相电压的倍。在中性点直接接地的电网中工频放电电压应大于最大运行相电压的倍。工频放电电压应大于灭弧电压的倍。)冲击放电电压和残压:一般国产阀式避雷器的保护特性与各种电器的具有均可配合故此项校验从略。()kV侧避雷器的选择和校验)型式选择根据设计规定选用HYWZ氧化锌避雷器。)额定电压的选择:UN=kVUNs=Kv因此选HYWZ避雷器其参数如下表:表避雷器参数)灭弧电压校验:最高工作允许电压:直接接地:满足要求。)工频放电电压校验:下限值:上限值:上、下限值均满足要求。)残压校验:满足要求。(kV),(kV))冲击放电电压校验:,kV满足要求。所以所选HYWZ型避雷器满足要求()kV侧避雷器的选择和校验)型式选择根据设计规定选用HYWZ氧化锌避雷器。)额定电压的选择:UN=kVUNs=kV因此选HYWZ避雷器其参数如下表:表避雷器参数)灭弧电压校验:最高工作允许电压:直接接地:满足要求。)工频放电电压校验:下限值:上限值:上、下限值均满足要求。)残压校验:,kV满足要求。)冲击放电电压校验:,kV满足要求。所以所选HYWZ型避雷器满足要求。避雷针的配置()避雷针的配置原则:)独立式避雷针宜装设独立的接地装置。在非高土壤电阻率地区其工频接地电阻。当有困难时可将该接地装置与主接地网连接但避雷针与主接地网的地下连接点沿接地线的长度不得小于m。且独立式避)独立式避雷针与变配电装置在空气中的间距雷针的接地装置与变配电所主接地网在地中距离且式中Ri为冲击接地电阻。()避雷针位置的确定:首先应根据变电所设备平面布置图的情况而确定避雷针的初步选定安装位置与设备的电气距离应符合各种规程规范的要求。)电压kV及以上的配电装置一般将避雷针装在配电装置的构架或房顶上但在土壤电阻率大于米的地区宜装设独立的避雷针。)独立避雷针(线)宜设独立的接地装置其工频接地电阻不超过Ω。)kV及以下高压配电装置架构或房顶不宜装避雷针因其绝缘水平很低雷击时易引起反击。)在变压器的门型架构上不应装设避雷针、避雷线因为门形架距变压器较近装设避雷针后构架的集中接地装置距变压器金属外壳接地点在址中距离很难达到不小于m的要求。接地设计随着电力事业的快速发展电力系统中对接地装置的要求越来越严格变电所接地系统直接关系到变电所的正常运行更涉及到人身与设备的安全。然而由于接地网设计考虑不全面、施工不精细、测试不准确等原因近年来发生了多起地网引起的事故有的不仅烧毁了一次设备而且还通过二次控制电缆窜入主控室造成了事故扩大故接地网对电力系统的安全稳定运行起到非常重要的作用。()接地设计的原则按接地装置内、外发生接地故障时经接地装置流入地中的最大短路电流所造成的接地电位升高及地面的电位分布不致于危及人员和设备的安全将变电站范围的接触电位差和跨步电位差限制在安全值之内的原则进行本变电站接地装置的设计。)由于变电站各级电压母线接地故障电流越来越大在接地设计中要满足电力行业标准DLT《交流电气装置的接地》中RI是非常困难的。现行标准与原接地规程有一个很明显的区别是对接地电阻值不再规定要达到Ω而是允许放宽到Ω但这不是说一般情况下接地电阻都可以采用Ω接地电阻放宽是有附加条件的即:防止转移电位引起的危害应采取各种隔离虑短路电流非周期分量的影响当接地网电位升高时kV避雷器不措施考应动作或动作后不应损坏应采取均压措施并验算接触电位差和跨步电位差是否满足要求,施工后还应进行测量和绘制电位分布曲线。)在接地故障电流较大的情况下为了满足以上要求还是得把接地电阻值尽量减小。接地电阻的合格值既不是Ω也不是Ω而应根据工程的具体条件在满足附加条件要求的情况下不超过Ω都是合格的。()接地网型式选择及优劣分析kv及以下变电站地网网格布置采用长孔网或方孔网接地带布置按经验设计水平接地带间距通常为m,m。除了在避雷针(线)和避雷器需加强分流m的垂直接处装设垂直接地极外在地网周边和水平接地带交叉点设置m,地极进所大门口设帽檐式均压带接地网结构是水平地网与垂直接地极相结合的复合式地网。长孔与方孔地网网格布置尺寸按经验确定没有辅助的计算程序和对计算结果进行分析设计简单而粗略。因为接地网边缘部分的导体散流大约是中心部分的,倍因此地网边缘部分的电场强度比中心部分高电位梯度较大整个地网的电位分布不均匀。接地钢材用量多经济性差。在kV及以下的变电工程中采用长孔网或方孔网因为入地故障电流相对较小地网面积不大缺点不太突出。而在kV变电站采用上述缺点的表现会十分明显建议kV变电站不采用长孔或方孔地网。该变电所的接地以垂直接地体为主水平接地体为辅组成复合接地网主接地网的接地电阻不得大于欧姆。避雷针设独立接地网其接地电阻不得大于欧姆。本章小结无功补偿是保证电压质量的重要因素在地区性变电站中又显得十分重要它有利于改变该电区的电压质量。在本章中着重从本站的条件对无功补偿容量进行计算。并选择了静止补偿装置。经过分析计算得出消弧线圈容量取Kvar的结论并确定了避雷设计方案和设备。电气总平面布置及配电装置的选择配电装置是发电厂和变电所的重要组成部分它是根据主接线的联结方式由开关电器、保护和测量电器母线和必要的辅助设备组建而成用来接受和分配电能的装置。配电装置按电器装设地点不同可分为屋内和屋外配电装置。配电装置特点屋内配电装置的特点()由于允许安全净距小和可以分层布置而使占地面积较小()维修、巡视和操作在室内进行不受气候影响()外界污秽空气对电器影响较小可减少维护工作量()房屋建筑投资较大。屋外配电装置的特点()土建工作量和费用较少建设周期短()扩建比较方便()相邻设备之间距离大便于带电作业()占地面积大()受外界环境影响设备运行条件差须加强绝缘()不良气候对设备维修和操作有影响。配电装置类型及应用根据电气设备和母线布置的高度屋外配电装置可以分为中型、半高型和高型等。()中型配电装置:中型配电装置的所有电器都安装在同一水平面内并装在一定高度的基础上使带电部分对地保持必要的高度以便工作人员能在地面安全地活动中型配电装置母线所在的水平面稍高于电器所在的水平面。这种布置特点是:布置比较清晰不易误操作运行可靠施工和维修都比较方便构架高度较低抗震性能较好所用钢材较少造价低但占地面积大此种配电装置用在非高产农田地区及不占良田和土石方工程量不大的地方并宜在地震烈度较高地区建用。这种布置是我国屋外配电装置普遍采用的一种方式而且运行方面和安装枪修方面积累了比较丰富的经验。()半高型配电装置:半高行配电装置是将母线置于高一层的水平面上与断路器、电流互感器、隔离开关上下重叠布置。半高型配电装置介于高型和中型之间。具有以下优点:)占地面积约在中型布置减少)节省了用地减少高层检修工作量)旁路母线与主母线采用不等高布置实理进出线均带旁路很方便。缺点:上层隔离开关下方未设置检修平台检修不够方便。()高型配电装置它是将母线和隔离开关上下布置母线下面没有电气设备。该型配电装置的断路器为双列布置两个回路合用一个间隔因此可大大缩小占地面积约为普通中型的但其耗钢多安装检修及运行条件均较差一般适用下列情况:)配电装置设在高产农田或地少人多的地区)原有配电装置需要扩速而场地受到限制)场地狭窄或需要大量开挖。电气总平面布置电气总平面布置的要求()充分利用地形方便运输、运行、监视和巡视等()出线布局合理、布置力求紧凑尽量缩短设备之间的连线()符合外部条件安全距离要符合要求。电气总平面布置()kV高压配电装置kV屋内配电装置与屋外配电装置比较在经济上两者总投资基本接近因屋内式电器投资较屋外式少而土建投资又稍高于屋外式但屋内式具有节约用地、便于运行维护、防污性能好等优点因此采用二层式屋内配电装置。()KV高压配电装置,kV配电装置按其布置型式不同一般可分为二层式和单层式变电所二层式虽然充分利用面积在母线隔离开关下方的楼板上开有较大孔洞以便进行观察。但发生故障时会相互产生影响。而单层布置是把所有的设备布置在一层上适用于出线无电抗器所以本次设计采用二层式屋内配电装置。()平面布置确定由于站址的地理位置限制根据各电压等级进出线的方向设计了唯一布置方案:采用全户内布置。优点:户内布置具有占地面积小安全可靠防污能力强,大大提高了使用寿命。缺点:工程造价较高。本章小结本章首先阐述了配电装置的特点、类型。最终从系统具体的情况下考虑选择出与系统相适应的配电装置。并确定了电气总平面的布置。总结在本次毕业设计中我的设计题目是kV降压变电站电气部分设计。在老师的辛勤指导下我系统的学习了有关变电站一次二次设计的知识并掌握了kV降压变电站电气部分设计的一般步骤和方法。通过对此变电站所承担的负荷分析结合变电站设计规程和实际情况确定了本次设计的主接线方案。本设计对k母线采用了单母线分段的接线方式一段母线发生故障自动装置可以保证正常母线不间断供电。当一段母线发生故障时由自动装置将分段断路器跳开不会发生误操作。kV母线采用双母线分段的接线方式可以最大程度地保证重要用户的用电可靠行。从可靠性、灵活性、经济性以及可扩建性等几方面考虑我认为这样的接线方式较适合本设计要求。在主接线方案确定以后进行了短路电流计算、设备选择、无功补偿、防雷接地设计。根据力求可靠、经济以及符合电力设备发展现状的要求结合该变电站的现状先后对断路器电流互感器电压互感器等进行了选择和校验使之符合国家规程的规定运行可靠经济合理。同时结合上面的计算和分析根据该站所处自然环境等特点以及运行、检修的要求选择全屋内布置双层结构。对于总平面设计要因地制宜充分利用荒地、劣地不占或少占良田的思想设计总平面布置图要使变电所的总体设计轮廓明朗。至此kV降压变电站电气部分设计完成。致谢在老师的指导下,经过近期的努力下KV变电站一次设计终于完成了在此我对老师给予帮助表示衷心的感谢,并且感谢曾给予我帮助的同学等。在毕业设计过程中李老师在百忙之中对我的设计给予了细致的指导和建议,对我的辅导耐心认真并给我们提供了大量有关资料和文献使我的这次设计能顺利完成。通过这次毕业设计使我对以前学习的知识得到了更深的了解,并使知识得到了进一步的巩固。参考文献熊信银主编(发电厂电气部分M(北京:中国电力出版社(西北电力设计院(发电厂变电所电气接线和布置M(北京:水利水电出版社(丁德劭(怎样对新技术标准电气一次接线图M(北京:中国水利水电出版(社电力工业部西北电力设计院(电气工程设计手册电气一次部分M(北京:中国电力出版社(弋东方(电气设计手册电气一次部分M(北京:中国电力出版社孟祥萍(电力系统分析M(北京:高等教育出版社刘吉来(黄瑞梅高电压技术M(北京:中国水利水电出版社陈庆红(变电运行M(北京:中国电力出版社KuffelE(etal(HingVoltageEundemnetalsM(NewYork:Pergamonpress(中国电器工业协会输配电设备手册上册M(北京:机械工业出版社(何仰赞温增银电力系统分析M(北京:华中科技大学出版社(水利电力部西北电力设计院(电气工程设计手册电气一次部分M(北京:中国电力出版社(刘振亚主编(国家电网公司输变电工程典型设计kV变电站分册M(北京:中国电力出版社(中国电器工业协会(输配电设备手册下册M(北京:机械工业出版社(NailduMS(Etal(HingVoltageEngineeringM(NewYork:NewDelhiTataMcGrawHillPubl(陈生贵(电力系统继电保护M(重庆:重庆大学出版社(天津大学贺家李宋从矩合编(电力系统继电保护原理M(北京:中国电力出版社(黄益庄(电站综合自动化系统技术M(北京:中国电力出版社((华中工学院(电力系统继电保护原理与运行M(北京:中国水利电力出版社(马学深(工程机械制造厂供电系统设计D(河北:河北建筑工程学院(附录主要电器设备清单附表主要电气设备汇总表电器主接线图kV配电装置平断面图kV配电装置布置
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