三层办公楼供暖设计论文完整版

三 层 办 公 楼 供 暖 设 计 班级：建环021班 姓名：邱标 学号：40208016 三层办公楼供暖设计 本文首先根据基本设计资料计算了三层办公楼的热负荷，然后根据热负荷及建筑物的形式等条件，提出了三种供暖系统 设计方案 关于薪酬设计方案通用技术作品设计方案停车场设计方案多媒体教室设计方案农贸市场设计方案 ——重力循环双管式系统、机械循环单管异程式系统、机械循环单管同程式系统，并进行经济比较 分析 定性数据统计分析pdf销售业绩分析模板建筑结构震害分析销售进度分析表京东商城竞争战略分析 ，选择布置了供暖管网系统——机械单管同程式系统。绘制出了该系统的平面图和轴测图，还对该系统进行了水力计算，选择管径和流速，使管网系统较好地符合了水力平衡要求。最后还计算了散热器的片数，并布置了散热器。 一、 基本设计资料 1、 建筑物各层平面图见附图。 建筑物各层计算层高：一层：3.2m  二层：3.0m  三层：3.2m 2、 围护结构条件 1、 外墙：2砖（490mm）内抹灰  K=1.27  W/㎡℃ 2、 内墙：两面抹灰 一砖内墙  K=1.72    W/㎡℃ 3、 顶棚：上面为有望板的瓦屋面 查设计手册有, W/㎡℃  W/㎡℃ W/㎡℃ W/㎡℃ 4、 地板：直接铺在土壤上的不保温地面 根据划分地带法计算 =0.47 W/㎡℃ =0.23 W/㎡℃  =0.12 W/㎡℃ =0.07 W/㎡℃ 5、 外窗：C—2型  双层木窗 外窗传热系数：K=2.67  W/㎡℃    外窗缝隙的计算长度：L=12m 6、 外门：M—2 上部为不可开启的双层玻璃上亮子，f1=0.75㎡,下部为双层木门， f2=3.12㎡ M—4 无上亮子，其它同M—2 外门传热系数：K=2.33  W/㎡℃    外门缝隙的计算长度：L=9.12m 3、 气象条件 北京市供暖室外计算温度 = -9℃ 北京市冬季室外平均风速 = 2.8m/s 4、 设计要求 室内计算温度  办公室： =18℃ 走廊： =14℃ 楼梯  =14℃ 二、 热负荷计算 1、 围护结构传热耗热量 计算 2、 冷风渗透耗热量 计算 冷风渗透耗热量： 冷风渗透耗热量： 3、 外门冷风侵入耗热量计算 外门冷风侵入耗热量：   W 4、 耗热量修正 先进行朝向和风向修正，在进行高度修正 5、 房间总耗热量计算 计算结果在附表中。 6、 备注 热负荷计算中，相邻房间温差小于5℃时不计算隔墙和楼板的传热量（如没有计算房间之间、房间和走廊、房间和楼梯间之间的传热）。因为，在实际中，走廊里由于房间通过内墙的传热使之可以保持热平衡，并且对走廊的温度要求不高，同时为了计算的简便，在走廊里没有布置散热器。 三、 供暖系统选择 在此提出三种系统设计 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 ： 方案一：重力循环双管式系统。（如附图所示） 方案二：机械循环单管异程式系统。（如附图所示） 方案三：机械循环单管同程式系统。（如附图所示） 根据以下原则进行技术和经济比较： 原则一、热媒的选择：热水供暖与蒸汽供暖的比较。 蒸汽供暖系统的设计和布置都比较复杂且其维护和维修费用较大。对该三层办公楼，只需要设计一个小型的供暖系统，选用热水供暖系统比较经济合理。 原则二、热媒温度的选择。 =95℃        =70℃ 原则三、供暖管网布置形式 根据建筑物平面图，考虑到管网布置的经济合理并且易于设计计算，便于维护管理。该系统的管网布置如附图中的平面图和轴测图所示。 原则四、供暖系统动力的选择 由于楼梯间的热负荷相对于其它立管很小，选用重力循环系统很难达到水力平衡，因此采用将管道接到室外机械供暖管道上的形式。 原则五、考虑到设计计算的方便，将供暖系统布置成单管顺流上进下出同程式系统。 原则六、经济比较 通过对各个系统的管长L、管径D以及厚度△D进行估算，并进行比较 Y=2∏D×△D×∑L 计算出各个系统的Y值，取其最小值。 最后综合考虑三种方案的技术和经济，最终选择方案三——机械循环单管同程式系统。    四、 系统水力计算 1、 在系统轴测图上进行管段编号，并标注各管段的热负荷和管长。 2、 首先计算通过最远立管Ⅴ的的环路，确定出供水干管各管段、立管Ⅴ和回水总干管的管径及其压力损失。 本设计采用推荐的平均比摩阻 大致为60~120 Pa/m来确定最不利环路各管段的管径。首先根据公式 确定各各管段的流量。根据G和选用的 值，查设计手册，将查出的各管段d 、R 、v值列入水力计算表格中。最后算出最不利环路的总压力损失 。入口的剩余循环压力，用调节阀节流消耗掉。 3、 用同样的方法，计算通过最近立管Ⅰ的环路，从而确定出立管Ⅰ、回水管各管段的管径及压力损失。 4、 求并联环路立管Ⅰ和立管Ⅴ的压力损失不平衡率，使其不平衡率在5%以内。 5、 根据水力计算结果，利用节点压力平衡原理，表示出系统的总压力损失及各立管的资用压力值。 注意：①、如果个别立管供、回水节点间的资用压力过小或过大，则会使下一步选用该立管的管径过粗或过细，设计很不合理。此时，应调整第一、二步骤的水力计算，适当改变个别供、回水干管的管段直径，使易于选择各立管的管径并满足并联环路不平衡率的要求。 ②、针对本系统，由于楼梯间的立管上压力损失不易平衡，采用将个别管段管径调小和在个别管段上加截止阀的方法使之平衡。 6、 确定其它立管管径。根据各立管的资用压力和立管各管段的流量选用合适的立管管径。 7、 求各立管的不平衡率。根据各立管的资用压力和立管的计算压力损失，求各立管的不平衡率。不平衡率应在10%以内，若不平衡率过大，则应调整管径使之平衡。 8、 水力计算结果如表所示。 9、 南环路的水力计算和北环路类似。 机械循环同程式单管热水供暖系统管路水力计算表（北环路） 管段号 供水管起点到计算管段末端压力损失 W kg/h m mm m/s Pa/m Pa Pa Pa Pa 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 通过立管Ⅴ的环路 1 53094 1826 15 40 0.40 6.0 900 1.5 78.66 118 1018 1018 2 31281 1076 8.7 32 0.31 43.96 382.5 4.5 47.25 213 596 1614 3 23057 793 7.2 25 0.39 104 749 1.0 74.78 75 824 2438 4 16963 584 7.2 20 0.47 200 1440 1.0 108.6 109 1549 3987 5 14318 493 3.6 25 0.25 42 151 1.0 30.73 31 182 4169 6’ 8224 283 7.5 20 0.23 50 375 1.0 26.01 26 401 4570 6 8224 283 9.9 20 0.23 50 495 7.0 26.01 182 677 5247 7 —— 142 12 15 0.21 63.1 757 33 21.68 715 1472 6719 8 31281 1076 40 32 0.31 43.96 1758 8 47.25 378 2136 9035 9 53094 1826 3 40 0.4 60 180 0.5 78.66 39 219 9254 通过立管Ⅰ的环路 10 8224 283 9.4 20 0.23 50 470 5 26.01 130 600 2214 11 —— 142 12 15 0.21 63.1 757 33 21.68 715 1472 3686 10’ 8224 283 7.7 20 0.23 50 385 5.0 74.78 374 759 4445 12 14318 493 7.2 25 0.24 42 302 1.0 14.21 28 330 4775 13 16964 584 3.6 25 0.29 57.89 208 10.0 75 414 622 5397 14 23058 793 7.2 25 0.39 104 749 10.0 26.01 748 1497 6894 管段3~7与管段10~14并联 不平衡率= 系统总压力损失为9249 剩余作用压力在引入口处用阀门节流 立管Ⅳ 资用压力 =5397-4169=1228Pa 15 6094 210 6.2 20 0.17 28.55 177 3.5 14.21 50 227   16 —— 105 12 15 0.15 35.82 430 33 11.06 365 795 15’ 6094 210 3.7 20 0.17 28.55 106 4.5 14.21 64 170 不平衡率= 立管Ⅲ 资用压力 =4775-3987=788Pa 17 2646 91 9.4 15 0.13 27.51 259 19.5 8.31 162 421   18 —— 91 4 15 0.13 27.51 110 19 8.31 158 268 18’ 2646 91 0.5 15 0.13 27.51 14 4.5 8.31 37 53 不平衡率= 立管Ⅱ 资用压力 =4445-2438=2007Pa 19 6094 210 6.2 15 0.31 132.5 822 3.5 47.25 165 987   20 —— 105 12 15 0.15 35.82 430 33 11.06 365 795 21 6094 210 3.7 20 0.17 28.55 106 4.5 14.21 64 170 不平衡率=                           机械循环同程式单管热水供暖系统管路水力计算表（南环路） 管段号 Q G l d v R △Py =Rl ∑ζ △Pd △Pj △P 供水管起点到计算管段末端压力损失 W kg/h m mm m/s Pa/m Pa Pa Pa Pa 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 通过立管Ⅹ的环路 1 53094 1826 15 40 0.40 60 900 1.5 78.66 118 1018 1018 22 21283 750 8.7 25 0.38 93.5 813 4.5 70.99 319 1132 2150 23 15832 545 7.2 25 0.28 50.75 365 1.0 38.54 39 404 2554 24 11956 411 7.2 20 0.34 102.4 737 1.0 56.83 57 794 3348 25 9857 339 3.6 20 0.27 71.57 258 1.0 35.84 36 294 3642 26’ 5981 206 7.5 20 0.17 27.53 206 1.0 14.21 14 220 3862 26 5981 206 9.9 20 0.17 27.53 273 7.0 14.21 100 373 4235 27 —— 103 12 15 0.15 34.58 415 33 11.06 365 780 5015 28 21283 750 40 25 0.38 93.5 3740 8 70.99 568 4308 9323 9 53094 1826 3 40 0.40 60 180 0.5 78.66 39 219 9542 通过立管Ⅵ的环路 30 5981 206 9.4 20 0.17 27.53 259 5.0 14.21 71 330 2480 31 —— 103 12 15 0.15 34.58 415 33 11.06 365 780 3260 30’ 5981 206 7.7 20 0.17 27.53 212 5.0 14.21 71 283 3543 32 9857 339 7.2 25 0.17 21.1 152 10 14.21 142 294 3837 33 11956 411 3.6 25 0.21 30 108 10 21.68 217 325 4162 34 15832 545 7.2 25 0.28 50.75 365 10 38.54 385 750 4912 管段23~27与管段30~34并联 不平衡率= 系统总压力损失为9439 剩余作用压力在引入口处用阀门节流 立管Ⅸ 资用压力 =4162-3642=520Pa 35 3876 133 6.2 20 0.10 12.24 76 3.5 4.92 17 93   36 —— 67 12 15 0.10 15.75 189 33 4.92 162 351 35’ 3876 133 3.7 20 0.10 12.24 45 4.5 4.92 22 67 不平衡率= 立管Ⅷ 资用压力 =3837-3348=489 37 2099 72 9.4 15 0.11 17.93 169 19.5 5.95 116 285   38 —— 72 6 15 0.11 17.93 108 21 5.95 125 233 38’ 2099 72 0.5 20 0.06 4.06 2 4.5 1.77 8 10 不平衡率= 立管Ⅶ 资用压力 =3543-2554=989 39 3876 133 6.2 15 0.20 55.7 345 3.5 19.66 69 414   40 —— 67 12 15 0.10 15.75 189 33 4.92 162 351 41 3876 633 3.7 15 0.20 55.7 206 4.5 19.66 88 294 不平衡率=                           五、 散热器片数计算 1、 根据公式计算各散热器的进、出水温度，如图 表示图中标注各点的水温 2、 选用M—132型散热器 传热系数为  W/㎡℃ 散热面积为  F=0.24    ㎡/片 3、 选用同侧上供下回安装方式， =1.0 4、 散热器安装在壁  内，上顶距窗台板40mm， =1.11。 5、 散热器片数计算 说明：在计算散热器片数的时候，n的取值按四舍五入的原则选取的，楼梯间里只在一、二层间和二、三层间各布置一个散热器，由于楼梯间底层的散热器片数应该布置的比上面的要多，因此在计算楼梯间底层散热器片数时采取只入不舍的原则，而上部散热器的片数计算采取只舍不入的原则。 6、计算结果如下表所示。 散热器片数计算表 编号 热负荷 面积 片数 1,2,7,8 1416 78.61 70 74.3 56.3 7.68 1.05 1.0 1.11 0.24 16 18,25 1485 85.63 78.61 82.12 64.12 7.97 1.05 1.0 1.11 0.24 14 19,24 823 85.63 78.61 82.12 64.12 7.97 1.0 1.0 1.11 0.24 8 35,36,41,42 1542 95 85.63 90.32 72.32 8.25 1.05 1.0 1.11 0.24 13 3~6 1004 78.24 70 74.12 56.12 7.68 1.05 1.0 1.11 0.24 11 20~23 823 84.99 78.24 81.62 63.62 7.96 1.0 1.0 1.11 0.24 8 37~40 1220 95 84.99 90.00 72.00 8.24 1.0 1.0 1.11 0.24 8 52 1323 82.5 70 76.25 62.25 7.91 1.05 1.0 1.11 0.24 13 53 1323 95 82.5 88.75 74.75 8.33 1.05 1.0 1.11 0.24 11 16,17,10,9 1040 78.45 70 74.23 56.23 7.68 1.05 1.0 1.11 0.24 12 26,34 1107 85.08 78.45 81.77 63.77 7.96 1.05 1.0 1.11 0.24 11 27,33 456 85.08 78.45 81.77 63.77 7.96 0.95 1.0 1.11 0.24 4 43,44,50,51 1169 95 85.08 90.04 72.04 8.24 1.0 1.0 1.11 0.24 9 11,12,14,15 633 78.17 70 74.09 56.09 7.67 1.0 1.0 1.11 0.24 7 13 794 79.46 70 74.13 56.73 7.70 1.0 1.0 1.11 0.24 8 28, 9,31,32 456 84.05 78.17 81.11 63.11 7.94 0.95 1.0 1.11 0.24 4 30 456 84.89 79.46 82.18 64.18 7.98 0.95 1.0 1.11 0.24 4 45,46,48,49 849 95 84.05 89.53 71.53 8.23 1.0 1.0 1.11 0.24 7 47 849 95 84.89 89.95 71.95 8.24 1.0 1.0 1.11 0.24 7