高频变压器磁芯的设计原理

高频变压器磁芯的设计原理 高频电源变压器磁芯的设计原理 页码，1/6 高频电源变压器磁芯的设计原理 摘要:开关电源正向高频化发展，作为主变压器使用的软磁铁氧体磁芯，从材料性能、 尺寸形状等均应作相应改进。本文讨论了磁芯设计中应考虑的通过功率、性能因子、热 阻系数等参数，并提出了降低材料高频损耗的微观设计方法。 1(引言 电子信息产业的迅速发展，对高频开关式电源不断提出新的要求。据报导，全球开 关电源市场规模已超过100亿美元。通信、计算机和消费电子是开关电源的三大主力市 场。庞大的开关电源市场主要由AC/DC和DC/DC开关电源两部分组成。据预测，AC/DC开关 电源全球销售收入将从1999年的91亿美元增加到2004年的122亿美元，年平均增长率为 5.9%。低功率的AC/DC(0,300W)将面向增长平衡的消费电子和计算机市场;大功率的 AC/DC电源(750,1500W)将面向增长强劲的电信市场。DC/DC电源约占整个开关电源市 场的30%，但计算机与通信技术的快速融合，带动了DC/DC模块式电源的迅速增长，预计 今后几年，DC/DC电源模块增长速度将超过AC/DC电源，如有人估计，中国今后五年， DC/DC电源模块市场年增长将达15%，增长主要是在电信部门。开关式电源技术发展趋势 是高密度、高效率、低噪声，以及 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 面贴装化。无论是AC/DC或 DC/DC电源，除了功率晶 体管外，由软磁铁氧体磁芯制成的主变压器、扼流圈及其它电感器(如抗噪声滤波器) 是极重要的元件，其磁性能和尺寸直接关系到电源的转换效率和功率密度等。在变压器 设计中，主要包括绕组设计和磁芯设计。本文拟重点讨论涉及主要变压器磁芯设计中应 考虑的通过功率、性能因子、热阻等参数，并对降低磁芯总损耗提出了材料微观设计应 考虑的方法。 2(电源变压器磁芯性能要求及材料分类 为了满足开关电源提高效率和减小尺寸重量的要求，需要一种高磁通密度和高频低 损耗的变压器磁芯。虽然有高性能的非晶态软磁合金竞争，但从性能价格比考虑，软磁 铁氧体材料仍是最佳的选择;特别在100kHz到1MHz的高频领域，新的低损耗的高频功率 铁氧体材料，更有其独特的优势。为了最大程度地利用磁芯，对于较大功率运行条件下 的软磁铁氧体材料，在高温工作范围(如80,100?)，应是有以下最主要的磁特性: (1)高的饱和磁通密度或高的原振幅磁导率。这样变压器磁芯在规定频率下允许有一个 大的磁通偏移，其结果可减少匝数;这也有利于铁氧体的高频应用，因为截止频率正比 于饱和磁化。 (2)在工作频率范围有低的磁芯总损耗。在给定温升条件下，低的磁芯损耗将允许有高 的通过功率。 附带的要求则还有高的居里点，高的电阻率，良好的机械强度等。 新发布的“软磁铁氧体材料分类”行业 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 (等同IEC1332-1995)，将高磁通密度 应用的功率铁氧体材料分为五类，见表1。每类铁氧体材料除了对振幅磁导率和功率损耗 提出要求外，还提出了“性能因子”参数(该参数将在下面进一步叙述)。从PW1,PW5 类别，其适用工作频率是逐步提高的，如PW1材料，适用频率为15,100kHz，主要应用于 回扫变压器磁芯;PW2材料，适用频率为25,200kHz，主要应用于开关电源变压器磁芯; PW3材料，适用频率为100,300kHz;PW4材料适用频率为300kHz,1MHz;PW5材料适用频 率为1,3MHz。现在国内已能生产相当于PW1,PW3材料，PW4材料只能小量试生产，PW5材 料尚有待开发。 3(变压器可传输功率 高频电源变压器磁芯的设计原理 页码，2/6 众所周知，变压器的可传输出功率正比于工作频率f，最大可允许磁通Bmax，(或可 允许磁能偏移ΔB)和磁路截面积Ae，并表示为: th=CfBmaxAeWd (1) P 式中，C棗与开关电源电路工作型式有关的系数(如推挽式C=1;正向变换器C=0.71;反 向变换器C=0.61)Wd棗绕组设计参数(包含电流密度S，占空因子fcu，绕组截面积AN 等)。 表1 功率铁氧体材料分类 性能因 子 功耗损耗 fmax f 2) B 4) 1) (B× 类别 a 3) μi 5) μ f) kHz mT kW/m3 kHz mT×kHz 4500 PW1a ?300 100 15 300 >2500 2000 (300× PW1b ?200 15) 5000 PW2a ?300 200 20 200 >2500 2000 (200× PW2b ?150 25) 10000 PW3a ?300 300 100 100 >3000 2000 (100× PW3b ?150 100) 1500 PW4a ?300 1000 300 50 >2000 1500 (50× PW4b ?150 300) 2500 PW5a ?300 3000 1000 25 >1000 800 (25× PW5b ?150 1000) 注:1)fmax是该类材料适用的最高频率。 2)B是该类材料适用的磁通密度。 3)μa100?的振幅磁导率，B和f见表1。 4)功率损耗在100?测量，B和f见表1。 5)是25?初始磁导率。 高频电源变压器磁芯的设计原理 页码，3/6 maxAe)参数(暂不讨论绕组设计参数Wd)。增大磁芯尺寸 这里，我们重点讨论(fB (增大Ae)可提高变压器通过功率，但当前开关电源的目标是在给定通过功率下要减小 尺寸和重量。假定固定温升，对一个给定尺寸的磁芯，通过功率近似正比于频率。图1示 出变压器可传输功率Pth与频率f的关系。提高开关频率除了要应用快速晶体管以外，还受 其它电路影响所限制，如电压和电流的快速改变，在开关电路中产生扩大的谐波谱线， 造成无线电频率干扰，电源的辐射。对变压器磁芯来说，提高工作频率则要求改进高频 磁芯损耗。图1中N67材料(西门子公司)比N27材料有更低的磁芯损耗，允许更大的磁通 密度偏移ΔB，因而变压器可传输更大的功率。磁芯总损耗PL与工作频率f及工作磁通B的 关系由下式表示: PL=KfmBnVe(W) (2) 这里，n是steinmetz指数，对功率铁氧体来说，典型值是2.5。指数m=1,1.3，当磁 损耗单纯地由磁滞损耗引起时，m=1; 当f=10,100kHz时，m=1.3, 当f>100kHz时，m将随 频率增高而增长，见图2，这个额外损耗是由于涡流损耗或剩余损耗引起的。很明显，对 于高频运行的铁氧体材料，要努力减小m值。 4(工作磁通密度 变压器工作磁通密度(可允许磁通密度偏移)受两方面限制:首先要受磁芯损耗引 起的可允许温升ΔθFe的限制;另一方面，也受铁氧体材料饱和磁通密度值的限制。 对单端正向型变换器，工作磁通密度ΔB=Bm-Br;对推挽式变换器，工作磁通密度Δ B=2Bm。 根据公式(2)，当工作磁通密度提高时，磁芯损耗将以2.5次方比例上升，从而造 成变压器温升，因此设计的工作磁通密度首先受磁芯温升值限制，其关系式为: Δ (3) B=CB 这里，常数CB与指数n是与磁芯材料有关的系数;Ve为有效体积;Rth为热阻。 当计算出的磁通密度值较高时，ΔB还受磁芯材料可允许磁通密度偏移 ΔBadm(此值 与材料高温下Bs值相对应)所限制。 在这里，必须注意对不等截面磁芯(如E型磁芯)，在最小横截面Amin处有较高的磁 通密度。为避免磁芯饱和，还必须按下式计算: (4) ΔB=ΔBadm? 由等式(3)(4)所得到的最小磁感应偏移值，即为可允许的变压器工作磁通密度值。 5(材料性能因子 铁氧体磁芯制成的变压器，其通过功率直接正比于工作频率f和最大可允许磁通密度 Bmax的乘积(见公式1)。很明显，对传输相同功率来说，高的(fBmax)乘积允许小的 高频电源变压器磁芯的设计原理 页码，4/6 磁芯体积;反之，相同磁芯尺寸的变压器，采用高(fBmax)乘积的铁氧体材料，可传输 更大的功率。我们将此乘积称为“性能因子”，这是与铁氧体材料有关的参数，良好的 高频功率铁氧体显示出高的(fBmax)值。图3示出德国西门子公司几种铁氧体材料性能 3(100?)，可用来度量可能的通过 因子(PF)与频率关系，功率损耗密度定为300mW/cm 功率。可以看到，经改进过的H49i材料在900kHz时达到最大的(fBmax)乘积为 37000H2T，比原来生产的H49材料有更高的值，而N59材料则可使用到f=1MHz以上频率。 改进“性能因子”可从降低材料高频损耗着手，已发现性能因子最大值的频率与材 料晶粒尺寸d、交流电阻率ρ有关，考虑到涡流损耗与d2/ρ之间的关系，两者结果是相一致 的，见图4。 6(热阻 为了得到最佳的功率传输，变压器温升通常分割为二个相等的部分:磁芯损耗引起 的温升ΔθFe和铜损引起的温升ΔθCu。关于磁芯总损耗与温升的关系如图5所示。对相同尺 寸的磁芯(RM14磁芯)，采用不同的铁氧体材料(热阻系数不同)，其温升值是不同 的，其中N67材料有比其它材料更低的热阻。于是，磁芯温升与磁芯总损耗的关系可用下 式表示: ΔθFe=Rth?RFe (5) 式中，Rth即为热阻，定义为每瓦特总消散时规定热点处的温升(k/W)。铁氧体材料 的热传导系数，磁芯尺寸及开关对热阻有影响，并可用下述经验公式来表示: ) (6) Rth= 式中，S:磁芯表面积;d:磁芯尺寸;α:表面热传导系数;λ:磁芯内部热传导系 数。 由上式可见，对电源变压器用的铁氧体材料，必须具有低的功率损耗和高的热传导 系数。实际测量表明，图5所示的N67材料显示高的热导性。从微观结构考虑，高的烧结 密度，均匀的晶粒结构，以及晶界里有足够的Ca浓度，将是有高的热导性。从磁芯尺寸 形状考虑，较大磁芯尺寸给出低的热阻，其中ETD磁芯具有优良的热阻特性，见图6;另 外无中心孔的RM磁芯(RM14A)显示出比有中心孔磁芯(RM14B)更低的热阻。 对高频电源变压器磁芯，磁芯设计时应尽量增加暴露表面，如扩大背部和外翼，或 制成宽而薄的形状(如低矮形RM磁芯，PQ型磁芯等)，，均可降低热阻提高通过功率。 7(磁芯总损耗 软磁铁氧体磁芯总损耗通常细分为三种类型:磁滞损耗Ph、涡流损耗Pe和剩余损耗 Pr。每种损耗贡献的频率范围是不同的，磁滞损耗正比于直流磁滞回线的面积，并与频 率成线性关系，即 Ph=f?BdH (7) 这里，?BdH等于最大磁通B下测得的直流磁滞回线的等值能。对于工作在频率 100khz以下的功率铁氧体磁芯，降低磁滞损耗是最重要的。为获得低损耗，要选择铁氧 高频电源变压器磁芯的设计原理 页码，5/6 体成分具有最小矫顽力Hc和最小各向异性常数K，理想情况是各向异性补偿点(即K?0) 位于变压器工作温度(约80,100?)。另外，此成分应有低的磁致伸缩常数λ，工艺上要 -1(D是晶粒尺寸)。 避免内外应力和夹杂物。采用大而均匀晶粒是有利的，因为Hc?D 关于涡流损耗Pe可用下式表示: Pe=Cef2B2/ρ (8) 这里，Ce是尺寸常数，ρ是在测量频率f时的电阻率。 随着开关电源小型化和工作频率的提高，由于Pe?f2，因而降低涡流损耗对高频电源 变压器更为重要。随着频率提高，涡流损耗在总损耗中所占比例逐步增大，当工作频率 达200,500kHz时，涡流损耗常常已占支配地位。从图7所示R2KB1材料磁芯总损耗(包括 磁滞和涡流损耗)与频率关系实测曲线，可得到 证明 住所证明下载场所使用证明下载诊断证明下载住所证明下载爱问住所证明下载爱问 。减小涡流损耗主要是提高多晶铁 氧体的电阻率。从材料微观结构考虑，应用均匀的小晶粒，以及同电阻的晶界和晶粒; ，或者Nb2O5、ZrO2和Ta2O5 因为小晶粒具有最大晶界表面而增大电阻率，而附加CaO+SiO2 匀对增高电阻率有益。 最近发现，当电源变压器磁芯工作达MHz频段时，剩余损耗已占支配地位，采用细晶 粒铁氧体已成功地缩小了此损耗的贡献。对MnZn铁氧体来说，在MHz频率出现铁磁谐振， 形成了铁氧体的损耗。最近有人提出，当铁氧体的磁导率μi随晶粒尺寸减小而降低时， Snoek定律仍是有效的，也就是说，细晶粒材料显示出高的谐振频率，因此可用于更高频 率。另外，对晶粒尺寸减小到纳米级的铁氧体材料研究表明，在此频段还应考虑晶粒内 畴壁损耗。 图2 磁损与频率关系 图1 ETD磁性可传输功率Pth与频率关系 (Siemens)-N67......N27 图3 材料性能因子与频率关系(Siemens) 2/ρ之间关 图4 性能因子最大值频率与d 系(100?C,功耗300mW/cm3) 高频电源变压器磁芯的设计原理 页码，6/6 热平衡时总损耗PL(W) 图6 不同磁芯形状、尺寸、重量 图5 不同铁氧体材料的RM14磁芯温升与功 与变压器热阻关系 率损耗关系(Siemens) (环境温度23?C)