多楔带传动设计计算

多楔带传动 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 计算 % 已知条件 P=7.5; % 离心式鼓风机电动机功率(kW) n1=720; % 电动机转速(r/min) n2=450; % 电动机转速(r/min) a0=955; % 初定中心距(mm) % 1-选择多楔带型号 Ka=input(' 查 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 12-10，选取工况系数 Ka = '); Pc=Ka*P; fprintf(' 计算功率 Pc = %3.4f kW \n',Pc); disp ' @@ 多楔带常用类型:PJ\PL\PM @@' DXDX=input(' 查图12-5，选取多楔带类型 DXDX = ','s'); % 2-确定多楔带轮的有效直径 i=n1/n2; fprintf(' 传动比 i = %3.4f \n',i); de1=input(' 查表12-11，确定主动多楔带轮有效直径(mm) de1 = '); switch DXDX % 根据多楔带型号选取多楔带轮直径增量 case 'PJ' Delta_e=1.2; ——————————————————————————————————————————————— case 'PL' Delta_e=3; case 'PM' Delta_e=4; end fprintf(' 多楔带轮直径增量(mm) Delta_e = %3.4f mm \n',Delta_e); epslion=input(' 确定多楔带传动的滑差率 epslion = '); de20=i*(de1+2*Delta_e)*(1-epslion)-2*Delta_e; fprintf(' 主动多楔带轮有效直径计算值 de20 = %3.4f mm \n',de20); de2=input(' 查表12-11，确定从动多楔带轮 有效直径(mm) de2 = '); % 3-确定多楔带的有效长度和中心距 Ld0=2*a0+pi*(de1+de2)/2+(de2-de1)^2/(4*a0); fprintf(' 多楔带有效长度计算值 Ld0 = %3.4f mm \n',Ld0); Ld=input(' 查表12-12，确定多楔带有效长度(mm) Ld = '); Kl=input(' 查表12-12，确定多楔带带长修正系数 Kl = '); a=a0+(Ld-Ld0)/2; fprintf(' 多楔带传动中心距 a = %3.4f mm \n',a); ——————————————————————————————————————————————— if Ld>=1250 & Ld<1500 delta_max=16;delta_min=22; elseif Ld>=1500 & Ld<1800 delta_max=19;delta_min=22; elseif Ld>=1800 & Ld<2000 delta_max=22;delta_min=24; elseif Ld>=2000 & Ld<2240 delta_max=25;delta_min=24; elseif Ld>=2240 & Ld<2500 delta_max=29;delta_min=25; elseif Ld>=2500 & Ld<3000 delta_max=34;delta_min=27; elseif Ld>=3000 & Ld<4000 delta_max=40;delta_min=29; end fprintf(' 查表12-13，中心距最小调整量 delta_min = %3.4f mm \n',delta_min); fprintf(' 查表12-13，中心距最大调整量 delta_max = %3.4f mm \n',delta_max); a_min=a-delta_min;a_max=a+delta_max; fprintf(' 多楔带中心距最小值 a_min = %3.4f mm \n',a_min); ——————————————————————————————————————————————— fprintf(' 多楔带中心距最大值 a_max = %3.4f mm \n',a_max); % 4-计算主动多楔带轮包角 alpha=180-180*de1*(i-1)/pi/a; fprintf(' 主动多楔带轮包角 alpha = %3.4f ? \n',alpha); Kalpha=DXD_BJXS(alpha); fprintf(' * 表12-14，插值确定带轮包角修正系数 Kalpha = %3.4f \n',Kalpha); % 5-确定带的楔数 disp ' * 表12-15，插值确定多楔带基本额定功率' P0=DXD_JBEDGL(n1); fprintf(' 多楔带基本额定功率 P0 = %3.4f kW \n',P0); disp ' * 表12-16，插值确定多楔带传动功率增量' DP0=DXD_GLZL(n1); fprintf(' 多楔带传动功率增量 DP0 = %3.4f kW \n',DP0); zmin=Pc/((P0+DP0)*Kalpha*Kl); fprintf(' 带楔数的计算值 zmin = %3.4f \n',zmin); z=input(' 确定带的楔数 z = '); % 6-计算带速和压轴力 ——————————————————————————————————————————————— v=pi*de1*n1/6e4; fprintf(' 多楔带运转速度 v = %3.4f m/s \n',v); F=1e3*Pc/v; fprintf(' 作用在轴上有效拉力 F = %3.4f N \n',F); Kz=DXD_XHXS(alpha); fprintf(' * 表12-17，插值确定多楔带楔合系数 Kz = %3.4f \n',Kz); FQ=Kz*F*sin(0.5*alpha*pi/180); fprintf(' 多楔带传动压轴力 FQ = %3.4f N \n',FQ); % 多楔带包角修正系数线性插值的函数文件(表12-14) function Kalpha=DXD_BJXS(alpha) x=[83 87 91 95 99 103 106 110 113 117 120 125 127 130 133 136 139 142 145 148 151 154 157 160 163 166 169 171 174 177 180]; y=[0.64 0.66 0.68 0.70 0.72 0.73 0.75 0.76 0.77 0.79 0.80 0.81 0.83 0.84 0.85 0.86 0.87 0.88 0.89 0.90 0.91 0.92 0.93 0.94 0.95 0.96 0.97 0.97 0.98 0.99 1.00]; Kalpha=interp1(x,y,alpha,'linear'); % PL型多楔带基本额定功率的线性插值函数文件(表12-15) function P0=DXD_JBEDGL(n1) ——————————————————————————————————————————————— n1s=input(' 主动多楔带轮转速首值 n1s = '); n1w=input(' 主动多楔带轮转速尾值 n1w = '); P0s=input(' 对应主动多楔带轮有效直径的基本额定功率 首值 P0s = '); P0w=input(' 对应主动多楔带轮有效直径的 基本额定功率尾值 P0w = '); P0=P0s+(n1-n1s)*(P0w-P0s)/(n1w-n1s); % PL型多楔带传动比引起的功率增量的线性插值函数文件(表 12-16) function DP0=DXD_GLZL(n1) n1s=input(' 主动多楔带轮转速首值 n1s = '); n1w=input(' 主动多楔带轮转速尾值 n1w = '); DP0s=input(' 对应传动比的功率增量首值 DP0s = '); DP0w=input(' 对应传动比的功率增量尾值 DP0w = '); DP0=DP0s+(n1-n1s)*(DP0w-DP0s)/(n1w-n1s); % 多楔带楔合系数线性插值的函数文件(表12-17) function Kz=DXD_XHXS(alpha) al=[180 170 160 150 140 130 120]; kz=[1.50 1.56 1.63 1.71 1.80 1.91 2.04]; Kz=interp1(al,kz,alpha,'linear'); 计算结果: 查表12-10，选取工况系数 Ka = 1.1 计算功率 Pc = 8.2500 kW @@ 多楔带常用类型:PJ\PL\PM @@ ——————————————————————————————————————————————— 查图12-5，选取多楔带类型 DXDX = PL 传动比 i = 1.6000 查表12-11，确定主动多楔带轮有效直径(mm) de1 = 125 多楔带轮直径增量(mm) Delta_e = 3.0000 mm 确定多楔带传动的滑差率 epslion = 0.02 主动多楔带轮有效直径计算值 de20 = 199.4080 mm 查表12-11，确定从动多楔带轮有效直径(mm) de2 = 200 多楔带有效长度计算值 Ld0 = 2421.9813 mm 查表12-12，确定多楔带有效长度(mm) Ld = 2360 查表12-12，确定多楔带带长修正系数 Kl = 0.96 多楔带传动中心距 a = 924.0093 mm 查表12-13，中心距最小调整量 delta_min = 25.0000 mm 查表12-13，中心距最大调整量 delta_max = 29.0000 mm 多楔带中心距最小值 a_min = 899.0093 mm 多楔带中心距最大值 a_max = 953.0093 mm 主动多楔带轮包角 alpha = 175.3494 ? * 表12-14，插值确定带轮包角修正系数 Kalpha = 0.9845 * 表12-15，插值确定多楔带基本额定功率 主动多楔带轮转速首值 n1s = 700 主动多楔带轮转速尾值 n1w = 800 对应主动多楔带轮有效直径的基本额定功率首值 P0s = 0.89 对应主动多楔带轮有效直径的基本额定功率尾值 P0w = 0.98 ——————————————————————————————————————————————— 多楔带基本额定功率 P0 = 0.9080 kW * 表12-16，插值确定多楔带传动功率增量 主动多楔带轮转速首值 n1s = 700 主动多楔带轮转速尾值 n1w = 800 对应传动比的功率增量首值 DP0s = 0.04 对应传动比的功率增量尾值 DP0w = 0.05 多楔带传动功率增量 DP0 = 0.0420 kW 带楔数的计算值 zmin = 9.1885 确定带的楔数 z = 10 多楔带运转速度 v = 4.7124 m/s 作用在轴上有效拉力 F = 1750.7044 N * 表12-17，插值确定多楔带楔合系数 Kz = 1.5279 多楔带传动压轴力 FQ = 2672.7048 N ———————————————————————————————————————————————