梁模板计算书

梁模板(扣件钢管架)计算书 品茗软件大厦工程 ；工程建设地点：杭州市文二路教工路口；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某勘察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。 高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 》（JGJ130-2001）、《混凝土结构 设计规范 民用建筑抗震设计规范配电网设计规范10kv变电所设计规范220kv变电站通用竖流式沉淀池设计 》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 梁段:L1。 一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m)：0.70；梁截面高度 D(m)：1.20； 混凝土板厚度(mm)：360.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10； 立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90； 梁支撑架搭设高度H(m)：3.30；梁两侧立杆间距(m)：1.00； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数：1； 采用的钢管类型为Φ48×3.2； 立杆承重连接方式：可调托座； 2.荷载参数 新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50； 施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8； 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0； 3.材料参数 木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0； 木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7； 面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00； 面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数 梁底方木截面宽度b(mm)：80.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0； 梁底纵向支撑根数：4； 5.梁侧模板参数 主楞间距(mm)：600；次楞根数：5； 主楞竖向支撑点数量：2； 固定支撑水平间距(mm)：1200； 竖向支撑点到梁底距离依次是：0mm，600mm； 主楞材料：圆钢管； 直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.20； 主楞合并根数：2； 次楞材料：木方； 宽度(mm)：80.00；高度(mm)：40.00； 二、梁侧模板荷载计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH 其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 分别计算得 17.848 kN/m2、28.800 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 次楞的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm) 1.强度计算 材料抗弯强度验算公式如下： σ ＝ M/W < [f] 其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 60×1.5×1.5/6=22.5cm3； M -- 面板的最大弯矩(N·mm)； σ  -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算： M = 0.1q1l2+0.117q2l2 其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括： 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.6×17.85=12.851kN/m； 振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.6×4=3.36kN/m； 计算跨度: l = (1200-360)/(5-1)= 210mm； 面板的最大弯矩 M= 0.1×12.851×[(1200-360)/(5-1)]2 + 0.117×3.36×[(1200-360)/(5-1)]2= 7.40×104N·mm； 面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×12.851×[(1200-360)/(5-1)]/1000+1.2×3.360×[(1200-360)/(5-1)]/1000=3.815 kN； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 7.40×104 / 2.25×104=3.3N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2； 面板的受弯应力计算值 σ =3.3N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 12.851N/mm； l--计算跨度: l = [(1200-360)/(5-1)]=210mm； E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I--面板的截面惯性矩: I = 60×1.5×1.5×1.5/12=16.88cm4； 面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×12.851×[(1200-360)/(5-1)]4/(100×6000×1.69×105) = 0.167 mm； 面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =[(1200-360)/(5-1)]/250 = 0.84mm； 面板的最大挠度计算值  ν=0.167mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=0.84mm，满足要求！ 四、梁侧模板支撑的计算 1.次楞计算 次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q = 3.815/0.600= 6.359kN/m 本工程中，次楞采用木方，宽度80mm，高度40mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为: W = 1×8×4×4/6 = 21.33cm3； I = 1×8×4×4×4/12 = 42.67cm4； E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN·m) 变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M = 0.229 kN·m，最大支座反力 R= 4.197 kN，最大变形 ν= 1.477 mm （1）次楞强度验算 强度验算计算公式如下: σ = M/W<[f] 经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 2.29×105/2.13×104 = 10.7 N/mm2； 次楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2； 次楞最大受弯应力计算值 σ = 10.7 N/mm2  小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！ （2）次楞的挠度验算 次楞的最大容许挠度值: [ν] = 600/400=1.5mm； 次楞的最大挠度计算值 ν=1.477mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1.5mm，满足要求！ 2.主楞计算 主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.197kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。 本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.2mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2×4.732=9.46cm3； I = 2×11.357=22.71cm4； E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kN·m) 主楞变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.630 kN·m，最大支座反力 R= 11.751 kN，最大变形 ν= 0.373 mm （1）主楞抗弯强度验算 σ = M/W<[f] 经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 6.30×105/9.46×103 = 66.5 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2； 主楞的受弯应力计算值 σ =66.5N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！ （2）主楞的挠度验算 根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.373 mm 主楞的最大容许挠度值: [ν] = 600/400=1.5mm； 主楞的最大挠度计算值 ν=0.373mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=1.5mm，满足要求！ 五、梁底模板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。 强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 继续阅读