深圳地铁号线地铁工程风险管理与控制..

地铁工程风险管理与控制谈家龙一、地铁工程风险管理地铁工程的特点地铁工程施工风险评估与管理二、地铁工程事故案例分析地质因素施工因素三、常用的施工风险控制技术四、结束语（一）地铁工程的特点类型复杂：一条线路涵盖地下工程、地面工程、桥梁工程等，施工工法广泛，地下工程比重高；周边环境复杂：地铁工程大部分在城区内，周边建构筑物多、地下管线密布、车流量大、居民区密集，施工安全控制要求十分严格；线长点多、质量严格、工期紧张、协调性高：线路工点多、实施内容不同、开工时间不一、难度不一，又要保证同一时间竣工验收，外部、内部环境协调量大。一、地铁工程风险管理采用桥梁法施工的高架车站及区间桥梁法施工的高架车站及区间采用明挖法施工的地下车站采用明挖法施工的地下车站采用明挖法施工的换乘车站采用矿山法在大铁站场下方建成三号线广州东站的站台主隧道及联络通道采用矿山法施工的大跨度折返线隧道采用矿山法修建西村站两个分式站厅间的人行通道矿山法已从修筑大跨度的隧道，发展到修筑“多层多跨”的地铁车站。采用矿山法建成双层三跨结构的六号线车站（二）地铁工程风险管理与控制1、地铁工程存在风险及产生事故的原因客观原因——工程地质及周边环境的复杂性；自身的原因—— 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 、施工及监理人员的素质、责任心、技术水平等；综合因素——“管理链”不严密，“管理环”虚拟——（表现：半天审查一条线的工可、两天审查一条线的初步设计；设计、施工方案审查会、变更会不事前发相关资料，不提出需讨论的问 题 快递公司问题件快递公司问题件货款处理关于圆的周长面积重点题型关于解方程组的题及答案关于南海问题 及需考虑的重点与难点）；结论：为有效控制地铁工程各类风险，需建立风险防控管理体系。风险防控管理体系组织图（一）管理系统：组织架构：明确各层次部门纵横向的管理、决策关系，最终达到安全生产的目的。安全技术防范：以技术防范和实体防范为手段，建立一种具有监测、监督、有序反馈的安全防范保障系统。责任 制度 关于办公室下班关闭电源制度矿山事故隐患举报和奖励制度制度下载人事管理制度doc盘点制度下载 ：完善各类安全生产责任制、安全 管理制度 档案管理制度下载食品安全管理制度下载三类维修管理制度下载财务管理制度免费下载安全设施管理制度下载 和应急救援制度等。各种责任制度纵向是指从最高管理者到每个作业人员，横向则包括各个部门的每个岗位。安全培训教育：使从业人员适应与熟练掌握生产环境中有关作业的条件和知识。（二）信息管理（平台）系统：构建一个性能良好、信息流畅、组织合理的信息系统，是安全管理工作首要任务。信息系统可实现安全管理流程规范化、制度化，该平台应具备基本内容有：信息化管理平台：能及时、准确、有效地搜集和传递安全信息，供各级管理人员和公司领导进行管理和决策；安全统计分析、安全档案管理等子系统：提高工作效率和工作质量的同时，也保证安全管理体系的有效运作；数据分析系统：实现计算机辅助评价、分析，使安全评价科学化；应急预案数据库、安全文件和案例数据库：为应急管理提供信息，增加预测预防能力。信息管理（平台）系统不能作为摆设而应不断地完善提高。现不少单位都建立了各类安全风险信息管理平台，主要包括网络传输、监测及第三方监测系统、安全巡视信息管理系统、施工实时监控系统、视频监控系统等。信息系统能否充分发挥作用，为各级管理人员和领导进行管理和决策，主要取决于以下几点：平台的日常管理能否正常化：各类监测信息能否及时地输出提供分析；技术管理人员是否及时查询、分析并提出预警；出现风险预兆时能否及时向各级管理部门进行报警及提出处理建议。（三）技术管理监管系统：技术监管系统是整个管理系统的核心，主要由工程技术管理人员组成，工作内容：制定安全施工的技术标准、准则，采取检查、监督、引导和纠正的 方法 快递客服问题件处理详细方法山木方法pdf计算方法pdf华与华方法下载八字理论方法下载 ，以保证工程建设按计划目标实施。组织各类工程技术人员把技术管理研究工作涵盖到工程建设全过程，包括可研阶段、设计阶段（含初步设计和施工图设计）、施工准备、施工阶段和竣工验收阶段等。事前（施工实施前）的分析研究，指出风险源与应对措施的合理性；过程中（施工过程各环节）的监管，发现风险预兆及审查施工单位应对措施的合理性，把风险消灭在萌芽状态；风险、事故出现时，准确、客观、如实地反映风险及事故的发生过程，分析原因并提出处理建议。2、制定风险管理与评估的方法与思路工程进度阶段风险种类风险承担者招标阶段招标文件缺陷、风险辨识不充分、施工安装单位选择不当、保险合同条款不健全业主风险设计阶段设计错误、设计不细致，如工法选择不当、结构不当、选用不成熟及未经试验的技术；设计方风险施工期间环境影响因素自然环境：降雨、洪水、台风、地震；周边环境：不明建构筑物，人为环境；拆迁、管线改迁、“重要”建筑物，不良工程地质条件；软土发育、岩溶发育、施工方风险工程技术工程技术措施不当：施工方案不当、风险认识不足、设备配置不当：材料、材质不当；人为因素技术素质不满足工作岗位所需、工作疏忽、管理不当、责任心不强、有意识的破坏、人为因素行为责任风险、工作技能、技术风险、管理水平风险、职业道德风险、社会环境风险；监理方风险不同施工阶段进行风险评估内容（一）深基坑工程风险评估及管理要点风险评估项目风险等级风险综合评估等级风险控制措施措施123高中低A、场区条件的风险工程地质风险（不良地质条件）场区周边环境的风险B、支护结构的风险围护结构的适宜性支撑体系的适宜性C、水土流失的风险控制水土流失的措施适宜性D、土方开挖的风险土方开挖方式及顺序的适宜性基底稳定性（软化、泥化、坍塌）控制措施的适宜性E、主体结构施工风险拆撑措施的适宜性结构分段、分层的适宜性F、施工质量风险支护结构施工质量的风险G、周边建（构）筑物沉降、变形风险监测布置的合理性沉降变形控制措施的适宜性A场区工程地质风险：在风险评估表中的“七大要素”中工程地质条件的风险评估是最基础、最主要的评估，对场区的工程地质条件认识与掌握的准确程度将影响基坑施工工法的选择、基坑支护结构的选型、基坑开挖及周边建构筑物安全的防范措施。需重点了解场区的不良工程地质条件类型、特性及其发育程度：第四系淤泥、富水砂层是否发育；基岩岩性类型及其特性（碎屑岩、花岗岩、混合岩、石灰岩）；断裂层位、性质等。场区水文地质条件及水质条件对工程的影响。场区周边环境的风险：场区周边环境将影响基坑安全等级、支护结构布置形式；将影响基坑开挖时需采用的安全保护措施。基坑周边有无建构筑物、管线、道路、水涌河流，距离，建构筑物基础类型，结构新旧情况、可接受沉降变形的程度。B、支护结构的风险——在设计及施工阶段的风险评估：（A）基坑支护结构类型的选择：重力式挡墙，土钉墙，桩（钻冲、旋挖桩）、连续墙加内支撑、桩（钻、冲、旋挖）、墙加锚索（锚杆）；支护结构设计理念都是可行的，但是否适宜于场区的工程地质条件。如：在淤泥、砂层比较发育的场区、基坑支护采用墙加内支撑的安全性肯定比采用桩加锚索（杆）的风险性低。原因：淤泥、砂层围护桩的成型不均、容易“开叉”，桩间旋喷不到位；在砂层开孔施工锚索易发生涌砂涌水;仅在基坑周边无建构筑物时可以考虑使用以节约造价。（B）支护结构破坏可能产生的破坏模式进行评估：围护结构涌水、涌砂，水土流失严重；局部地段围护结构下沉失稳（软土）；斜（角）撑节点滑移失稳；立柱承载力不足下沉导致支撑系统失稳；超挖导致围护结构变形、开裂；围护结构嵌固深度不足、出现踢脚失稳；基坑底承压水顶破土层造成基坑内外土压力失稳；坑底隆起导致基坑倾覆破坏；（单侧超载产生）锚索（土钉）抗拔力不足、造成支护结构失稳破坏；基坑破坏的表现形式基坑支护结构失稳产生的破坏形式（二）盾构法施工主要风险的评估与管理盾构法施工主要风险来源于四个方面：1、不良地质条件。硬岩、软土、砂层、溶洞、孤石、浅埋、砂卵石、断裂带、淤泥层、软硬不均、泥质粉砂岩等；2、地面环境。过河，过建筑物，过高架桥，过铁路，过道路，过管线等；3、机器选型及使用完好率。4、管理人员的技术。根据盾构工艺流程进行风险分析与评估：盾构工作井建造的风险：（与基坑施工相同）盾构机组装的风险：吊装的风险；始发土体加固质量的风险；盾构机始发风险；不良地层的掘进风险；管片拼装质量风险；吊出井土体加固风险；盾构机吊出风险。常见不良地质条件施工风险1、富水地层、断裂带喷涌原因分析：基岩裂隙水较发育中风化、微风化岩层，埋深大的断裂带，岩体破碎，强度不均匀，稳定性差，容易形成地下储水构造，掘进过程中易发生喷涌；盾构机长时间停机时，地下水流入到土仓，开始掘进时发生喷涌。危害：掘进困难，地面沉降不易控制。处理措施：渣土改良，调整泡沫剂用量，添加聚合物、膨润土等外加剂；二次注浆，封堵后方来水；连续掘进，严格控制每环的进尺和出土量。常见不良地质条件施工风险2、软硬不均地层原因分析：隧道断面上部分为淤泥质土、砂层、全风化等软弱地层，下部分为中风化、微风化岩层。掌子面水土压力差异大，始盾构刀盘受力严重不均匀。危害：刀盘刀具的影响（对刀具的冲击造成破坏）、主轴承密封的影响（受力不均，减少使用寿命）、地层沉降的影响（出土过多，地面沉降超限）、管片的施工质量（破损、错台）主要措施：地质环境分析、掘进模式及参数选择、渣土改良、机械的检查常见不良地质条件施工风险3、管片上浮原因分析：在中风化、微风化基岩裂隙水发育的岩层，由于岩层在开挖后，自稳性好，管片与围岩间的空隙得不到及时填充，很多情况下是浆液收到丰富地下水的稀释，无法及时凝固稳定管片，导致管片在水、浆液混合液中悬浮，盾构机推力的施加往往不能垂直于管片轴线，产生沿管片径向的分力，加剧未得到及时固定的管片的上浮。特别是在下坡施工段，此现象尤为明显。危害：管片错台、破损严重，隧道轴线超限主要措施：管片选型精确，保持盾尾间隙良好；平衡掘进推力，减少下上推力差；二次注浆，封堵水通道。常见不良地质条件施工风险4、穿越水底浅覆土层原因分析：盾构施工覆土层常规为大于一倍直径，有时受线路设计限制，也采取小于一倍直径的设计方案，覆土层太浅的话，盾构掘进过程中，极易扰动水底地层，施工风险巨大。危害：易产生冒顶通透水流；盾构土压平衡不容易控制，姿态上扬，压坡困难，轴线难以控制，管片上浮；流砂、管涌击穿盾尾。可能出现局部地基掏空，管片下沉、螺栓断裂。主要措施：调查和补充地质勘探，为安全施工提供第一手资料。确保土压平衡，保证开挖面土体稳定。加强河段及两岸建筑物的监控量测及信息反馈，调整盾构施工参数。常见不良地质条件施工风险5、球状风化地层原因分析：花岗岩球状风化地层受风化程度影响，往往存在没有风化完全的个体，单轴抗压强度可达160MPa，与地层强度差异较大。危害：极易造成刀具损坏甚至刀盘变形，盾构机停滞不前，地层沉降超限。主要措施：地表或洞内深孔爆破；可利用地质超前钻机对周围软地层加固后掘进；进入开挖面对球状风化岩体予以人工处理；如开挖面地层稳定性差，则预先予以加固。常见不良地质条件施工风险6、结泥饼原因分析：全-强风化泥岩，泥质粉砂岩，泥质砂岩等富含粘土矿物颗粒的岩层，受刀具切割、刀盘挤压后容易形成固结体粘附在刀盘上并不断堆积，刀盘高温影响烧结。危害：滚刀固结，偏磨严重，刀盘开口封堵，无法进渣，无法推进。处理措施：刀盘选择大的开口率(30%-38%)，多设置渣土搅拌装置，刀盘不亦采用面板型，渣土改良，空仓掘进模式，定期开仓检查处理。二、地铁施工风险事故案例分析地铁施工不仅要保证基坑、隧道结构稳定、作业人员施工安全，还要严格控制周边地层的变形，确保沿线建筑物、道路、管线及人民生命财产的安全。主要控制因素可以简单归纳为：地质条件：准确认识工程地质条件确保设计、施工的合理性；平衡：不论是基坑、隧道施工均需保证基坑、隧道内外水、土压力的平衡，控制基坑及隧道的变形、保持稳定；水土流失：严格控制水土流失是保持基坑、隧道内外压力平衡的基础，是控制周边建筑物沉降与变形的前提条件；多数地下工程事故都是在水土流失控制方面出了问题。质量：确保各类结构（支护及主体）施工质量是安全的基础。虽然基坑及隧道工程安全的控制要素不多，但要做好并非易事。不少基坑施工导致邻近楼房出现变形、倒塌实质上都围护结构的设计或施工、水土流失的控制、基坑内外水土压力的平衡出现问题。如围护结构岩土参数确定不合理、选型不准确、基坑超挖、不及时加撑，从而导至基坑外水土压力大于基坑内的支承力，使围护结构变形过大甚至失稳。在城区隧道开挖不及时支护、不能控制不良地层掌子面的稳定、不能控制隧道围岩的水土流失，甚至按“山岭隧道”的施工方法大规模地抽排水，其结果将是严重的、甚至是灾难性的，地面及建构筑物因水土的流失而产生沉降、开裂、倒塌广州金沙洲武广专线地下隧道施工因水土流失影响地面约39万平方米面积、2万多平米建筑物；三号线北延线广燕区间引起多幢房屋、道路沉降、变形及开裂的教训都是深刻的。（一）地质因素：1、工程地质勘探资料不准确性产生的风险：工程地质是地下工程的工作“依据”，一个工程的成败与工勘的水平、质量密切相关。（1）岩土参数确定不合理造成的风险：A、对区域的岩土参数不了解盲目相信试验室所提供的参数。由于工程勘探封样不密封、送样不及时，水份的损失常使土样C、φ值增加，采用这样的参数将严重影响了围护结构与基坑的安全。广州地铁一号线长寿路站基坑所出现的险情就属此类。B、盲目套用地方规范的建议（推荐）值：个别工程地质报告由于部分岩土层采不到样，直接套用地方规范的推荐值，做成基坑支护设计极不合理。地方规范对岩土参数的建议值一般只适用于老城区，广州城区大幅度扩大后，就不能盲目套用，尤其是到了番禺、南沙区，淤泥的含水量远远高于老城区，而C、φ值则大大降低。广州市地方规范应基于沉积相分区的基础上重新修定各岩土层的建议值。C、未能准确反映工程地质概念而出现差错：在桩基设计上、仅对桩嵌入的岩层“风化程度”提出要求，而对岩层的抗压强度不提要求。在端承桩承载力计算上有二个参数：一是岩石的抗压强度，二是岩石的风化程度；前者是主要的、具有一定抗压强度的岩层才具备是否满足设计桩承载力的要求，风化程度只是判别岩层的完整性、节理裂隙发育程度而决定采用的安全系数。而且风化程度的判别有着很多人为的因素，经验的差异，因此对端承桩承载力的设计既需提出对岩层风化程度的要求，也要提出终桩岩层应具有的抗压强度的要求。（2）工程地质勘探区域不足、忽视异常点的研究线路选线定位、敷设方式主观意志较多、不认真考虑客观条件因素；搞技术的不敢讲真话；线路选线较多着重于客流的分布、未充分注意区域地质及构造对地铁线路施工及运营可能造成的风险与隐患；在岩溶地区修筑地下线路不仅仅是施工难度大、危险大，对今后运营期潜在的风险也难预料；区域地质资料精度不足、工程地质勘探未考虑异常点的控制、追踪与研究；在大坦沙岛工可勘探已出现异常情况——白垩系碎屑岩与灰岩交替出现，但未进行年代鉴定。（3）工程地质勘探手段少，难以适应线路勘察需求：地铁工程勘察是对一条线的工程地质条件作出全面的了解与判断，但目前的勘探手段仍是以钻探为主，由“点连成线”；因此缺少一个面上的——区域性的评价；六号线大坦沙段线路选线及敷设方式正是缺少区域性的工程地质条件的了解才出现的问题。因此作为线路的工程地质勘探、今后需对牵涉线路稳定性的重要区域构造部位进行控制性勘探。增加勘探手段：目前对直接威胁与影响地铁工程的不良地质条件——如断裂带、岩溶与孤石等，目前仍仅依赖于钻探手段，无相应的物探手段配合，“一孔之见”及“几孔之见”给地铁工程带来一定的风险，因此发展物探是今后地铁勘探的一个重要方向。2、不良工程地质条件对地下工程的安全风险：（1）软土地基在珠江三角洲及沿海的冲积平原地区都发育有深厚的软土，它主要由淤泥、淤泥质土及砂层等组成；流塑状的淤泥：成层广泛分布，具有“高含水量、高压缩性、高粘粒含量，低强度、低透水性”；工程性能差：地基承载力低，沉降量大、灵敏度高、受到震动及扰动结构易受破坏，产生触变成流淌状的稀浆。同时需注意：软土厚度在小范围内可以产生较大的变化；使基坑外的墙背土压力增加、支护结构变形、弯矩增大；基坑内被动土压力降低、支护结构易失稳；基坑内土层分层分段开挖的边坡难稳定易滑动；围护结构嵌固深度难控制、基坑容易失稳。（2）富水砂层注意富水砂层与周边河网水系具有更强的水力联系，受潮汐水位变化影响更大。注意富水砂层埋深变化大的特点，充分考虑基坑围护结构的截水性能。上述两类地层多呈互层状存在，给地下工程的设计与施工带来更多的困难与风险。案例：软土局部增厚引起围护结构嵌固深度不足、围护结构下沉导致基坑失稳二号线南段出入段线一基坑处于淤泥及砂层发育的软土地基，基坑支护采用钻孔桩加内支撑支护，桩间旋喷止水，基坑开挖深度8-15m。基坑开挖却出现以下险情：支护结构突然下沉失稳，并产生较大的变形；部分开挖段出现坑底涌水、涌砂的险情。出现上述情况的主要原因：对围护结构桩的桩长要求不明确，承建商也未能根据地质条件的变化对施工桩长作适当调整，因此出现：局部地段淤泥层变厚、桩的嵌入深度不足阻挡淤泥的涌入；砂层局部变厚桩的嵌固深度未能完全控制砂层水的渗出。（3）岩溶地层岩面标高变化大：由于石灰岩成份差异、节理裂隙的发育、岩溶的坍塌常导致溶槽、溶沟比较发育，因此基岩面可以在很小的范围产生较大的变化。岩溶发育并与土洞伴生：石灰岩地区不仅岩溶发育，而且在一定的盖层条件下常形成较多的土洞。土洞的不稳定性、易坍塌，对地下工程的影响更大。岩溶突水：岩溶连通性好，地下水富集，常为承压水，基坑开挖常突水。溶洞与断裂伴生：在五号线草（暖公园）-西区间、草（暖公园）-淘（金站）区间、六号线河沙站、广佛线雷（岗公园）-区间均属溶洞与断裂伴生；溶洞与富水砂层、流动性强的淤泥层伴生：这些不良地质条件混杂在一起更增加了地下工程施工的难度与风险。案例：岩溶突水构成基坑被淹雷岗公园站北端开挖接近基底时产生突水，它与基坑外侧以育的岩溶相关。处理措施：沿基坑边布孔注浆充填溶洞；沿基坑内涌水点周边布孔注浆充填控制涌水量；对涌水点注浆压涌案例：断裂带、岩溶突水造成车站基坑淹没河沙站基坑开挖至最后结构段的底板底标高，在地板施工时出现涌水，水量每小时超过500立方，整个基坑被淹。车站基坑处在一组叠瓦状断裂带，断裂向岛外延伸，破碎带已与环岛珠江水系连通，岩溶及其伴生的土洞均出现在断裂延伸方向。案例：断层破碎带及岩溶对盾构隧道施工产生的风险五号线XX盾构区间在施工三号联络通道发生突发性的大量涌水（涌水量约为300立方/小时），造成地面高架桥的不均匀沉降；事故后的补充勘探资料表明该地段存在较宽的断层破碎带，只是这个断层破碎带发生在巨厚的白垩系地层中，未能被常规的、浅层工程勘察工作所重视与判别。破碎带及地层中可溶性岩盐、石膏的溶蚀产生的通道成为了地下水富集与涌出的风险。事故处理采用了盾构壳体外注浆保护与溶洞充填注浆相结合的办法。盾构机空洞这次“意外”的涌水事故不仅处理费用较大、延误了隧道掘进的工期，而且引起高架桥桩基的下沉，桥梁结构受到一定的影响。案例：岩溶地区岩面埋深变化对支护结构稳定性的影响广州某开发小区基坑由于基岩面的标高变化、局部地段灰岩面的抬起、使围护结构的搅拌桩未能稳定嵌固，淤泥涌入导致围护结构失稳、基坑塌陷的严重后果。从设计支护结构计算上，灰岩抬起的钻孔点可不作为最不利的工程地质条件；但从搅拌桩的施工工艺上是无法插入灰岩并形成封闭。施工、监理经验的欠缺又未能及时反馈。流塑状的淤泥在基坑开挖时突破未能插入基底灰岩形成封闭的搅拌桩底涌入基坑，造成基坑支护结构坍塌了70多米，并波及基坑外侧的道路、管线。岩溶处理常用措施：施工范围内勘测发现的溶洞均需提前进行注浆封闭处理；常规钻探难以探明岩溶的发育状态，必需充分利用物探划分“高风险区”与“低风险区”，“高风险区”主为：溶沟、溶槽、溶洞、断裂破碎带、软硬岩陡变带；异常区的处理目的——减少盾构掘进风险。盾构隧道充分利用第四系砂土层的厚度、尽量浅埋；避免盾构机进入灰岩，减少盾构机可能遇到的风险：刀具、刀盘损坏推不动、卡盾、栽头而无法处理；对浅层溶洞进行注浆处理；基坑出现岩溶突水时、需尽快插、埋注浆管，准备注浆处理。（4）花岗岩花岗岩、混合岩因所处的自然环境、风化程度、与盖层组合的差异产生不同的特性，不掌握这些特性人们的生产活动就会付出代价。花岗岩除了人们所熟知的“坚硬、耐磨”这一特性外，尚有人们并不熟悉的“花岗岩风化遇水易软化、泥浆化”、“花岗岩风化土中常发育有球状风化体——呈中微风化、坚硬状态的孤石”及“强、中风化花岗岩富含节理裂隙水”等特殊的工程地质特性，上述几种特性不掌握、不采取措施进行控制，会使地铁深基坑施工、隧道掘进以及邻近建构筑物的安全构成较大的影响。（1）花岗岩风化土的矿物组成及其特性花岗岩的主要矿物成分为：石英、长石，其次为云母、角闪石等；石英含量常达50%，风化后呈石英砂；长石风化后则成为高岭土等粘土矿物。高岭土是亲水矿物，它的液限含水率可达50-60%，因此遇水会迅速膨胀、软化及泥化。（2）强、中风化花岗岩发育有大量的节理裂隙、成为富水的层位：A、花岗岩在侵入地表后迅速冷却，产生了大量的“层状”与“X状”的节理与裂隙，连通性好，成为地下水富集的层位；但埋藏在浅处的风化程度较深的花岗岩残积土、全风化土由于其所发育的节理裂隙已被粘土、高岭土矿物所充填，因此不存水、或仅含孔隙水，并成为强、中风化岩之上的隔水层，使强、中风化岩中的节理、裂隙水成为层压水。花岗岩的主要矿物成分为石英、长石、云母、角闪石等，未经风化的花岗岩坚硬耐磨，经风化后花岗岩中的长石、云母变成易吸水的高岭石、粘土矿物。B、在基坑或隧道开挖引起卸载引起应力松驰后，具有一定压力的节理裂隙水向上渗涌进入基坑或隧道。（3）强、中风化岩中节理裂隙水渗涌产生渗透破坏：强、中风化岩中节理裂隙水的渗涌导致基底风化土的软化与泥化。承压水从下向上涌出带出风化土中的粘土、高岭土类矿物，这些矿物遇水软化、泥浆化，使花岗岩风化土出现崩解，其物理力学性能明显变差，基坑内被动土压力降低、基坑支护结构将会出现“下沉”、“踢脚”等险情。强、中风化岩承压水的涌出不仅引起基坑内风化土的软化与泥化、被动土压力的降低；而且也造成基坑周边地下水的流失和地下水位的降低，及基坑周边土体的再固结与沉降，从而造成其上的建构物产生变形与沉降。燕塘站六号线基坑基坑内不断渗涌水，造成了邻近以摩擦桩为基础的楼房沉降量达到70-80mm。（4）花岗岩风化土软化、泥化对基坑支护的影响常规基坑支护设计中，围护结构主要功能之一是拦截基坑周边富水层位（如砂层）中的孔隙水、潜水的渗入与绕流，控制自稳能力差的土层（如流塑状淤泥层）挤入，保证基坑开挖及邻近建构筑物的安全。而在花岗岩地区的深基坑支护设计中、除按常规的基坑支护设计采取措施拦截基坑周边富水层位的水外，尚需考虑采用何种措施才能控制基坑底强、中风化带中承压水的渗涌、避免基坑底风化土的软化、泥化所产生的基坑安全风险，避免基坑周边土层因基坑渗涌水产生的地下水位下降，造成邻近建构物沉降与变形的风险。富水砂层淤泥微风化花岗岩中风化花岗岩强风化花岗岩花岗岩地区与其它地区在基坑支护设计理念的差异淤泥富水砂层花岗岩地区的深基坑需考虑如何控制基底强、中风化岩节理裂隙水的渗涌所产生的风险常规基坑支护设计理念花岗岩地区基坑支护设计理念承压的节理裂隙水防渗墙拦截节理裂隙水燕塘换乘站六号线基坑采用搅拌桩加固后开挖至10m（左图）及14m（右图）所出现的软化、泥化情况在基坑内采取格栅状布置、梅花型状布置搅拌桩、旋喷桩对基底土进行加固、防止软化与泥化，但效果不理想，因这种加固方式并不能达到拦截节理裂隙水补给的目的。六号线天河客运站基坑深约32m，采用地下连续墙作围护结构，墙体基本上嵌入微风化岩，基本切断了使基坑内外节理裂隙水的水力联系，基坑现开探至27m，未出现泥化、软化现象。（5）强、中风化花岗岩节理裂隙水对隧道施工的影响强、中风化花岗岩节理裂隙水的涌出不仅引起隧道的围岩（花岗岩风化岩、土）的软化、泥化，掌子面的稳定性变差，支护难度增大，而且由于节理裂隙水的大量渗涌，将引起隧道周边岩土层地下水位下降、土层将发生固结沉降；这种固结沉降将随节理裂隙发育程度、方向性影响着基坑外及隧道外一定范围内的建筑物地基土的承载能力下降并产生不同程度的变形。因此花岗岩地区的隧道开挖需掌握这种特性，采取有效措施控制强、中风化岩的渗涌水，才能控制隧道开挖产生的风险。中风化花岗岩节理裂隙水流方向邻近楼房发生下沉楼房桩基地铁竖井节理裂隙水涌出方向强风化花岗岩花岗岩地区隧道开挖产生风险的示意图地铁隧道地下水位不断下降隧道围岩多为强、中风化花岗岩，开挖中出现大量的涌水，涌水量达500M3/H，初期未采用有效措施进行控制，结果导致远离开挖面100多米的楼房出现沉降，沉降量达到140多毫米。后期采取了跟踪补偿注浆与截水帷幕，副楼沉降得以控制。中风化花岗岩防渗墙跟踪补偿注浆孔节理裂隙水流方向大厦副楼副楼桩基地铁隧道地铁竖井桶状帷幕注浆强风化花岗岩A：帷幕注浆。一是隧道外侧采用“桶状”帷幕注浆封堵强、中风化岩的节理裂隙水；二是在楼房前设置防渗墙减小隧道开挖时楼房地基土的节理裂隙水损失；三是在副楼桩基持力层埋设袖阀管进行跟踪补偿注浆。注浆时根据楼房沉降量控制注浆压力与注浆量。（6）强、中风化花岗岩节理裂隙水渗涌的主要控制措施三号线北延线燕塘站站台主隧道由于及早采用“桶状帷幕注浆”不仅顺利完成了掘进，而且对邻近的楼房、管线没有产生任何影响。“桶状帷幕”注浆：1、沿站台主隧道周边布设注浆孔；2、采用前进式辟裂注浆方法燕塘站站台主隧道未注浆前探孔涌水情况燕塘站站台主隧道注浆后探孔涌水情况燕塘站站台主隧道经注浆后花岗岩风化土的固结及开挖情况B、冻结法三号线天河客运站折返线是大断面矿山法隧道，其位于广汕公路下，由于广汕路交通繁忙、管线密布，无法采用明挖法施工，只能采用矿山法施工。吸收了天华区间过广汕路经验，采用了冻结法施工，取得了良好的效果。天河折返线位置平面图冻结法：在隧道周围布置水平冻结孔，在冻结孔中循环低温盐水，使冻结孔附近的含水地层结冰，形成强度高，封闭性好的冻结壁(冻土帷幕)，然后在冻结壁的保护下运用矿山法进行隧道开挖与构筑施工。主要施工顺序为：施工冻结孔——安装冻结制冷系统及检测系统──运行冻结系统积极冻结──检测冻结效果──隧道掘进与初衬施工，维护冻结──停止冻结。天河折返线总长约140m，由两端施工冻结孔，每端要求成孔75m，相互搭接5m，是目前国内水平冻结长度最长的冻结法施工。设计最低盐水温度为-28～-30℃，并要求冻结7天盐水温度达到-20℃，维护冻结盐水温度不高于-24℃，冷冻壁设计厚度为2000mm。水平冻结法加固地层不受地面建构筑物、管线及深度限制，不污染环境，对周边建构筑物保护效果良好，为繁华市区内地下工程建设提供了新的施工方法，为松软含水地层等复杂条件下的地下工程施工提供了一条实用、可靠的新途径。冻结效果（5）中微风化花岗岩中微风化花岗岩具有较高的抗压强度，盾构机在该类围岩中掘进不仅进度缓慢，而且对刀盘、刀具造成严重的损伤。盾构隧道出现较长一段围岩为中、微风化花岗岩时，多改用“拼装法”施工工艺，减少对盾构机的损伤。“拼装法”是指采用矿山法施工后，盾构机再推进并完成管片衬砌。这样既保护了盾构设备、保障了进度、又能符合质量的要求。广州所使用的盾构机对单轴抗压强度小于80MPa的岩层可通过改变刀具的配置进行掘进。但对于单轴抗压强度超过100MPa的中微风化花岗岩、变质岩和砂砾岩基本上是难以掘进。盾构机刮刀严重磨损滚刀仅在坚硬的变质岩留下刮痕边缘滚刀磨损严重、隧道开挖轮廓变小、盾构机被卡死刮刀仅在坚硬的花岗岩留下刮痕管片拼装法：是采用矿山（钻爆）法通过硬岩段，然后设置导台接收盾构机通过并完成管片拼装，确保全区间隧道的质量完全达设计要求。由于隧道围岩比较坚硬、盾构机通过的限界要求较严格，因此需采用光面爆破开挖，短锚杆+钢筋网+喷射混凝土等支护措施。根据围岩类型、施工误差及盾构机通过时作业人员的空间需求，可将开挖断面比盾构设计断面外放200mm，即开挖直径Ф6640～6560，再通过导台设置使盾构机顺利步进。“管片拼装法”的风险在于管片背充填注浆的质量——三号线已出现由于管环外充填注浆质量差已造成运营行车不平稳的风险。先矿山法开挖后管片拼装段隧道矿山法初支盾构法管片管片拼装碎石砂浆充填导台考虑围岩的类型及施工误差将开挖断面外放200mm，即开挖直径Ф6640～6560（6）花岗岩“孤石”盾构机在含花岗岩“孤石”地层中掘进是施工难度最大、风险最高的地段。主要表现为：目前没有准确探测、查明花岗岩孤石所存在的位置、深度的方法，盾构机无法准确预知会在什么位置、环境碰到孤石，给提前处理孤石增加难度。孤石的大小对盾构机的推进影响不同：较大的孤石盾构无法破碎；不大不小的孤石会跟随盾构机的推进而转动。孤石埋藏层位、深度不同对盾构机推进影响不同：处在隧道断面下方的孤石会使盾构机形成“仰推”，产生塌方；处于隧道断面侧面的孤石会使盾构机偏离线路中心。盾构机在孤石地层掘进，刀具常产生以下形式的破坏：刀圈崩断，刀圈偏磨，刀座、刀盘变形等。刀盘前方的孤石磨损的滚刀及刮刀受孤石处理影响，在广州、深圳地区已出现多起盾构掘进造成道路下沉、房屋塌陷事故。目前对孤石的有效处理方法不多，主要有以下方法：较小的孤石由盾构机碾磨；对已探明、块体较大的孤石采用挖孔桩或冲孔桩冲碎；对盾构机刀盘前方发现的孤石采用地面采用搅拌桩先固结掌子面再采用人工进仓清除；受条件影响工期长、难度大。盾构机需配置小型钻机及注浆设备进行掌子面的固结，再进洞爆破或清除。注浆固结的目的是封闭节理裂隙水渗涌造成的掌子面软化与泥化。采用冲孔桩清除孤石跟随刀盘转动的孤石（二）施工因素：1、围护结构的施工质量对地下工程安全的影响基坑支护结构的质量不仅影响基坑、隧道的施工安全，对主体结构的质量也构成严重威胁。某小区楼房基坑由于桩、桩间止水施工质量太差，不断涌水涌砂，造成了基坑被淹的事故。由于钻孔桩间的涌水涌砂、造成了基坑被淹的事故。2、支撑布置不合理、支撑施工质量对基坑安全的影响（1）围檩不封闭、斜撑节点焊接差：沥窖站基坑曾出现设置斜撑的地段围囹不封闭、与围檩焊接不可靠、抗剪性能差，支撑轴力无法平衡而引起支护结构失稳跨塌的事故。基坑支撑要特别注意斜撑围檩的封闭性及抗剪能力。沥窖站由于支护结构设计变更后、没有注意角撑的的支点已处在开放状态，是导至基坑失稳的主要原因。变更后斜撑的围檩在此处处于开放状态XX车站基坑坍塌的主要原因：1、由于围护结构设计变更后围檩处于开放状态，使斜撑受力时围檩处于可滑动状态、支撑失效。2、斜撑的安装不规范、抗剪能力不足。围檩在此处处于开放状态、斜撑的水平分力使围檩滑动；从而使斜撑失效斜撑的支座只有几条钢筋焊接支撑体系施工质量差存在的安全风险还表现在：支撑偏心受力、挠曲失稳：钢支撑较长、变形、连接偏心；斜撑节点滑移失稳：节点抗剪不足、围檩不能封闭传力；支撑支承柱隆起或下沉导致支撑系统失稳：支承柱地基承载力不足、基坑开挖面积较大、周边超载产生的隆起；锚索（锚杆、土钉）抗拔力不足：锚索松脱、锚索注浆质量差等。围檩采用钢板连接钢围檩在钢支撑支顶部位未加焊加劲肋板，型钢（工字钢、槽钢）腹板受压变形会产生失稳未加加劲肋板加焊加劲肋板A-A剖面不少基坑的支撑对围檩的重要性认识不足，导致基坑险情不断围檩采用钢板焊接、搭接，整体性差、刚度差，不能有效传递剪力、易出事故支撑架设太随意—用小的型钢代替钢管支撑围檩焊接不规范围檩焊接不规范围檩焊接不规范围观檩背后是虚土，支撑无法受力支撑的支座与围檩接触面不平整、偏心受力土钉的锚固力不足引起边坡坍塌第二排锚索的锚固力不足引起围护结构的变形与松脱、基坑存在较大安全隐患（1）超挖引起支护结构变形大、出现开裂，不仅需增设钢支撑，而且影响了主体结构的施工。3、施工安排不当、盲目超挖存在的风险超挖、支撑架设严重滞后导致基坑端墙变形、移位；周边房屋变形、开裂。（2）超挖、支撑架设严重滞后产生的风险（3）超挖、支撑结构不牢导致基坑坍塌新加坡地铁基坑倒塌事故直接原因：地表下30m位置的第九道钢支撑与围檩连接破坏引起支撑失效，2小时内地下墙围护结构倒坍。（4）超挖导致支护结构坍塌广州地铁二号线某区间基坑坍塌事故围护桩破坏状况的受力分析从两侧围护桩的破坏后的倒塌现状表明：首先是南侧的桩顶不住水土压力而先折断才导至北侧的桩失稳折断；NS（5）单侧超载造成淤泥移动、上翻导致基坑支护结构失稳：在一软土发育区离基坑约150填土在填土的堆载作用下淤泥向基坑移动冲入基坑的淤泥引起围护结构变形、支撑滑脱淤泥冲入基坑填满了基坑南部淤泥填满了已完成中板的盾构井破坏了支撑（左图）破坏了龙门架的轨道梁（右图）单侧载荷过大产生偏载，淤泥涌入基坑4、降水施工风险：在一些城市，设计常要求对基坑下的“承压水层进行减压降水”、保护基坑安全；在软土地基、在周边建构筑物较多的地区这种思路一定要慎重：基坑围护结构未插入有效的止水层、采用“降承压水”会产生：一是降水过程会产生“渗透破坏”，容易造成基坑不稳；二是基坑围护结构的作用是“挡土、截水”，实现“截水”后，基坑内的水就如杯中之水，它的抽排不影响基坑及周边建构筑物的安全。但未嵌入止水层、基坑外的水不断流入并抽取将引起周边地下水位下降、土层再固结、建构筑物沉降。富水砂层采取有效的处理措施才能控制风险防止事故进一步扩大“注浆技术”在地下工程的应用注浆技术的分类与工艺无收缩浆液注浆工艺跟踪补偿注浆的应用帷幕注浆的应用三、常用的施工风险控制技术1、采取有效的处理措施才能控制风险（事故）的进一步扩大：某城市一地铁车站与物业地下室共建，采用地下连续墙作围护结构，地下连续墙局部接缝出现渗涌砂、水，先后采用了坑内、外堵水措施，效果不理想，使周边的多栋房屋出现较大沉降与变形，被迫拆除，损失几千万；如采用降水会加剧周边沉降。后采用冻结法堵漏，由于冻结法需维持到基坑完成开挖及主体结构完成施工，估计需投入近三千万。其实如果堵漏方法合理、可能只需花费几万-十几万、几天的时间即可达到目标，而且不影响工期。采用冻结法封堵墙缝间的涌砂与涌水，虽然方案可行，但存在以下问题：一是冻结时间长、冻结点多、冷量需要量大；二是基坑尚未开挖到底，冻结需维持较长时间，处理费用高。冻结管2、“注浆技术”在地下工程的应用地下工程建设中，充填注浆、固结注浆、裂隙注浆是最常用的注浆方法。充填注浆常用于结构与围岩界面的缝隙充填，在岩溶区也用于小型岩洞充填和土洞充填；固结注浆常用于软弱土层和破碎围岩的强化加固，高含水率软土和沙层也有用高压旋喷、深层搅拌方式注入水泥浆形成水泥土固结体；裂隙注浆常用于岩石裂隙封堵截水和混凝土结构封堵裂缝渗漏。（1）注浆方法分类：A、按注浆工艺分类：钻孔埋管注浆（包括花管注浆、袖阀管注浆、前进式注浆、后退式注浆等）、高压旋喷注浆、深层搅拌注浆。花管注浆：成孔下管封闭孔口至加固段顶板后即可加压灌注；但由于一次灌注孔较长，有效灌注压力较低，浆液扩散范围较小，可用于各类固结、挤密要求不高的地层。袖阀管注浆：袖阀管是一种只能向管外出浆，不能向管内返浆的单向闭合装置。注浆时,压力将小孔外的橡皮套冲开，浆液进入地层，如管外压力大于管内时，小孔外的橡皮套自动闭合。可实现分段灌注，一次灌注完成后可清洗袖阀管留备重复灌注用；由于灌注分段较短，有效灌注压力较高，浆液扩散范围较大，固结、挤密效果较好，但在硬塑、坚硬土层中由于土体对套壳料约束强，不容易破壳，在破碎岩层中破壳时套壳料被压入岩缝妨碍浆液扩散，影响固结效果；可用于孔隙率较高的软土、散粒体加固。花管注浆固结与袖阀管注浆固结工艺花管注浆及袖阀管注浆原理示意图止浆塞袖阀套注浆管出浆液口前进式注浆：多用于破碎岩石固结和裂隙封堵；后退式注浆：一般用于比较完整的岩石裂隙封堵截水；由于注浆时浆液向阻力最小的方向扩散，埋管注浆一般不易控制浆液的注入量和扩散范围。高压旋喷和深层搅拌浆液：注入量可控，适用于在软弱土层和疏松散粒体中形成有明确范围的水泥土加固体，但不适用于坚硬土层、密实砂砾层和含有块体的碎石土、破碎岩层。前进式注浆法前进式注浆原理示意图优点：全部孔段均能自行复注浆，利于加固上部比较软弱的岩土层，而且免去起下阻塞器的工序，可节省时间。缺点：多次重复钻孔，孔内废浆较多。后退式注浆法后进式注浆原理示意图优点：工序简单，工效较高。缺点：在节理裂隙发育地带和较软弱地层中容易发生窜浆、冒浆、卡塞等问题，一般多用于节理裂隙不发育和比较坚硬的岩层中。套管护壁注浆法套管护壁注浆原理示意图优点：栓塞易于堵塞严密，能自上而下分段加固岩层和减少浆液窜浆，在地质条件较差的岩层中多采用此法。缺点：上、下套管及上浆塞工作量较大。高压旋喷注浆固结及搅拌注浆固结：左图：旋喷注浆固结（旋喷注浆固结会因地层特性差异而使固结体的直径不同）；右图：搅拌注浆固结（分为单轴、双轴及三轴搅拌固结，固结体上、下基本一致）岩溶充填注浆应采用花管注浆工艺，而无需采用袖阀管注浆工艺（2）无收缩浆液注浆工艺的应用矿山法隧道施工最大的风险之一是穿越富水砂层，在以往的矿山法隧道中曾采用过渗透注浆、袖阀管注浆、超细水泥注浆、双液浆注浆等多种方法进行，但效果不理想，风险依然存在；因而已成为矿山法隧道施工的一大难题。五号线珠猎区间约有100m段富水砂层已进入隧道上部，原设计施工方案是采用地面旋喷或搅拌桩进行垂直加固，但在隧道掘进前检查时发现加固体呈松散状态，未能达到预定结果，并在隧道掘进时多次出现涌砂涌水，加固效果差，掘进被迫停止。后在隧道内采用“无收缩浆液”进行注浆加固，使砂层得到较好的固结，保证了隧道的安全掘进。采用旋喷方法均未能固结的砂层旋喷桩固结效果差、隧道掌子面涌水无收缩深孔注浆固结富水砂层机理：通过对富水砂层进行反复的渗透注浆与劈裂注浆使富水砂层得到固结并达到一定的强度。利用不同浆液的性能使砂层从两个方面得到固结。一是采用可迅速胶凝的AB液通过一定的压力渗入砂层能迅速形成驱水凝胶，堵塞水流通道，填充砂层中的空隙并起到加固作用。二是采用渗透性能较好的AC液通过更大的注浆压力对砂层进行劈裂产生裂缝，浆液顺裂缝渗入并凝固形成树根状固结体。既起到压密砂层、又起到“树根”结构较可靠地固结砂层的作用。经无收缩注浆固结后掌子面的砂层状态（2）经无收缩注浆固结后掌子面的砂层状态（1）经无收缩注浆固结后掌子面的砂层状态（3）XX区间的联络通道坍塌砂层的无收缩注浆固结：该联络通道坍塌后虽采用了地面旋喷桩、注浆等加固措施，但由于坍塌时已倒入的混凝土影响，加固效果不理想，隧道仍有水的渗涌，改用无收缩注浆固结。（3）帷幕注浆的应用强、中风化花岗岩的渗涌水不仅影响基坑开挖，而且对周边建构筑物的安全都会产生影响。采用帷幕注浆可控制上述风险的发生。防止基坑底土层软化泥化的机理：围护结构有足够的深度：围护结构要嵌入微风化岩，从而截断基坑内外强、中风化岩间的水力联系；对强、中风化岩以上的风化土（包括残积土、全风化土）全部进行固结，使其固结强度可以抵抗强、中风化岩中所具有的承压水水压，防止承压水的涌出。堵塞基坑内外强、中风化岩的节理裂隙、切断其相互间的水力联系。根据燕塘站围护结构已施工无法延深的实际，采用了对在地下连续墙下加注浆帷幕切断基坑与外围节理裂隙水联系的方法，取得较好止水效果。注浆帷幕是采用深孔前进式注浆工艺进行注浆：燕塘站基坑外围共设置了二排注浆孔，孔间距3-4m，1.5-2m布设一个孔。六号线基坑深度10米时出现软化、泥化三号线基坑开挖至32米时尚未出现软化及泥化2、采用帷幕注浆辅助矿山法隧道施工隧道开挖失水引起掌子面因软化、泥化难以稳定；由于隧道开挖失水引起周边楼房的沉降、变形；为控制上述风险的产生，在燕塘站站台主隧道及广（州火车站）燕（塘）区间隧道施工中采用“桶状帷幕注浆”封闭围岩节理裂隙水，既能保护隧道的开挖安全、也能有效地控制周边建构筑物的变形与沉降。隧道帷幕注浆孔的布置注浆后探水孔无水渗涌注浆前从探水孔涌出和水采用劈裂注浆工艺完成帷幕注浆后强、中风化花岗岩加固的状况（4）跟踪补偿注浆技术的应用基坑开挖及隧道掘进一般都会产生岩土应力的松驰及地下水的流失，从而造成邻近建、构筑物的沉降与变形。由于基坑及隧道开挖会有较长的作业期，因此邻近建构筑物的沉降与变形会随基坑、隧道的开挖过程不断产生与发展，并持续较长的时间；当这种沉降与变形一旦超过房屋结构安全容许限度、房屋结构将出现破损甚至倒塌。防止上述情况出现的有效方法就是想法补偿地应力损失产生的变形与沉降、减少与堵截地下水的渗涌及对已松驰软弱的地基土进行固结。（A）“跟踪补偿注浆”可以实现以下作用：采用可反复不断注浆的方式不断补偿地应力的损失；采用不断注浆堵塞渗漏水的通道，减少与控制水的流失；采用可固化的浆液对松驰软化的地基土进行固结；（B）补偿注浆孔的布置、注浆压力及注浆量的大小需建立在对建构筑物的沉降变形进行准确监测基础上进行：即“跟踪”沉降变形情况、采用反复不断“补充注浆”控制沉降及变形的发展，在基坑开挖或隧道掘进全过程中、仅容许邻近建构筑物的沉降与变形在结构安全的状况下；在施工完成后，可根据情况稳定变形、沉降，甚至恢复到原来的状态。（C）“跟踪补偿注浆”注浆孔的布置层位需根据建筑物的沉降情况、桩基础类型、桩基础埋深及持力层性质综合考虑设置：如：对摩擦桩基础的楼房出现的沉降、注浆孔应考虑布设在桩基持力层之下，以控制桩基持力层的沉降来控制楼房的沉降，而不宜对桩周土进行注浆、避免注浆过程桩周土的软化加速了楼房的沉降。（D）“跟踪补偿注浆”需“及时”与“均衡”；“及时”是指当建构筑物出现一定的沉降速率或一定的沉降量（按目前所获得的经验现采用的控制的标准是：当沉降速率大于2mm/天或累计沉降量大于5mm）即及时地注浆让其稳定不发展。（5）采用“跟踪补偿注浆”+“帷幕注浆”控制楼房沉降地铁车站基坑或隧道掘进不可避免会对邻近建构筑物产生一定的影响，如果等到形变发生到危险时再采用措施，其结构可能已发生破坏。“跟踪补偿注浆”是根据变形监测资料对因地应力释放而产生的变形进行及时的补偿，使变形始终控制在某一水平。“跟踪补偿注浆”一般采用可反复多次注浆的袖阀管。加设帷幕注浆目的是要协助补偿注浆充分发挥作用。广燕区间所穿越的C栋楼房及燕岭大厦副楼采用上述方法已基本控制住沉降的发展。副楼采用了跟踪补偿注浆与防渗墙相结合控制沉降的发展（6）高压旋喷加固技术应用不少既有建构筑物的地基较软弱，不对其进行加固，新的建筑物将难以施工，可采用旋喷加固技术进行加固，加固方式可通过垂直、水平、倾斜等方式进行加固。A、隧道顶部采用水平旋喷先期加固后再开挖：加固方法如下图所示：采用水平旋喷方法，对既有的隧道顶部进行加固。B、水平旋喷强化房屋地基后再建通道：要在两个已建的、处于软弱地层中的地下结构中修建新的连通通道时，可先对其间的软弱地层进行水平加固，如下图所示：四、结语作　　者：竺维彬，鞠世健　出版社：暨南大学出版社出版时间：2009-8-1