现浇箱梁碗扣式支架施工方案

赛虹桥立交交通枢纽工程B4标延长段工程包括W1主线、W2主线、W主线、G1匝道、H1匝道，共有10联。其中W1主线2联，W2主线2联，W主线2联，G1匝道2联，H1匝道2联。箱梁模板、钢筋、钢铰线、混凝土浇筑等 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 详见已上报的上部结构施工方案。根据我单位现有的支架材料及现场条件，延长段现浇箱梁的支架主要采用WDJ碗扣式支架搭设。W1、W2四联采用的WDJ碗扣式钢管支架在箱梁的底板立杆步距为0.9×0.9m，在横梁部位加强为0.9×0.6m，边翼板部位为1.2×0.9m，层间高度为1.2m。W主线和G1、H1匝道6联采用的WDJ碗扣式钢管支架在箱梁的底板立杆步距为0.6×0.6m，边翼板部位为0.9×0.6m，层间高度为1.2m。立杆上下均设可调式撑托，便于高度的调整及拆架（详见支架立面图），碗扣式支架与箱梁底板之间用普通扣件式钢管调整，由扣件式钢管与平杆及斜撑连接成整体；为增强支架纵向稳定性，纵肋条木接头刚性连接，并与砼墩柱尽可能固定，在支架上设置一定量的剪刀撑，剪刀撑使用转角式扣件式钢管。机动车行车道通道为1-4×4.5m，机动车道及1-2.5m×3.5m非机动车道，通道采用梁柱式支架，WDJ组合柱作排架柱，纵梁采用L=12.5mI40b工字钢梁。箱梁模板采用12mm厚覆面竹胶板，模板背楞采用7.5×15cm方木，间距@=35cm，侧楞木与底模楞木用铁扒钉连接，在模板接缝处增加横向背楞木。由于箱梁为鱼腹式断面，曲线部分采用扣件式钢管支架与碗扣式支架相连接，在横杆上布设纵向方木，间距为30cm,方木顶的标高，用木模制作的曲线模控制，碗扣式支架转化为扣件式支架时，原90cm纵向间距增加1根横杆，以满足受力要求。一、WDJ碗扣支架立杆受力检算（高度小于15m）WDJ碗扣支架立杆为主受力杆件，立杆为Φ48×3.5mm，面积A=489mm2，[σ]=205Mpa 箱室底部步距0.9×0.9m，腹板及横梁根据箱梁断面变化步距为：0.9×0.9、0.9×0.6m及0.6×0.6m，层间高度1.2m，按最不利荷载检算。1、竖向荷载组成（1）砼恒载：G1=γh=26×1.35=35.1KN/m2（2）模板、支架：G2=1.5KN/m2（3）施工荷载：G3=2.5KN/m2（4）砼冲击及振动荷载：G4=2.5KN/m2竖向荷载之和：G=G1G2G3G4=41.6KN/m22、单管承受竖向荷载S=0.9×0.9=0.81m2N=41.6×0.81=33.70KN强度检算：σ=N/A=33700/489=68.92Mpa＜[σ]=205MPa安全系数K=205/68.92=2.97>1.3  满足设计要求稳定性检算：回转半径=15.79mm长细比λ=lo/γ=1200/15.79=76.01查 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf ψ=0.744σ=N/ψA=68.4/0.744=92.63Mpa＜[σ]=205MPa安全系数K=205/92.63=2.21>1.3二、模板及肋木检算1、模板为12mm厚覆面竹胶板根据纵木肋木布置，按单向板计算取最不利荷载点横梁或腹板处计算取极宽B=10mm  仅取恒载G=35.1KN/m2q=B×G=0.35N/mmM=0.1×ql2=0.1×0.35×3502=4287.5N.mmW=bh2/6=10×122/6=240mm3     I=bh3/12=10×123/12=1440mm4应力：σ=M/W=4287.5/240=17.86N/mm2∠[σ]=45N/mm2符合规定要求挠度f=0.677×ql4/100EI=0.677×0.35×3504/（100×0.9×104×1440）=2.74mm满足要求2、纵肋木受力检算纵肋木为7.5×10cm方木，支架横肋间距900mm，按二等跨连续梁计算。按竖向荷载G=41.6KN/m2q=G.B=0.0416×350=14.56N/mmM=0.125×ql2=0.125×14.56×9002=1.47×106N.mm应力：σ=M/W=1.47×106/（75×1002/6）=11.76N/mm2∠[σ]=15N/mm2满足规范要求挠度：f=0.521×ql4/100EI=0.521×14.56×9004/(100×0.9×104×75×103/12)=0.885mm∠[f]=L/400=900/400=2.25mm满足规范要求3、钢管横杆检算钢管横梁采用φ4.8×3.5钢管，间距为60、45cm，按最不利处计算，（60cm处，实心部位）钢管垂直均布荷载：q=G.B=0.0416×600=24.96N/mmM=0.1×24.96×6002=8.99×105N.mmW=5.08×103mm3I=1.219×105mm4应力：σ=M/W=8.99×105/5.08×103=176.97N/mm2∠[σ]=205N/mm2挠度：f=ql4/150·EI=24.96×6004/（150×2.1×105×1.219×105）=0.84mm∠3mm三、通道门洞支架的搭设及受力计算由于W1-18至W1-19和W2-18至W2-19箱梁现浇支架的施工跨越凤台路，因此在其2孔支架搭设时，采用门洞支架的形式，既能满足施工需要，同时又能满足车辆及行人的通行要求。门洞净宽5m,净高5m，两侧的门柱采用柱式组合支架。支架横、纵向间距为30×30cm,上下层距为60cm，每侧立杆设置4排。支架柱的顶托上沿进出口方向设置I20a的工字钢4排，纵向（顺桥向）每90cm放置1根I36b的工字钢，在工字钢上面进行支架搭设。1、I36b工字钢受力检算（实心最不利荷载）箱梁砼恒载G1=（1.35×0.9×5）×26=157.95KN模板、支架：G2=6.75KN（0.9m×5m面积内）施工荷载：G3=11.25KN（0.9m×5m面积内）砼冲击及振动荷载：G4=11.25KN/m2竖向荷载之和：G=G1G2G3G4=187.2KN/5m=37.44KN/mMmax=1/8×ql2=1/8×37.44×52=117KN.m=117×106N.mmW=920.8cm3=920.8×103mm3  δ=Mmax/W=117×106/920.8×103=127.1MPa∠[σ]=170MPa最大挠度Wmax=5/384×ql4/EI=5×37.44×50004/（384×2.06×103×1.657×108）=8.9mm∠[ψ]=5000/400=12.5mm2、I10工字钢受力检算（实心最不利荷载）每根I36b工字钢竖向荷载之和：G=G1G2G3G4=187.2KN每根I36b工字钢自重：6.8m×65.66kg/m=446.49kg=4.5KN4排0.9m长I20a工字钢受荷载：（187.24.5）/2=95.85KN单根0.9m长I20a工字钢受荷载：23.96KN单根0.3m长I20a工字钢受荷载：7.99KN 则最不利垂直均布荷载：q=7.99/0.3=26.63KN/mMmax=1/8×ql2=1/8×26.63×3002=299.6×103N.mmW=49.0cm3=4.9×104mm3  δ=Mmax/W=299.6×103/4.9×104=6.1MPa∠[σ]=170MPa最大挠度Wmax=5/384×ql4/EI=5×26.63×3004/（384×2.06×103×2.45×106）=0.006mm∠[ψ]=5000/400=12.5mm3、钢管支架受力计算单根I36b工字钢竖向荷载之和：G=G1G2G3G4=187.2KN每根工字钢受到的重量是由24根立杆共同承担，则单根杆受力为187.2/24=7.8KN，安全系数为1.4，因此7.8×1.4=10.92KN∠30KN（满足要求）。