超深基坑地连墙钢筋笼吊装专项方案

超深基坑地连墙钢筋笼吊装专项 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 目 录 第一章 编制依据 1 工程相关文件和资料 2 主要的现行相关国家、行业和地方规范、 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 3 其它 第二章 工程概况 1 工程概况 2 地下连续墙分类 3 基坑周边环境 4 工程地质条件 5 场内现状 第三章 工程重、难点及对策 第四章 施工组织和部署 1 实施目标（见表4.1-1） 2 组织机构 3 施工流程 4 施工进度主要节点 5 资源配置 计划 项目进度计划表范例计划下载计划下载计划下载课程教学计划下载 6 施工总平面布置 第五章 地连墙钢筋笼吊装施工 1 钢筋笼参数 2 吊装说明 3 设备选用 4 吊装方案 5 地铁侧钢筋笼吊装验算 6 吊机扒杆确定 7 非地铁侧钢筋笼吊装验算 8 钢筋笼吊装技术措施 9 起重设备的安全要求 10 起重前必须要做的检查 第六章 安全管理与应急预案 1 安全保证体系及措施 2 安全风险管理及风险预案 3 应急救援预案 第七章 与相关单位的配合措施 1 与监理单位的配合 2 与建设单位的配合 3 与桩基承包单位的配合措施 4 与施工总承包单位的配合措施 5 与检测单位的配合措施 6 与基坑监测单位的配合措施 7 与周边、在建工程的配合措施 8 与政府相关部门的配合措施（见表13.8-1） 第1章 编制依据 1 工程相关文件和资料 2 主要的现行相关国家、行业和地方规范、标准 3 其它 第2章 工程概况 1 工程概况 1.1 项目简介 XX中心广场项目基坑围护工程一标段项目基坑面积约6.74万m2， 位于XX园区XX街与XX路交叉口， 本工程地下3层，本工程外围护总延长米约1.2km，地连墙共227幅。 1.2 参建单位 序号 项 目 内 容 1 建设单位 XX工业园区XX城市发展有限公司 (XXXX有限公司) 2 设计单位 XXXX研究院工程有限公司 3 监理单位 XX建科工程咨询有限公司 4 勘察单位 XXXX地质勘测院 5 施工单位 XXXX有限公司 2 地下连续墙分类 本标段包括的主要施工为：地下连续墙、三轴水泥搅拌桩、高压旋喷桩、降水排水、基坑土方开挖、钢筋砼支撑、试桩及工程检测桩截桩、分隔墙排桩、栈桥。 本施工方案针对地下连续墙钢筋笼吊装，详见2.2-1地连墙分类图。 图2.2-1 地连墙分类 地下连续墙分类表详见表2.2.1。 3 基坑周边环境 基坑东侧为XX街，南侧为XX路，西侧为XX街及某施工办公区，均为城市主干道，道路行车流量属于正常，北侧为世纪广场、在施的XX之门项目及运营中的XX一号线，如图2.3-1所示。 图2.3-1 周边环境 3.1 基坑东侧 基坑最外围三轴搅拌桩距东侧XX主干道邻XX街的人行道约5-7m，街对面为XX公园及XX别墅区，再远处为XXXX。 3.2 基坑西侧 基坑西南侧为占地约1万㎡的某施工项目临时办公区，办公区西侧为XX街及XX银行大厦；基坑西北侧为世纪广场（XX一号线上方）。 3.3 基坑南侧 基坑南侧为XX路，位于拟建场地南侧，湖左岸商住区，与拟建场地相隔XX路，距拟建场地最近距离约65m，现已建成投入使用。 3.4 基坑北侧 如图2.3.4-1所示，基坑东北侧约36m处为在建的XX之门项目，建筑主体为278m的双塔楼（其中北塔楼66层，南塔楼71层）。地下设5层地下室，埋深20~22m。 图2.3.4-1XX之门与本工程关系 基坑距离运营中的轨道XX一号线站房最近距离约6.5m，如图图2.3.4-2所示。 图2.3.4-2 地铁站房与本工程相对关系 运行轨道距离约16.8m，结构底板埋深约17.5m，如图2.3.4-3所示。 图2.3.4-3 运行轨道与本工程相对关系 3.5 周边地下管线分布（如图2.3.5-1） 图2.3.5-1 周边管线分布 基坑周围重要管线综合见下表。 表2.3.5 基坑周边管线一览表 4 工程地质条件 4.1 地形地貌 场区内地势较为平坦，自然地面标高约3m。场地已全部硬化。 4.2 地基土的构成及特征 根据勘察资料10个工程地质层，各土层分布特征表述详见表2.4.2。 表2.4.2 主要地层特征 典型地质剖面示意如图2.4.2-1所示。 图2.4.2-1地质剖面示意 4.3 水文地质条件 4.3.1 地表水 常年平均水位为1.00m。场区周围地表水水位主要受大气降水和XX水位的影响。 4.3.2 潜水 孔隙潜水主要赋存于浅部土层中，富水性差，透水性不均，初见水位标高1.01-1.25m，稳定水位标高1.21~1.55m。其补给来源为大气降水及地表水入渗补给，以大气蒸发为主要排泄方式。XX地区降雨主要集中在6~9月份，此期间地下水位一般最高；旱季为12月份至翌年3月份，此期间地下水位一般最低，年水位变幅为1.00m。潜水与地表水水力联系：因勘察期间相门塘水位变幅不大，地下水（潜水）受其影响不明显。当基坑工程降水时，巨大的水头差会加速地表水对潜水的补给。 4.3.3 微承压水 微承压水主要赋存于⑤层粉土夹粉砂，富水性中等，透水性较好。主要补给来源为浅部地下水的垂直入渗及地下水的侧向迳流，以民井抽取及地下水侧向迳流为主要排泄方式；勘察期间测得其稳定水位标高0.90~1.00m。XX历史最高微承压水水位为1.74m，最低微承压水水位为0.62m，近3～5年最高微承压水水位为1.60m，年变幅0.80m左右。 4.3.4 第Ⅰ承压水上段 本场地对基坑开挖有影响的承压含水层主要为第Ⅰ承压水上段，主要分布于第⑨2层土中。XX地区第Ⅰ承压水上段水位标高一般在-1.00m，年变幅1m左右，由于场地周边对地下水进行了降水，该层水水位偏低；参考抽水试验结果，4月份测承压含水层初始水头标高-4.86m，8月测承压含水层初始水头标高-3.50m。 4.4 不良地质现象 拟建场地内未见到岩溶、滑坡、泥石流、活动断裂等不良地质作用。 5 场内现状 如图2.5-1所示，现阶段场内主要为桩基础工程作业，整块场地已全面进行混凝土硬化，且B-1区正桩基施工即将结束。整个场地已沿建筑红线砌筑好封闭的临时围墙，东侧已设置一处大门，正对大门的道路两侧为钢筋加工及堆放区。 图2.5-1 场内现状 第3章 工程重、难点及对策 序号 工程重、难点 概 述 对 策 1 钢筋笼重 非地铁侧钢筋笼重48t；地铁侧钢筋笼重达61t。 非地铁侧主吊采用200t履带吊，副吊采用100t；地铁侧主吊采用300t履带吊，副吊采用150t。详见第五章 2 钢筋笼长 非地铁侧笼长35m；地铁侧笼长达49.9m 非地铁侧钢筋笼采用10点吊法；地铁侧钢筋笼采用12点吊法。详见第五章 3 地铁侧行走限制 按照地铁保护要求，距离地铁隧道50m范围不允许行走大型设备 选用300t履带吊作业半径控制在14m以上，并且设置300mm厚15m宽的C30钢筋混凝土道路，道路双层双向配筋（上层为Φ14@200，下层为Φ16@200） 4 异形槽段样式多 本工程有28幅‘L’ ‘y’ ‘T’ ‘<’型等不规则槽段 优化槽段尽可能转化成‘一’‘L’和‘T’型槽段施工 5 交叉作业多 本工程同时作业有钻孔灌注桩、三轴槽壁加固、超深三轴止水帷幕、高压旋喷桩等工序 分区分段流水穿插作业，详见第四章 6 大型设备管理 本工程最大选用吊车高度约62m 成立专门的设备管理机构，制定专门的使用制度，制定专项应急措施，详见第六章 7 相关单位的协调配合 实际情况，本标段施工与前期桩基及后续总包施工均存在时间和空间上的交叉搭接。此外，在保护地铁方面，也必须紧密配合地铁运营方、业主、监测、监理等诸多单位。 施工过程中受内外影响较大，交叉施工工序较多，为保障 工程施工 建筑工程施工承包1园林工程施工准备消防工程安全技术交底水电安装文明施工建筑工程施工成本控制 顺利进行。 详见第七章。 第4章 施工组织和部署 1 实施目标（见表4.1-1） 表4.1-1 施工管理控制目标一览表 序号 类别 管理目标 备注 1 质量管理目标 满足国家现行建筑工程质量验收规范及招标文件要求，一次性验收合格。 2 工期管理目标 开工日期：具体开工日期以实际开工报告注明的时间为准。 围护工程完工日期：2013年1月26日； 详见本章第4节节点工期 。 3 文明施工目标 达到“XX省建筑施工文明工地”标准。 4 安全生产目标 确保无伤亡事故、无工程安全事故。 5 绿色建筑目标 配合相关方获得绿色建筑LEED认证。 2 组织机构 本着科学管理、精干高效、结构合理的原则，在XXXX有限公司的内部，选派有丰富相关工程施工经验的人员组成强有力的项目管理团队，直接负责指挥，协调，做到周密部署，严格执行，预防为主，快速反应。 图4.2-1 项目管理机构图 3 施工流程 根据 合同 劳动合同范本免费下载装修合同范本免费下载租赁合同免费下载房屋买卖合同下载劳务合同范本下载 文件中里程碑工期的要求，对地连墙施工分为2个平行施工区域，分为3个阶段，从远离地铁侧B-1区向地铁侧组织施工，通过远离地铁侧的实施经验积累，为地铁侧的施工做指导。主要施工流程见下图。 4 施工进度主要节点 阶段 主要施工内容 完成时间 备注 第一阶段 B-1东北区地下连续墙 2012.12.7 　 B-1东南区地下连续墙 2012.12.10 　 B-1西南区地下连续墙 2012.12.12 第二阶段 B-4/B-2区东北侧地下连续墙 2012.12.15 　 B-2/B-4区西南侧地下连续墙 2012.12.15 　 第三阶段 B-2a/B-2b地铁侧地连墙 2013.1.26 　 B-2a/B-2b非地铁侧地连墙 2013.1.30 　 5 资源配置计划 5.1 钢筋笼吊装施工机械选择 序号 机械名称 型号 单位 数量 功率 备注 1 300t吊车 QUY300 台 1 柴油 主吊地铁侧钢筋笼 2 150t吊车 QUY150 台 1 柴油 副吊地铁侧钢笼 3 200t吊车 SCC2000C 台 1 柴油 主吊非地铁侧钢筋笼 4 100t吊车 QUY100 台 1 柴油 副吊非地铁侧钢筋笼 5.2 劳动力配置及管理措施 每台吊车配置2名司机，2名指挥。配置2名班组长，2名主管工程师和2名安全工程师。 1）发挥“劳务基地”储备作用，考虑南北地区结合，避免农忙季节出现用工紧缺情况。根据总工期及施工组织部署情况，设置两个施工队伍，结合工作内容配置相应的专业班组。并建立奖惩制度，加强其施工竞争性； 2）所有劳务班组必须持有效的“三证一照”副本到公司办理注册登记，登记时要填写“外协队伍情况一览表”； 3）使用的劳务班组均是公司的合格合作方，并未在XX园区有不良记录； 4）劳务班组在同项目部签订施工合同的同时必须签订《廉政承诺书》和《施工安全协议书》； 5）所以施工班组在进场前都进行“三级”教育； 6）给施工班组创造干净整洁的生活环境和文明清爽的施工环境，确保施工作业人员无反感情绪； 7）成立以项目书记为组长，安全总监为副组长，各部门经理为组员的劳务工人协调组； 8）按照国家及园区的有关规定和每个劳务班组签订合同，按合同约定支付农民工工资，并建立发放台账； 9）严格执行园区的“三项制度”（保证金制度、权益告知制度、劳动计酬手册制度） 6 施工总平面布置 根据现场实际情况，本工程地连墙施工共分为三个施工阶段根据各阶段施工区域及施工内容需要场地的不同，分别进行现场平面布置，详见本节附 图。 第5章 地连墙钢筋笼吊装施工 1 钢筋笼参数 基坑围护结构为地下连续墙形式，厚度为：1m和0.8m两种形式，采用柔性接口，地铁侧一地连墙钢筋笼长度为49.9m（57延米，10幅）和46.1m（96延米，17幅）两种，其他段面地连墙钢筋笼长度为29~35.9m（200幅）；选择几幅有代表性的地连墙钢筋笼进行吊装验算。地下连续墙钢筋笼重量参数见表5.1-1、2。 本工程钢筋笼分别有“—”、“L”、“T”、“y”、 “<”等形式，钢筋笼厚度为860mm和660mm两种。 表5.1-1非地铁侧钢筋笼重量明细表 序号 名称 规格 重量（Kg） 备注 1 主筋 32 34151 　 2 水平筋 28/20/18 4810 　 3 构造筋 16/20 1137 　 4 桁架筋 28 1726 　 5 加固筋 28 212 　 6 接驳器 32/25 1720 　 7 插筋 16 1768 　 8 声测管 Ф60x3.2 628 　 9 保护块 -3x150x400 75 　 10 总重 　 48000 　 表5.1-1地铁侧钢筋笼重量明细表 序号 名称 规格 重量（Kg） 备注 1 主筋 28/32 25630 　 2 水平筋 32/20/18 5616 　 3 构造筋 16/20 556 　 4 桁架筋 32 7652 　 5 加固筋 40 724 　 6 埋板 800x800x24 723 　 7 锚筋 32 555 　 8 声测管 Ф60x3.2 933 　 9 保护块 -3x150x400 173 　 10 H型钢 885x550x12x12 18435 　 11 总重 　 61000 　 2 吊装说明 地铁侧：槽段分幅处采用H型钢，单幅钢筋笼最大吨位61.0T（两端加型钢，长49.9m）。 非地铁侧：槽段分幅处采用锁口管，单幅笼重量在33~48T之间（长36m左右）。 为节省施工时间并减少因分节制作带来的不利影响，本工程对钢筋笼采用一次吊装入槽。在钢筋笼吊放时，采用两台大型起重设备分别作为主吊、副吊，同时作业，每一榀钢筋笼吊装时，先将钢筋笼水平吊起300~500mm高，进行试吊后，再在空中通过吊索收放，使钢筋笼沿纵向保持竖直后，撤出副吊，利用主吊吊装钢筋笼入槽。 本工程地墙钢筋笼整体吊装，对钢筋笼整体刚度有较高的要求。对“一”字型钢筋笼需设置好桁架钢筋，吊点为桁架；按照设计图纸，地墙钢筋笼分成以下几种形式，“一”字型、“T”“L” “y” “<”型； “其中通过地墙分幅优化变为“一”字型和“L”型钢筋笼，所以本方案是针对“一”字型和“L”型钢筋笼进行计算。 3 设备选用 本工程以最大起重不大于吊车在各种可能实际出现情况下的最弱极限起重量的0.7倍为原则设置。 3.1 地铁侧吊车选用 单幅笼最大吨位61t。 1）主吊选用：CUY300型300t履带式起重机，主要性能见表8.3.1-1。 基本型主臂长度：24～72米，配置臂端单滑轮机构 构成：由一个9米底节、一个1.2米塔体臂头、1个6 米节、1个7.8米锥形节、4个12米节组成，通过对中间节的适当配组，臂架的长度，可从24米组装成最大长度72米，每6米为一个增加长度。其中，9米底节、6 米节、7.8米锥形节、12米节与重型主臂通用。 图1 QUY300履带起重机外形图 基本型主臂作业范围 QUY300标准基本型主臂起重性能表 臂长(m) 幅度(m) 24 30 36 42 48 54 60 66 72 10 156.0 152.0 150.0 148.0 138.0 137.0 130 110.0 12 121.0 118.0 116.0 115.0 112.0 110.0 107.0 104.0 93.0 14 97.0 97.0 94.0 93.0 90.0 89.0 88.5 87.2 84.0 16 80.0 80.0 79.0 78.0 75.0 74.0 74.0 73.0 71.0 倍率 14 14 14 180t/14* 165t/13 180t/14* 142t/11 155t/12*130t/10 130t/10* 110t/9 110t/9* 100t/8 7 吊钩 200t 200t 200t 200t 200t 200t 200t 200t/100t 100t 钩重(t) 2.85 2.85 2.85 2.85 2.85 2.85 2.85 2.85/2.32 2.32 备注：1.带*号的最小幅度时吊钩不能抵达地面。 2.倍率说明：例如165t /13， 是指13倍率时最大起重量为165t。 2）副吊选用：QUY150型150t履带式起重机，主要性能见表5.3.1-2 主臂工况：19～82米，截面为2.0×1.8米，每3米为一个增减长度。由一个9米底节、一个10米顶节、2个3米节、1个6米节、3个9米节、2个12米节组成。主臂工况可配置单滑轮机构。 QUY150标准主臂工况作业范围图 表5.3.1-3 QUY150标准主臂工况起重性能表 幅度(m) 臂长(m) 19.0 22.0 25.0 28.0 31.0 34.0 37.0 40.0 43.0 46.0 49.0 10.0 71.0 69.2 69.1 69.0 68.0 66.6 64.6 64.4 64.2 61.0 59.0 12.0 55.0 54.3 54.6 54.4 54.2 54.0 53.8 52.0 51.0 49.8 49.0 14.0 45.0 44.6 44.4 44.2 44.0 43.8 43.6 43.3 42.9 42.0 41.0 3.2 非地铁侧吊车选用 单幅笼最大吨位48T： 1）主吊选用：SCC2000C型200t履带式起重机，主要性能见表8.3.1-2。 2）副吊选用：QUY100型100t履带式起重机，主要性能见表8.3.2。 1. 主臂作业工况： 18米臂长，最大起重量100吨，5.5米幅度； 72米臂长，最大起重量15.8吨，14.6米幅度；主臂长度：18(72米，每3米为一个增减长度。主臂变幅范围：0°( 80° 表8.3.2 QUY100主臂载荷表 单位：t 主臂长 幅度 18 21 24 27 30 33 36 39 42 10.0 47.0 46.8 46.7 46.6 46.4 46.3 46.3 44.3 40.0 12.0 36.5 36.3 36.1 36.1 35.9 35.7 35.7 35.5 35.4 14.0 29.8 29.5 29.3 29.2 29.0 28.9 28.8 28.6 28.5 4 吊装方案 4.1 行走道路 本工程不大于300t地墙成槽设备、钢筋笼吊装设备均行走在200mm厚12m宽的钢筋混凝土道路上，道路单层双向Φ14@200配筋，混凝土强度为C30，行走道路与导墙上翼板连接。大于300t的地墙成槽设备、钢筋笼吊装设备均行走在300mm厚15m宽的钢筋混凝土道路上，道路双层双向配筋（上层为Φ14@200，下层为Φ16@200），混凝土强度为C30，行走道路与导墙上翼板连接. 4.2 吊点布置 4.2.1 地铁侧钢筋笼吊点布置 1）钢筋笼横向吊点布置：按钢筋笼宽度横向设置2道吊点，笼宽6000mm，吊点间距4000mm。 2）钢筋笼纵向吊点布置：按钢筋笼长度方向，布置6道，主吊吊机设2点，副吊吊机设4点。笼顶悬壁800mm，尾部悬壁2600mm，主副吊点间距9500mm，主吊两点间距9500mm，副吊间距均为9000mm。具体布置如图8.5.1-1所示。 图8.5.1-1吊点布置图 4.2.2 非地铁侧钢筋笼吊点设置 1）钢筋笼横向吊点布置：按钢筋笼宽度横向设置2道吊点。 2）钢筋笼纵向吊点布置：按钢筋笼长度方向，布置5道，主吊吊机设2点，副吊吊机设3点。笼顶悬壁800mm，尾部悬壁2800mm，主副吊点间距7500mm，主吊两点间距8000mm，副吊间距均为8000mm。 具体布置如图8.5.2-1所示。 图8.5.2-1 吊点示意图 4.3 钢筋笼吊装加固 本工程钢筋笼采用整幅成型起吊入槽，为保证钢筋笼起吊时的刚度和强度，对钢筋笼整体及吊点位置进行加强。 4.3.1 地铁侧钢筋笼加固 1）钢筋笼整体加强 为保证钢筋笼整体受力性能，沿钢筋笼纵向通长设置5榀纵向桁架，桁架采用HRB400φ32钢筋，其中两排吊点位置桁架采用双拼，非吊点位置采用单榀桁架；沿钢筋笼横向设置11道剪刀桁架，桁架钢筋采用HRB400φ32钢筋与地墙钢筋笼水平筋采用10d焊接。 2）钢筋笼吊点加强 为保证钢筋笼安全起吊，钢筋笼施工时需对吊点进行局部加强。对设置在钢筋笼上榀的所有吊点均需设置“几”字形加强筋，加强筋采用Q235φ40圆钢；对于钢筋笼顶下榀的2处主吊吊点及所有搁置点均采用“Π”形圆钢进行加强；并对所有吊点上部的一根水平筋进行加粗，采用HRB400φ32钢筋。 4.3.2 非地铁侧钢筋笼加固 1）钢筋笼整体加强 沿钢筋笼纵向通长设置5榀纵向桁架，桁架采用HRB400φ28钢筋，吊点位置采用单榀桁架；沿钢筋笼横向设置9道剪刀桁架，桁架钢筋采用HRB400φ28钢筋与地墙钢筋笼水平筋采用10d焊接。 2）钢筋笼吊点加强 对设置在钢筋笼上榀的所有吊点均需设置“几”字形加强筋，加强筋采用Q235φ32圆钢；对于钢筋笼顶下榀的2处主吊吊点及所有搁置点均采用“Π”形圆钢进行加强；并对所有吊点上部的一根水平筋进行加粗，采用HRB400φ28钢筋。 4.3.3 拐角幅钢筋笼加固 如图8.5.3-1所示，对于拐角幅及特殊幅钢筋笼除设置纵、横向起吊桁架和吊点之外（布设规律同上），另要增设“人字”桁架和斜拉杆进行加强，以防钢筋笼在空中翻转角度时以生变形。 图8.5.3-1拐角幅吊点加强 4.4 钢筋焊接要求 钢筋来料要有质保书，并与实物进行核对，原材经试验合格后才能使用，焊接材料作好焊接试验，合格后才能投入使用。 主筋连接采用滚压直螺纹接头，其余当有单面焊接时，焊缝长度满足10d。搭接错位及接头检验应满足钢筋混凝土规范要求。 钢筋保证平直，表面洁净无油渍，内部交点50％点焊，桁架处100％点焊。成型完成经验收后投入使用，起吊前对多余的料件予以清理。 4.5 吊装步骤 如图8.4-1、8.4-2所示，钢筋笼吊装过程中，双机停置在钢筋笼的一侧的施工便道，主、副机双机抬吊，主机吊钩吊钢筋笼的顶部范围，副机吊钩起吊钢筋笼底部范围，主、副机均采用铁扁担穿滑轮组进行工作。主、副吊机同时工作，使钢筋笼缓慢吊离地面，并逐渐改变笼子的角度使之垂直。拆下副吊钢丝绳，由主机吊车将钢筋笼移到已挖好槽段处，对准槽段中心按设计要求槽段位置缓慢入槽，并控制其标高。钢筋笼放置到设计标高后，利用钢板制作的铁扁担搁置在导墙上。 钢筋笼吊放流程如下： 第一步：指挥主吊、副吊两吊机转移到起吊位置，起重工分别安装吊点的卸扣。 第二步：检查两吊机钢丝绳的安装情况及受力重心后，开始同时平吊。 第三步：钢筋笼吊至离地面1米后，主吊起钩，根据钢筋笼尾部距地面距离，随时指挥辅机配合起钩。 第四步：钢筋笼立起过程中，主吊吊机把杆向副吊侧旋转，副吊吊机顺转至合适位置，让钢筋笼垂直于地面。 第五步：指挥起重工卸除钢筋笼上副吊吊机起吊点的卸扣，然后远离起吊作业范围。 第六步：指挥主吊机吊笼入槽、定位，吊机走行应平稳，钢筋笼上应拉牵引绳。下放时不得强行入槽。 图8.4-1 地下连续墙钢筋笼吊装示意 图8.4-2 地下连续墙钢筋笼吊装实况 　 5 地铁侧钢筋笼吊装验算 按标准幅宽6m，笼长49.9m，笼重61T进行验算。 主要计算内容包括：钢丝绳强度验算、主、副吊扁担验算、主吊把杆长度验算、吊攀验算、搁置扁担验算、卸扣验算及滑轮组的选用。 计算依据：《起重吊装常用数据手册》。 5.1 吊机吊装能力计算 1）在双机抬吊时： 300T吊车：以吊车行驶时不超过额定荷载的70%为限，当300T吊车在12米半径为104T×70%=72.8T>63.5T（包含扁担和钢丝绳2.5t）。起重量满足要求。 150T吊车：需要配合主吊将钢筋笼吊至离地17m以上，在12米半径，通过吊点布置。在起吊、翻转的整个过程中，副吊吊点所承受的重量约为35.54，150T吊车扁担和钢丝绳约2t，查性能表得吊臂43m，12m半径时，起重量51t。 根据起吊时钢筋笼平衡得： 2T1＇+2T2＇=61t ① 2T1＇×5.55+2T2＇×33.3=61×24.95 ② 由以上①、②式得： T1＇＝12.73t T2＇=17.77t 则T1＝2 T1＇＝25.46t T2=2 T2＇＝35.54t 平抬钢筋笼时副吊起吊重量为2T2＇=35.54t 故副吊机型号满足吊装要求。 5.2 吊机扒杆确定 选择计算主吊机垂直高度时，不仅要考虑主吊臂架最大仰角75°和最大尺寸、重量的钢筋笼为标准，而且要考虑钢筋笼吊起后能旋转180°，不碰撞主吊臂架（见图一）， 满足BC距离大于3m的条件。由于加工制作的吊具尺寸为h1=2.5m，h0=1.0m，因此： AC=BC·tg75°=11.20m（BC=3m） h2=AC-h1-b=11.2-2.5-5.0=3.7m 故 H=h2+h1+h3+h4+h0=3.7+2.5+49.9+0.5+1.0=57.6m b—起重滑轮组定滑轮到吊钩中心距离，取5m h0—起吊扁担净高 h1—扁担吊索钢丝绳高度 h2—钢筋笼吊索高度 h3—钢筋笼长度 h4—起吊时钢筋笼距地面高度 1、主吊机起重臂长度L L=（H＋b－C）/sina=（57.6＋5－3.04）/sin75°=61.66（m） C为起重臂下轴距地面的高度3.04 m。 5.3 地基承载力验算 根据集中受力情况和实际施工经验，地面承受压力最大时为主吊下放整幅连续墙时。此时最大钢筋笼重量为61t，吊具重量为2.5t，吊车自重为385t，地面最大承重为F合=61+2.5+385=448.5t 单履带受力面积为S=8.71m×1.21m=10.5391m2 地面单位负荷 =448.5t/（2*10.5391m2）=213KPa 施工场地吊车行走范围内铺筑碎石后采用挖机碾压，且吊车运行区域场地均使用C30钢筋混凝土进行硬化，C30钢筋混凝土7天抗压强度可以达到18000～21000KPa；道路做法节点见图5.5.3-1. 故地基承载力满足要求。 5.4 吊点设置验算 若吊点位置不准确，钢筋笼会产生较大挠曲变形，使焊缝开裂，整体散架，无法起吊，因此吊点的位置确定是吊装过程中的一个关键步骤。 根据弯矩平衡原理，正负弯矩相等是所受弯矩变形影响最小的原理，钢筋笼吊点位置计算如下， ①钢筋笼横向受力弯矩见图5.5.4-1如示： 图5.5.4-1 钢筋笼纵向受力弯矩图 +M=－M 其中+M=(1/2)ql12; －M=(1/8)ql22-(1/2)ql12; q为分布荷载，M为弯矩。 故 ,又2L1+5L2=49.9;得L1=3.05m，L2=8.76m。 因此选取B、C、D、E、F、G五点，钢筋笼起吊时弯矩最小，但实际过程中B、C中心为主吊位置，AB距离影响吊装钢筋笼。根据实际吊装经验以及本工程钢筋笼钢筋分布以及预埋件等特点，对各吊点位置进行调整：笼顶下0.8m+9.5m+9m+9m+9m+9+3.1m 起吊过程中B、C中间为主吊位置，D、E、F、G之间为副吊位置。 ②横向吊点验算 钢筋笼横向受力弯矩见图5-5如示： 图5-5 钢筋笼横向受力弯矩图 +M=－M 其中+M=(1/2)ql12; －M=(1/8)ql22-(1/2)ql12; q为分布荷载，M为弯矩。 故 ,又2L1+L2=5.5m;得L1=1.14米，L2=3.22米。 考虑到H型钢在边上的作用大，因此横向吊点位置布置为1.0m+4.0m+1.0m。 （3）转角幅吊点设置 由于转角幅钢筋笼横向吊点与平笼布置有区别，转角笼垂心计算如下： ①最大转角笼尺寸为：3.9米+3.9米 ②设置直角坐标系，AB,BC为钢筋笼水平筋 所以它们的坐标是F｛（0+0）/2，（3.9+0）/2 ｝=（0，1.95） E｛（0+3.9）/2，（3.9+0）/2｝=(1.95，1.95) D｛（3.9+0）/2，（0+0）/2,｝=（1.95，0） 由于中心的连线交与一点，设该点为P（X,Y），由于P是三角形的重心，则有 AP:PD=2 BP:PE=2 CP:PF=2 由此可得：γ=2 所以三角形的重心坐标为： X=【0+2×（1.95+1.95）/2】/（1+2）=(0+1.95+1.95)/3=1.3 Y=【1.95+2×（1.95+0）/2】/（1+2）=(1.95+0+1.95)/3=1.3 则吊点布置必须成45度穿过该点 5.5 钢丝绳强度验算 钢丝绳采用72.0mm（6×61+1），公称抗拉强度为1400MPa（最小），安全系数K取6。 1）主吊扁担上挂钩下钢丝绳验算： 钢丝绳直径为72.0mm，查得破断拉力总和p=2715.0KN，钢丝绳破断拉力换算系数a＝0.80。 那么换算强度S＝A×P/K＝0.80×2715/6＝362KN P=635KN/sin70/2=337.9KN＜S 结论：所以72.0mm钢丝绳满足要求。 2）主吊扁担下挂钢丝绳验算： 钢丝绳采用47.5mm（6×37+1），公称抗拉强度为1400MPa（最小），安全系数K取6，钢丝绳破断拉力换算系数a＝0.82。破断拉力总和：P=1180kN 换算强度：S =0.82*P/6 = 161.3kN 本钢丝绳在钢筋笼立起时受力最大， 受力示意图如下图所示。 P=635KN/4=158.75KN＜S 结论：所以此部位钢丝绳满足要求。 3）副吊扁担上挂钩下钢丝绳验算:副吊最大起重力计算： 经过分析钢筋笼平放时副吊受力最大。 通过扭矩受力平衡计算副吊P=374.4KN（包含20KN吊具重量），钢丝绳使用直径为47.5mm的，S=161.3KN，P=374.4KN/sin60/2=108.1KN