120万ta重油催化裂化装置节能改造效果分析

第28卷第3期 2010年5月 工业技术(232—235) 石 化 技 术 与 应 用 PetrochemicalTechnology＆Application V01．28No．3 May2010 120万t／a重油催化裂化装置节能改造效果 分析 定性数据统计分析pdf销售业绩分析模板建筑结构震害分析销售进度分析表京东商城竞争战略分析 周庆祥 (中国石油哈尔滨石化公司三催化车间，黑龙江哈尔滨150056) 摘要：由于中国石油哈尔滨石化公司的120万t／a重油催化裂化装置存在主风机出口至烟机入口 压降偏高的问题，所以对装置进行了改造。结果表明。改造后新设增压机，提压约40kPa；用新型烟气分 配器取代大孔分布板，实现了第二再生反应器的小风量操作，其主风流量控制在440m3／min；改造后总 能耗为36kW·h，较改造前降低了247kW·h；改造后再生反应器内实际烧焦效率达到了39．74％，是 改造前的1．76倍。 关键词：重油催化裂化装置；再生反应器；增压机；大孔分布板；烟气分配器；压降 中图分类号：TE624．4+1文献标识码：B 文章编号：1009—0045(2010)03—0232—04 中国石油哈尔滨石化公司的120万t／a重油 催化裂化装置再生部分为重叠式两段再生，与沉 降器高低并列布置，配置下流式外取热器。改造 前为了实现第一、第二再生反应器主风合理分 配，需要一段主风节流控制，因此在一段主风调 节阀上存在主风压头损失现象。同时，为了避免 第一再生反应器催化剂由大孔分布板向第二再 生反应器脱落，加大了后者主风流量，主风机出 口至烟机人口压降较大(约120kPa)。 装置改造后，降低了第二再生反应器的主风 流量，有效地利用了主风压力；增设1台增压机， 为需要小流量、高压头的部位供风；优化主风机 出口至烟机入口的总压降，按照新工况提出烟机 参数；整体降低了主风机组及增压机的电耗，达 到节能降耗的目的；在第一再生反应器密相增设 2层格栅，用于消除上升的大气泡，这样可以提高 主风利用率及烧焦效率。 改造后，装置主风机出口至烟机入口压降为 84～96kPa，实现了主风压头的合理利用。在相 同条件下，烟机入口压力及回收功率的提高足以 抵消增压机的能耗，并且尚有富余。 l改造前后 流程 快递问题件怎么处理流程河南自建厂房流程下载关于规范招聘需求审批流程制作流程表下载邮件下载流程设计 分析 1．1 改造前 改造前流程见图1。第二再生反应器主风首 先经过密相催化剂床层，富氧烟气需要通过第 一、第二再生反应器之间的大孔径分布板(为 127个孔，孔径为100mill)，克服第一再生反应器 料位静压，进入反应器内参与烧焦，为此需要克 服较大压降。而第一再生反应器主风阻力较小， 为了控制反应器合理风量，需要对主风调节阀进 行限量调整(阀位为40％一60％)，以此来增加主 风管路压降，由此形成合理压差配比，实现主风 的合理分配。同时，为了避免第一再生反应器密 相催化剂由大孔分布板向第二再生反应器脱落， 必须保证适当的过孔线速。实际生产表明，在一 定的操作条件下(见表1)，当第二再生反应器主 风流量为450m3／min时，第一再生反应器料位很 难控制，此时大孔分布板的过孔线速为6．33m／ s；为了控制料位，将第二再生反应器主风流量控 制在720m3／min，此时过孔线速为10．12m／s。 该流程表明，在第一再生反应器主风调节阀处， 存在主风部分压头损失。据计算可知，该处调节 阀压降约为31kPa，表现为主风机出口至烟机入 口压降较大。 收稿日期：2009—11—23；修回日期：2010—02—23 作者简介：周庆祥(1976一)，男。黑龙江哈尔滨人，学士。已 发表论文5篇。 万方数据 第3期 周庆祥．120万∥a重油催化裂化装置节能改造效果分析 小8600 圈1改造前流程 衰1改造前后操作参数 项目 改造前 改造后 主风流量／(m3·min“) 1 835 第一再生反应器稀相压力／MPa 0．255 第一再生反应器稀相静压／MPa 0．0095 第一再生反应器料位静压／MPa 0．0220 第二再乍反应器主风进第一再生反应器0．277 静压／MPa 第二再生反应器稀相压力／MPa 0．315 第二再生反应器稀相静压／MPa 0．00017 第二再生反应器料位静压／MPa 0．0240 第二再生反应器主风入口压力／MPa 0．339 主风机出口压力／MPa 0．343 烟机入口压力／MPa 0．218 增压机出口压力／MPa 主风机出口至烟机入口压降／MPa 0．125 第二再生反应器主风流量／(m3·min。1)720 新型烟气分布器中心相对高度／ram l 833 0．277 O．0095 0．0254 在催化剂循环压力平衡计算以及实际运行 中均发现，再生滑阀、待生滑阀开度较小，滑阀压 降较大。在改变再生器压力后，催化剂的循环推 动力可以通过适当释放滑阀压降富余量来弥补， 这有利于再生器进行提压操作。 1．2改造后 1．2．1增压机 改造后流程见图2。改造后增设第二再生反 应器用风的增压机，提压约40kPa，可以满足高 压头、小流量的第二再生反应器的要求，而对于 担负大部分烧焦能力的第一再生反应器主风采 取不限量控制，总体主风调节采用轴流机静叶开 度实现。 耷8600。{ 第一阿牛廿 反鹰器毽 烟气分配器 第二再生 0书4 反鹰器 ¨ 第二再乍 反应器主风 圈2改造后流程 待 生 催 化 剂 分 配 器 1．2．2烟气分配器 由新型烟气分配器取代大孔分布板，最大限 度地减少了再生反应器的催化剂返混现象，实现 了第二再生反应器的小风量操作，其主风流量控 制在440m’／min。 采用新型烟气分配器后，第一再生反应器操 作压力提高，强化了烧焦。对其主风流量及待生 催化剂的分布进行优化，采用主风分布板、增设 2层格栅及优化待生催化剂分布器等方法，以实 现理想逆流烧焦过程。新型烟气分配器将第二 再生反应器烟气引至第一再生反应器密相中下 部。由5台分配器经过若干个直径为60mm的 分布管，平均分配至第一再生反应器，与主风形 成逆向错流。采用上述措施后，第一再生反应器 的烧焦比例可提高到85％以上。 2改造前后的操作参数对比 由表1可知，改造后相对原有大孔径分布板 而言，新型烟气分配器净标高升高至3783mm位 置，处于第一再生反应器密相的中下部。改造后 第二再生反应器烟气需要克服的第一再生反应 器料位静压阻力降低。 由表1还可知，改造前后第二再生反应器烟 气稀相压力分别为0．315，0．296MPa，实现了以 下目的：(1)改造后不会发生催化剂返混现象； (2)通过增加再生滑阀开度，弥补了由于第二再 生反应器稀相静压降低造成的催化剂推动力不 足；(3)通过新型待生催化剂分配器的使用，用增 撕 撕州一m瑚撕§|嘲啪m ． ．，C ． ． ． ． ．4 玑 O』L O O 0 O O ． 3 万方数据 石化技术与应用 第28卷 压风提供推动力，并且释放了部分待生滑阀蓄 压，提高了待生催化剂的推动力，确保了催化剂 循环的压力平衡。 3改造前后效能对比 第一再生反应器压力提高，在烟气流动阻力 不变的前提下，提高了烟机入口压力，从数据对 比明显看出提高了27kPa(见表2)。 新烟机人口压力为0．250MPa(设计值)，烟 机入口压力的提高相当于回收能力的提高。 本装置为典型三机组布置，烟机为烟气能基 回收单元。通过流程匹配，实现了主风机出口至 烟机入口压降的降低，提高了烟机[口j收能力。改 造前压降约为120kPa，改造后为84—96kPa。在 其他机组功率损失相对不变的条件下，根据文 献[1]可计算总能耗(见表2)。 表2改造前后总能耗 注：按照对比数据分析，总能耗为实际净消耗功数据，对比期间压力为绝压。负值表示消耗。正值表示回收。 由表2可知，改造后总能耗为36kW·h，较改 造前降低了247kW·h。这是由于使用增压机向小 流量的第二再生反应器(外取热)提供专用压头， 降低了主风机出口至烟机人口压降，烟机人口压力 得到提高。虽然增压机增加了能耗，但通过烟机回 收的能量要大于增压机的能耗，总体是节能的。 第一再生反应器密相增加的2层格栅减少 了大气泡的形成，待生催化剂分配器的优化以及 主风分布板的应用，使得主风中的氧气得到充分 利用。根据文献[2]评价烧焦效果(见表3)。 表3改造前后再生反应器烧焦效果对比 由表3可知，改造后再生反应器烧焦能力得 到强化，再生催化剂定碳降低，虽然理论烧焦强 度降低，但是烧焦效率达到了39．74％，是改造前 的1．76倍，因此总体再生反应器的烧焦效率得到 提高。 4 结论 a．改造后新设增压机，提压约40kPa，可以满 足高压头、小流量的第二再生反应器的要求。 b．用新型烟气分配器取代大孔分布板，实现 了第二再生反应器的小风量操作，其主风流量控 制在440m’／rain。 C．改造后总能耗为36kW·h，较改造前降低 了247kW·h。第一再生反应器的烧焦比例可提 高到85％以上。改造后再生反应器烧焦效率达 到了39．74％，较改造前提高了1．76倍。 参考文献： [1J曹汉昌，郝希仁，张韩．催化裂化工艺计算与技术分析[M]． 北京：石油工业出版社，477． [2]董肖昱。郝希t：．评价催化裂化再生床层烧焦的一种方法 [JJ．炼油技术与化工，2006。36(6)：7—9． 相关文献链接： [1]宋自力，王子君．朱天榆，等．1．2Mt／a霞油催化裂化装置符能潜 力分析及对策【J]．炼油技术与工程，2007。37(12)：44—46． [2]刘家海，陈清林，王伟，等．重油催化裂化装置节能措施与效 果分析[J]．炼油技术与一F程，2009，39(3)：55—60． [3]张达，叶宗君．重油催化裂化装置吸收稳定系统的节能可行 万方数据 第3期 周庆祥．120万t／a重油催化裂化装置节能改造效果分析 ·235· 性分析【J]．炼油技术与丁程，2009。39(2)：51—54． [4]付志勇．80万t／a重油催化裂化装置节能改造效果分析【J]． 河北化工，2008，3I(7)：35—37． [5]徐柏福．某厂近年重油催化裂化装置节能改造及优化[J]．节 能。2008，312(7)：43—46． [6]杨敬杰．催化裂化装置节能技术改造[J]．河南化工，2006，23 (2)：42—43． [7]寇拴虎。狄延琴，田金光．重油催化裂化装置技术改造及其效 果[J]．化学工程师，2005，113(2)：23—26． [8】王左群，刘焕章，罗振东．济南分公司800kt／a重油催化裂化 装置余热锅炉节能防腐的技术改造[J]．齐鲁石油化工， 2005，33(1)：19—21． [9]侯玉宅，刘静翔，赵华．重油催化裂化装置的用能分析及节能 措施[J]．炼油技术与工程，2005，35(3)：21—24． [10J童j和．重油催化裂化装置能耗分析与节．能措施[J]．江西 能源，2004(4)：35—38． [11]李国梁，翟伟，张承甲．蕈油催化裂化的用能分析及节能措 施【J]．炼油设计，2000，30(1i)：30—33． Resultanalysisontheeffectofenergy——savingrevamping for1．2Mt／aheavyoilcatalyticcrackingunit ZhouQingxiang (TheThirdCatalyticCrackingWorkshop，HarbinPetrochemicalCompany，PetroChina，Harbin150056，China) Abstract：1．2Mt／aheavyoilcatalyticcracking unitinHarbinPetrochemicalCompanywasre— vampedbecauseoftherelativelyhighpressuredrop fromtheoutletofthemainairblowertotheinletof thefluegasturbine．Theresultsshowedthatafter therevamping，thenewboosterfancouldincrease thepressureby40kPa．Insteadofthedistributing platewithlargeholes，thenovelfluegasdistributor realizedthelowairflowoperationofthe2nd—-stage regenerator，whichmainairflowcouldbecontrolled at440m’／min．Thetotalenergyconsumptionafter revampingwas36kW·h，decreasedby247kW·h comparedwiththatbeforerevamping．TheactualCO— kingefficiencyinregeneratorreached39．74％， whichwas1．76timesofthatbefore． Keywords：heavyoilcatalyticcrackingunit；re- generator；boosterfan；largeholedistributingplate； fluegasdistributor；pressuredrop ·简讯· 杜邦开发藻类制异丁醇生产工艺 据“ChemicalWeek，2010—03—04”报道，美 国杜邦公司已经获得美国能源部880万美元的 拨款，用于开发藻类制异丁醇工艺。根据 协议 离婚协议模板下载合伙人协议 下载渠道分销协议免费下载敬业协议下载授课协议下载 规 定，杜邦公司与合成生物技术公司(BAL)将在此 资金的基础上再投入890万美元开发该项目。 杜邦公司表示，与BAL的合作将集中在以下 几个方面：改进藻类养殖业，将藻类转化成可生 物利用的糖类，然后将糖类转化为异丁醇，优化 生产过程的经济性和环保性。 杜邦公司和BP公司于2009年7月成立的 Butamax合资公司(先进生物燃料公司)将负责该 专利技术的商业应用。杜邦公司表示，合资公司 最初将利用玉米、小麦、甘蔗等原料生产异丁醇， 然后以纤维素和藻类为原料进行生产。 异丁醇比多数第一代生物燃料拥有更高的 能量，可以通过现有的石油和汽油销售基础设施 进行输送。这种化学品也可以用于较高排气量 的汽油动力汽车，不需要对发动机进行改造。 (荆门石化庞晓华供稿) 万方数据