最后，笔者采用第三种（也就是图17的表头驱动电路）作试验。为求得最佳的电路效果，笔者以运放的增益“开销”为重要的判断
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，对该电路进行了分析计算。分析计算用的电路如图23所示。图中，表头M的内阻为Rm，两只电阻取值一样，均为R1。 最后，笔者采用第三种（也就是图17的表头驱动电路）作试验。为求得最佳的电路效果，笔者以运放的增益“开销”为重要的判断标准，对该电路进行了分析计算。分析计算用的电路如图23所示。图中，表头M的内阻为Rm，两只电阻取值一样，均为R1。 忽略二极管VD上的压降，假设表头M的满幅电流Im=100μA，表头内阻Rm=2kΩ，输入电压Vi=40mVrms（相当于113mVpp）。那么，当R1=Rm，则运放输出最大的正向电压时有： I1=V1/R1=200μA V1=Im（R1+Rm）=0.4V Rf=Vi/If≈133Ω If=I1+Im=300μA Gv=Vo/Vi=1+V1/Vi=1+0.4V/40mV=1+10=11 最后一项的Gv是运放的闭环增益。其值越大，对运放提出的要求也越高。对于已选定的任一运放，这个闭环增益越大，可用的负反馈量就相应减小，线性度因而变差。类似地，可以计算R1其他取值时的结果，这样就得到表3。 从表3可看出：R1取值高于Rm时，闭环增益升高，导致表头驱动电路的负反馈量减小，不利于消除二极管整流的非线性。R1取值低于Rm时，R1越小，无用的输出电流越大，且Rf值开始偏离常用元件的范围，在可用负反馈量上的得益却不多。因此，笔者决定取R1=0.5Rm的
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。鉴于MF500表头电路（图 17虚线框）内阻为2.5kΩ，故R1取值为1.2kΩ。Rf则为22Ω固定电阻和200Ω微调电阻的串联之和，以便用作欧姆调零的粗调，于是得到了图 17的表头驱动电路。 以上的计算，实际是表头流过最大电流时的情形。若考虑二极管VD的压降影响，则当VD为锗管时，因为约有0.1V的压降，由0.1V/40mV=2.5可得，表3中的Gv值均应加上2.5。当表头电流减小（输入信号减小），由于二极管VD的压降基本不变，此时对运放提出的要求会增加。现在回头看图19的运放配桥式整流器的表头驱动电路，由于二极管数量增加了一倍，对于高灵敏度的表头来说，其低电平的线性将明显差于图17的表头驱动电路。 确定电路之后，下一步是选用合适的运放。笔者将手头的运放装上电路，进行线性度的检查。用2.7kΩ的电阻代替表头电路，向运放输入100kHz不同电压的信号，用数字万用表测量电阻两端的DC电压，得到了表4的结果。 可以看出LF412和LF353的表现较差，NE5532则可以与GBW达75MHz的高速运放AD827媲美。用示波器观察信号波形，也是如此结果（参见图21）。笔者查阅运放手册发现，GBW高于10MHz的高速双运放，不是难于购买、价钱高昂，就是静态电流过大，几乎没有低于10mA的。 NE5532的静态电流仅7mA，比AD827小30%。NE5532是曾被称为音响运放之皇的NE5534的双运放版，以音频和低噪声应用最为著名。在这个工作频率达100kHz的场合中，它的表现如此优异，令我刮目相看。难怪当年美国BB公司推出迄今仍是业界最高性能的R-2R音响用DAC芯片 PCM63时，舍弃众多的新一代高性能运放，选择了NE5534用于应用电路的评估演示，并写进Datasheet里。笔者一共试验过两种NE5532，一种是原厂SIG公司的，另一种是到本地电子商店新购的TI公司制品。试验证明，两者在ESR表中的表现没有差别，静态功耗也接近一致。
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