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昆明海口特大桥荷载试验计算书
云南昆明海口特大桥荷载试验计算资料 云南昆明海口特大桥荷载试验 计算资料 计 算 人: 计算复核: 重庆交通学院建设 工程 路基工程安全技术交底工程项目施工成本控制工程量增项单年度零星工程技术标正投影法基本原理 质量检测站 2006年12月26日 1、 工程概况 K29+785海口特大桥位于昆明高峣——海口一级公路8 合同 劳动合同范本免费下载装修合同范本免费下载租赁合同免费下载房屋买卖合同下载劳务合同范本下载 海口段内,主桥采用三跨自锚式钢管混凝土系杆拱桥体系,主桥孔跨布置为40m+150m+40m=230m,采用钢管混凝土和钢筋混凝土作拱肋,用高强钢丝作系杆,通过系杆利用边跨的推力了平衡主拱的水平推力。主跨的两道条主拱肋为4-700钢管混凝土构件,以钢管腹杆连接上、下弦管形成桁架拱片用缀板平联将两片桁片连接为一整体组成一条拱肋,拱轴线采用悬链线,拱轴系数m=1.28,矢跨比f/L=1/4.5。在拱脚至肋间横梁段,为了防止滇池水对钢管拱肋锈蚀,采用外包混凝土,为空心箱型截面。非外包混凝土段拱肋高3.5m,宽2.0m,外包混凝土段拱肋高3.7m,宽2.2m。两条主拱肋中距19.2m。主拱桥面以上共设置5风撑,每道风撑为空钢管桁式梁。边跨为半拱结构,两根边拱肋为钢筋混凝土构件,拱轴线为悬链线,拱轴系数m=1.3,截面为2.0m×2.5m矩形。 主跨拱肋上、下弦管和风撑主管采用Q345C钢板卷制焊接直缝管或螺旋缝管,腹杆为Q345C无缝钢管,钢管内填充混凝土、吊杆横梁、立柱横梁、肋间横梁采用50号混凝土,边拱肋、拱上立柱、拱座、主拱拱脚外包混凝土采用40号混凝土,桥面铺装采用30号钢纤维混凝土,主桥桥面板采用30号混凝土。 桥面净宽为2×7.5m(主车道)+1.5m(分隔带)+2×4.0m(慢车道)。桥梁设计荷载为汽车-超20、挂车-120。 2、 有关规范 1、 中华人民共和国交通部部颁 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 《公路工程技术标准》(JTJ 001-97); 2、 中华人民共和国交通部部颁标准《公路桥涵设计通用规范》(JTJ 021-89); 3、 中华人民共和国交通部部颁标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTJ 023-85); 4、 中国工程建设标准化协会标注《钢管混凝土结构设计与施工规程》(CECS 28:90); 3、 计算 方法 快递客服问题件处理详细方法山木方法pdf计算方法pdf华与华方法下载八字理论方法下载 根据施工设计图纸和设计单位提供的荷载图式,建立试验桥梁主体结构的有限元模型,按交通部部颁标准《公路工程技术标准》(JTJ 001—97)、《公路桥涵设计通用规范》(JTJ 021—89)的规定进行布载,采用平面杆系有限元分析软件对结构进行分析计算。计算资料包括: 1、 桥梁控制截面内力影响线; 2、 桥梁荷载横向分布系数; 3、 桥梁设计控制荷载及控制内力; 4、 桥梁试验荷载; 5、 试验荷载作用下控制截面内力及荷载效率; 6、 试验荷载作用下控制截面各测点的应力; 7、 试验荷载作用下各控制截面挠度; 8、 试验荷载作用下吊杆拉力; 9、 试验荷载作用下墩顶水平位移。 4、 试验桥梁控制截面 全桥共布置9个应力控制截面和8个挠度控制截面,其中在主跨布置7个应力控制截面和7个挠度控制截面,主跨控制截面位置及编号如图1-1所示;海口侧40m边跨布置2个应力控制截面和1个挠度控制截面。 北岸(高峣) J4(G4) 南岸(海口) 图1-1 主跨下游拱肋挠度、应变控制截面位置及编号 北岸(高峣) J4(G4) 南岸(海口) 图1-2 主跨上游拱肋挠度、应变控制截面位置及编号 说明:1、图1.1中“ ”标记为挠度测点,以F为字首编号。 2、以J为字首的为应变片应力测试截面,后面的数字为截面编号;以G为字首的为振弦式应变计应力测试截面,后面的数字为截面编号。 北岸(高峣) 南岸(海口) 图1-2 海口侧40m飞燕式边跨上、下游拱肋挠度、应变控制截面位置及编号 5、 加载车辆 根据控制截面内力等效原则,采用3~14台加载车进行布载,并使控制截面的荷载效率满足检测规程的要求。正式试验前,对所有加载车辆均进行过磅称重, 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 1为试验车辆参数表。 表1-1 三轴加载车辆参数 加载 编号 车辆 编号 前轴重 (t) 中-后轴/重(t) 总重 (t) 前-中轴距(m) 中-后轴距(m) 轮距(m) 1 6.995 25.375 32.370 3.85 1.35 1.80 2 云F22761 8.170 24.605 32.775 3.85 1.35 1.80 3 8.765 21.925 30.690 3.85 1.35 1.80 表1-2 双轴加载车辆参数 加载 编号 车辆 编号 前轴重 (t) 后轴重(t) 总重 (t) 前-后轴距(m) 轮距(m) 4 云A43897 3.515 17.500 21.015 4.00 1.80 5 云A50029 3.160 17.545 20.705 4.00 1.80 6 云A43442 3.300 18.065 21.365 4.00 1.80 7 云A36513 3.860 17.170 21.030 4.00 1.80 8 云A44494 5.150 15.930 21.080 4.00 1.80 9 云A37262 4.745 15.950 20.695 4.00 1.80 10 云A27364 3.765 17.565 21.330 4.00 1.80 11 云A14235 4.345 16.780 21.125 4.00 1.80 12 云AW1431 4.350 15.830 20.180 4.00 1.80 13 云A33659 5.305 16.755 22.060 4.00 1.80 14 云A37340 3.875 16.570 20.445 4.00 1.80 6、 主跨控制截面内力影响线 根据试验桥梁施工设计图纸建立试验桥梁的有限元模型(图2),采用平面杆系有限元分析软件对结构进行分析,计算各控制截面内力影响线(见表2),并考虑荷载横向分布,计算试验桥梁各控制截面的内力控制值。有关计算参数如下: 主拱圈计算跨径:144.095m; 矢跨比:1/4.5; 拱轴系数:1.28; 主弦杆钢管规格:700×12(拱脚段700×14)Q345C钢; 上下弦杆中心距:2.80m; 上(下)弦杆两根钢管中心距(横向):1.30m; 吊杆规格:85×7(1#、2#)、109×7(3#~12#)高强钢丝成品吊杆; 钢管及吊杆弹性模量:Eg=2.10×105MPa; 钢管内混凝土(C50)抗弯弹性模量:EC=3.50×104MPa; 边拱肋、拱上立柱、拱座、拱脚外包混凝土(C40)抗弯弹性模量:EC=3.30×104MPa; 桥面板混凝土(C30)抗弯弹性模量:EC=3.00×104MPa。 图2-1 试验桥梁结构有限元模型1 图2-2 试验桥梁结构有限元模型2 表2-1 主跨控制截面内力影响线 x坐标 J1M J1N J2M J2N -75.00 0.0000E+00 0.0000E+00 0.0000E+00 0.0000E+00 -69.50 -1.7469E+00 6.5673E-01 3.6178E-05 1.8745E-03 -63.00 -8.5190E+00 6.6889E-01 4.7996E-04 2.4330E-02 -55.20 -8.1661E+00 7.3826E-01 1.0095E-02 4.0842E-01 -50.40 -7.5055E+00 8.0060E-01 2.2005E-02 8.3008E-01 -45.60 -6.5083E+00 8.6990E-01 3.8193E-02 1.3419E+00 -40.80 -5.2947E+00 9.4270E-01 5.4605E-02 1.8134E+00 -36.00 -3.9704E+00 1.0145E+00 6.1600E-02 2.0585E+00 -31.20 -2.6130E+00 1.0811E+00 4.8473E-02 1.9622E+00 -26.40 -1.2791E+00 1.1387E+00 2.6715E-02 1.6166E+00 -21.60 -1.1771E-02 1.1843E+00 6.4814E-03 1.1745E+00 -16.80 1.1549E+00 1.2157E+00 -8.8708E-03 7.4558E-01 -12.00 2.1935E+00 1.2311E+00 -1.9350E-02 3.8305E-01 -7.20 3.0828E+00 1.2297E+00 -2.6037E-02 1.0083E-01 -2.40 3.8077E+00 1.2108E+00 -3.0028E-02 -1.0689E-01 0.00 4.0830E+00 1.1928E+00 -3.1064E-02 -1.7955E-01 2.40 4.3583E+00 1.1747E+00 -3.2101E-02 -2.5221E-01 7.20 4.7283E+00 1.1217E+00 -3.2717E-02 -3.4667E-01 12.00 4.9147E+00 1.0524E+00 -3.2141E-02 -3.9993E-01 续表2-1 主跨控制截面内力影响线 x坐标 J1M J1N J2M J2N 16.80 4.9190E+00 9.6799E-01 -3.0557E-02 -4.1978E-01 21.60 4.7497E+00 8.7037E-01 -2.8124E-02 -4.1267E-01 26.40 4.4217E+00 7.6195E-01 -2.5010E-02 -3.8424E-01 31.20 3.9571E+00 6.4586E-01 -2.1400E-02 -3.3980E-01 36.00 3.3851E+00 5.2599E-01 -1.7499E-02 -2.8460E-01 40.80 2.7421E+00 4.0697E-01 -1.3531E-02 -2.2391E-01 45.60 2.0711E+00 2.9408E-01 -9.7302E-03 -1.6297E-01 50.40 1.4172E+00 1.9264E-01 -6.3169E-03 -1.0664E-01 55.20 8.1663E-01 1.0626E-01 -3.4389E-03 -5.8286E-02 63.00 1.3601E-01 1.4966E-02 -4.4488E-04 -7.4274E-03 69.50 1.0980E-02 1.2068E-03 -3.7433E-05 -6.5796E-04 75.00 0.0000E+00 0.0000E+00 0.0000E+00 0.0000E+00 注:1、以拱顶为x坐标原点,坐标正向指向高峣岸; 2、M为弯矩影响线,N为轴力影响线; 3、单位荷载方向向下时,M以下缘受拉为正,N以受压为正。 表2-2 主跨控制截面内力影响线 x坐标 J3M J3N J4M J4N -75.00 0.0000E+00 0.0000E+00 0.0000E+00 0.0000E+00 -69.50 -6.2990E-05 -1.7437E-03 -1.0202E-04 -3.1843E-03 -63.00 -7.5348E-04 -2.0621E-02 -1.2411E-03 -3.8560E-02 -55.20 -6.8099E-04 1.1351E-02 -5.4364E-03 -1.5798E-01 -50.40 9.3868E-04 9.3425E-02 -8.4145E-03 -2.3615E-01 -45.60 4.8861E-03 2.5611E-01 -1.0747E-02 -2.8567E-01 -40.80 1.1824E-02 5.1569E-01 -1.2058E-02 -2.9179E-01 -36.00 2.2113E-02 8.7669E-01 -1.1913E-02 -2.3812E-01 -31.20 3.5257E-02 1.3193E+00 -9.7546E-03 -1.0767E-01 -26.40 4.9024E-02 1.7813E+00 -4.7843E-03 1.1515E-01 -21.60 5.8718E-02 2.1479E+00 4.1200E-03 4.3917E-01 -16.80 5.7230E-02 2.2757E+00 1.8252E-02 8.5612E-01 -12.00 3.9597E-02 2.0845E+00 3.8361E-02 1.3257E+00 -7.20 1.6097E-02 1.6555E+00 6.2996E-02 1.7621E+00 -2.40 -4.8843E-03 1.1283E+00 8.5736E-02 2.0392E+00 0.00 -1.2717E-02 8.7070E-01 8.8718E-02 2.0421E+00 2.40 -2.0549E-02 6.1310E-01 9.1700E-02 2.0450E+00 7.20 -3.0939E-02 1.7199E-01 6.6612E-02 1.7767E+00 12.00 -3.7031E-02 -1.7141E-01 3.1892E-02 1.3444E+00 16.80 -3.9837E-02 -4.1611E-01 4.0262E-03 8.7489E-01 21.60 -4.0119E-02 -5.7131E-01 -1.3073E-02 4.5570E-01 26.40 -3.8397E-02 -6.4925E-01 -2.1170E-02 31.20 -3.5057E-02 -6.6230E-01 -2.3351E-02 -9.7314E-02 36.00 -3.0449E-02 -6.2256E-01 -2.2161E-02 -2.3050E-01 续表2-2 主跨控制截面内力影响线 X坐标 J3M J3N J4M J4N 40.80 -2.4958E-02 -5.4235E-01 -1.9199E-02 -2.8644E-01 45.60 -1.9022E-02 -4.3466E-01 -1.5343E-02 -2.8216E-01 50.40 -1.3105E-02 -3.1277E-01 -1.1087E-02 -2.3406E-01 55.20 -7.5869E-03 -1.8823E-01 -6.7408E-03 -1.5694E-01 63.00 -1.2703E-03 -3.5493E-02 -1.3392E-03 -3.8482E-02 69.50 -1.0423E-04 -2.9301E-03 -1.0984E-04 -3.1781E-03 75.00 0.0000E+00 0.0000E+00 0.0000E+00 0.0000E+00 注:1、以拱顶为x坐标原点,坐标正向指向高峣岸; 2、M为弯矩影响线,N为轴力影响线; 3、单位荷载方向向下时,M以下缘受拉为正,N以受压为正。 表2-3 边跨控制截面内力影响线 x坐标 J8M J8N J9M J9N -38.50 -4.6308E-01 1.9188E-02 0.0000E+00 0.0000E+00 -35.75 -1.6299E+00 6.8706E-02 -1.0202E-04 -3.1843E-03 -33.00 -2.7967E+00 1.1822E-01 -1.2411E-03 -3.8560E-02 -30.25 -3.7632E+00 1.6453E-01 -5.4364E-03 -1.5798E-01 -27.50 -4.7297E+00 2.1083E-01 -8.4145E-03 -2.3615E-01 -24.75 -5.3258E+00 2.5121E-01 -1.0747E-02 -2.8567E-01 -22.00 -5.9219E+00 2.9159E-01 -1.2058E-02 -2.9179E-01 -19.25 -5.9747E+00 3.2348E-01 -1.1913E-02 -2.3812E-01 -16.50 -6.0276E+00 3.5537E-01 -9.7546E-03 -1.0767E-01 -13.75 -5.3556E+00 3.7688E-01 -4.7843E-03 1.1515E-01 -11.00 -4.6836E+00 3.9838E-01 4.1200E-03 4.3917E-01 -8.25 -3.0814E+00 4.0890E-01 1.8252E-02 8.5612E-01 -5.50 -1.4792E+00 4.1942E-01 3.8361E-02 1.3257E+00 -2.75 -7.3739E-01 2.0967E-01 6.2996E-02 1.7621E+00 0.00 4.4740E-03 -7.4171E-05 8.5736E-02 2.0392E+00 注:1、以3#墩中心为x坐标原点,坐标正向指向高峣岸; 2、M为弯矩影响线,N为轴力影响线; 3、单位荷载方向向下时,M以下缘受拉为正,N以受压为正。 7、 桥梁荷载横向分布系数 按杠杆法计算左右拱肋的荷载横向分布系数,计算结果见表3。桥面横向布置为:0.50m(栏杆)+4.00m(慢车道)+2.70m(吊杆、分隔带)+7.50m(车行道)+1.50m(分隔带)+7.50m(车行道)+2.70m(吊杆、分隔带)+4.00m(慢车道)+0.50m(栏杆)=30.90m,左右拱肋中心距:19.20m。 吊杆 吊杆 图3-1 汽车荷载横向布置(6车道) 吊杆 吊杆 图3-2 挂车荷载横向布置 表3-1 汽车荷载横向分布系数 荷载 位置 1.25 3.05 7.95 9.75 11.05 12.85 16.95 18.75 20.05 21.85 27.15 28.95 左拱肋 1.2526 1.1589 0.9036 0.8099 0.7422 0.6484 0.4349 0.3411 0.2734 0.1797 -0.0964 -0.1901 右拱肋 -0.2526 -0.1589 0.0964 0.1901 0.2578 0.3516 0.5651 0.6589 0.7266 0.8203 1.0964 1.1901 表3-2 挂车荷载横向分布系数 荷载位置 8.45 9.35 10.25 11.15 左拱肋 0.8776 0.8307 0.7839 0.7370 右拱肋 0.1224 0.1693 0.2161 0.2630 8、 试验荷载 1、 冲击系数 根据交通部部颁标准《公路桥涵设计通用规范》(JTJ 021—89)的规定,拱桥计算跨径小于等于20m时冲击系数取0.2,计算跨径大于等于70m时不计冲击系数,试验桥梁净跨径为150m,因此主跨汽车荷载不计冲击系数。 2、 设计控制荷载及试验荷载效率 设计控制荷载 按照设计要求,分别以设计荷载:汽车-超20级,挂车-120,按纵向和横向最不利位置布载,分别计算比较汽车2车道、3车道、4车道、5车道、6车道布载(按规范分别记入车道折减系数和纵向折减系数0.97)时对拱肋弦杆生产的效应,并以此作为试验加载的依据。计算结果表明,试验桥梁以汽车3车道偏驶一侧时控制设计。 静载加载工况及试验荷载效率 根据控制截面内力荷载等效原则,采用3~14台载重车进行布载,并使控制截面的荷载效率达到检测规程的规定值。工况内容和试验荷载效率见表4。 表4 试验荷载效率 工况 序号 工况名称 用车量 (台) 控制荷载 控制内力 试验内力 荷载效率 1 主跨拱肋拱脚最大正弯矩 9 汽车-超20 9241.44kN·m 8750.4kN·m 0.95 2 主跨拱肋拱脚最大负弯矩 8 汽车-超20 -11497.67kN·m -11368.8kN·m 0.99 3 主跨拱肋拱脚最大轴力 14 汽车-超20 3408.6 kN 3161.4 kN 0.93 4 主跨拱肋L/4上弦最大拉力 9 汽车-超20 -685.4 kN -730.0 kN 1.06 5 主跨拱肋L/4上弦最大压力 6 汽车-超20 2728.5 kN 2611.8 kN 0.96 6 主跨拱肋L/4下弦最大拉力 6 汽车-超20 -1449.6 kN -1494.0 kN 1.03 7 主跨拱肋L/4下弦最大压力 9 汽车-超20 2829.6 kN 2716.3 kN 0.96 8 主跨拱肋3L/8上弦最大拉力 8 汽车-超20 -978.4 kN -1029.5 kN 1.05 9 主跨拱肋3L/8上弦最大压力 7 汽车-超20 3144.3 kN 3037.9 kN 0.97 10 主跨拱肋3L/8下弦最大拉力 7 汽车-超20 -1471.0 kN -1434.4 kN 0.98 11 主跨拱肋3L/8下弦最大压力 8 汽车-超20 2633.9 kN 2539.4 kN 0.96 12 主跨拱肋L/2上弦最大压力 6 汽车-超20 2826.2 kN 2662.5 kN 0.94 13 主跨拱肋L/2下弦最大拉力 6 汽车-超20 -955.1 kN -931.8 kN 0.98 14 边跨拱肋拱脚截面最大负弯矩 5 汽车-超20 -7518.5 kN -7111.6 kN 0.95 15 边跨拱肋跨中截面最大正弯矩 5 汽车-超20 4817.6 kN 4542.0 kN 0.94 说明:1、表中内力值为相应测试截面单个拱肋的内力值; 2、主跨计算中考虑了拱脚外包混凝土的作用;边跨计算考虑外贴钢板的作用; 3、主拱弦杆轴力受拉为负,受压为正;弯矩以下缘受拉为正。 试验荷载布置 各工况加载车辆布置见图4,图中长度单位均为m。 往海口 往高峣 4 1 7 5 2 8 6 3 9 拱顶中线 图4-1 拱脚截面最大正弯矩工况加载车辆平面布置 往海口 往高峣 4 1 7 5 2 6 3 9 拱顶中线 图4-2 拱脚截面最大负弯矩工况加载车辆平面布置 往海口 拱顶中线 往高峣 10 4 1 7 13 11 5 2 8 12 6 3 9 14 图4-3 拱脚截面最大压力工况加载车辆平面布置 往海口 拱顶中线 往高峣 4 1 7 5 2 8 6 3 9 图4-4 L/4截面上弦最大拉力、下弦最大压力工况加载车辆平面布置 往海口 拱顶中线 往高峣 4 1 5 2 6 3 图4-5 L/4截面上弦最大压力、下弦最大拉力工况加载车辆平面布置 往海口 拱顶中线 往高峣 4 1 7 5 2 6 3 9 图4-6 3L/8截面上弦最大拉力、下弦最大压力工况加载车辆平面布置 往海口 拱顶中线 往高峣 4 1 5 2 8 6 3 图4-7 3L/8截面上弦最大压力、下弦最大拉力偏载工况加载车辆平面布置 往海口 拱顶中线 往高峣 4 1 5 2 6 3 图4-8 拱顶截面上弦最大压力、下弦最大拉力工况加载车辆平面布置 引跨(往海口) 3#墩中线 主跨(往高峣) 4 1 2 6 3 图4-9 边跨拱脚截面最大负弯矩、跨中截面最大正弯矩工况加载车辆平面布置 往海口 吊杆中线 往高峣 1 2 3 图4-10 针对吊杆加载工况加载车辆平面布置(附加工况) 9、 试验荷载作用下控制截面应力、应变及挠度计算 根据实际试验荷载,利用结构有限元分析软件计算各控制截面的内力和挠度,计算结果列于表6~表9。表5为各控制截面参数。 表5 控制截面参数表 截面编号 截面积A (m2) 抗弯惯矩I (m4) 中性轴坐标(m) 上缘ys 下缘yx 主跨拱脚 7.9533E+00 1.0072E+01 1.850 1.850 主跨L/4~L/2上下弦杆 1.7151E-01 6.4871E-03 0.350 0.350 边跨拱肋 8.5595E-01 4.8823E-01 1.260 1.260 表6-1 试验荷载作用下主跨左拱肋(偏载侧)控制截面应力理论计算值 工况 控制截面 试验内力 单元表面应力(MPa) M(kN·m) N(kN) 上缘应力 中轴应力 下缘应力 主跨拱肋拱脚最大正弯矩 J1 8750.4 1673.2 -1.82 -0.21 1.40 G7 -1098.3 2324.7 -0.09 -0.29 -0.49 主跨拱肋拱脚最大负弯矩 J1 -11368.8 1614.9 1.89 -0.20 -2.29 主跨拱肋拱脚最大轴力 J1 5903.4 3161.4 -1.48 -0.40 0.69 G7 8039.1 3019.5 -1.86 -0.38 主跨拱肋L/4上弦最大拉力 主跨拱肋L/4下弦最大压力 J2上弦 -58.6 -730.0 7.42 4.26 1.10 J2下弦 -57.3 2716.3 -12.75 -15.84 -18.93 G6上弦 -0.9 1709.7 -9.92 -9.97 -10.02 G6下弦 -6.9 861.9 -4.66 -5.03 -5.40 主跨拱肋L/4上弦最大压力 主跨拱肋L/4下弦最大拉力 J2上弦 70.4 2611.8 -19.02 -15.23 -11.43 J2下弦 80.1 -1494.0 4.39 8.71 13.03 J1 -6041.1 1462.6 0.93 -0.18 -1.29 G7 4735.3 745.0 -0.96 -0.09 0.78 G6上弦 -24.7 -397.5 3.65 2.32 0.99 G6下弦 -23.3 1156.6 -5.49 -6.74 -8.00 主跨拱肋3L/8上弦最大拉力 主跨拱肋3L/8下弦最大压力 J3上弦 -64.6 -1029.5 9.49 6.00 2.52 J3下弦 -66.3 2539.4 -11.23 -14.81 -18.39 G5上弦 71.2 2778.9 -20.05 -16.20 -12.36 G5下弦 93.3 -1540.3 3.95 8.98 14.02 主跨拱肋3L/8上弦最大压力 主跨拱肋3L/8下弦最大拉力 J3上弦 68.3 3037.9 -21.40 -17.71 -14.03 J3下弦 87.7 -1434.4 3.63 8.36 13.09 主跨拱肋L/2上弦最大压力 主跨拱肋L/2下弦最大拉力 J4上弦 105.7 2662.5 -21.23 -15.52 -9.82 J4下弦 88.1 -931.8 0.68 5.43 10.19 J1 5285.0 1751.9 -1.19 -0.22 0.75 主跨拱肋L/2上弦压力、L/2下弦拉力(123789车加载) J4上弦 84.4 2381.9 -18.44 -13.89 -9.33 J4下弦 93.0 -899.6 0.23 5.25 10.26 表6-2 试验荷载作用下主跨右拱肋(非偏载侧)控制截面应力理论计算值 工况 控制截面 试验内力 单元表面应力(MPa) M(kN·m) N(kN) 上缘应力 中轴应力 下缘应力 主跨拱肋拱脚最大正弯矩 J1 8750.4 1673.2 -1.82 -0.21 1.40 主跨拱肋拱脚最大负弯矩 J1 -11368.8 1614.9 1.89 -0.20 -2.29 主跨拱肋拱脚最大轴力 J1 5903.4 3161.4 -1.48 -0.40 0.69 主跨拱肋L/4上弦最大拉力 主跨拱肋L/4下弦最大压力 J2上弦 -58.6 -730.0 7.42 4.26 1.10 J2下弦 -57.3 2716.3 -12.75 -15.84 -18.93 主跨拱肋L/4上弦最大压力 主跨拱肋L/4下弦最大拉力 J2上弦 70.4 2611.8 -19.02 -15.23 -11.43 J2下弦 80.1 -1494.0 4.39 8.71 13.03 主跨拱肋3L/8上弦最大拉力 主跨拱肋3L/8下弦最大压力 J3上弦 -64.6 -1029.5 9.49 6.00 2.52 J3下弦 -66.3 2539.4 -11.23 -14.81 -18.39 主跨拱肋3L/8上弦最大压力 主跨拱肋3L/8下弦最大拉力 J3上弦 68.3 3037.9 -21.40 -17.71 -14.03 J3下弦 87.7 -1434.4 3.63 8.36 13.09 主跨拱肋L/2上弦最大压力 主跨拱肋L/2下弦最大拉力 J4上弦 105.7 2662.5 -21.23 -15.52 -9.82 J4下弦 88.1 -931.8 0.68 5.43 10.19 主跨拱肋L/2上弦压力、L/2下弦拉力(123789车加载) J4上弦 84.4 2381.9 -18.44 -13.89 -9.33 J4下弦 93.0 -899.6 0.23 5.25 10.26 表6-3 试验荷载作用下边跨左拱肋(偏载侧)控制截面应力理论计算值 工况 控制截面 试验内力 表面(钢板) 应力(MPa) 混凝土(距砼表面5cm)应力(MPa) M(kN·m) N(kN) 上缘应力 下缘应力 上缘应力 下缘应力 边跨拱肋拱脚截面最大负弯矩 边跨拱肋跨中截面最大正弯矩 J8 -7111.6 388.4 17.90 -18.81 2.68 -2.82 J9 4542.0 45.6 -11.78 11.67 -1.76 1.75 表7 试验荷载作用下主跨左拱肋(偏载侧)控制截面管内混凝土应力理论计算值 工况 控制截面 管内混凝土应力(MPa) 26cm 13cm 0cm -13cm -26cm 主跨拱肋拱脚最大正弯矩 J1上弦 -1.75 -1.63 -1.51 -1.39 -1.27 J1下弦 0.83   1.07 1.19 1.31 G7上弦 -0.12 -0.13 -0.15 -0.16 -0.18 G7下弦 -0.44   -0.47 -0.49 -0.50 主跨拱肋拱脚最大负弯矩 J1上弦 1.77 1.62 1.46 1.31 1.15 J1下弦 -1.58   -1.89 -2.05 -2.20 主跨拱肋拱脚最大轴力 J1上弦 -1.45 -1.37 -1.29 -1.21 -1.13 J1下弦 0.29   0.45 0.53 0.61 G7上弦 -1.81 -1.70 -1.59 -1.48 -1.37 G7下弦 0.56   0.78 0.89 1.00 续表7 试验荷载作用下主跨左拱肋(偏载侧)控制截面管内混凝土应力理论计算值 工况 控制截面 管内混凝土应力(MPa) 26cm 13cm 0cm -13cm -26cm 主跨拱肋L/4上弦最大拉力 主跨拱肋L/4下弦最大压力 J2上弦 1.04 0.85 0.67 0.48 0.30 J2下弦 -2.13 -2.31 -2.49 -2.67 -2.85 G6上弦   -1.56 -1.57 -1.57 -1.57 G6下弦 -0.75 -0.77 -0.79 -0.81   主跨拱肋L/4上弦最大压力 主跨拱肋L/4下弦最大拉力 J2上弦 -2.84 -2.61 -2.39 -2.17 -1.95 J2下弦 0.86 1.12 1.37 1.62 1.87 J1上弦 0.86 0.78 0.70 0.61 0.53 J1下弦 -0.92 -1.00 -1.09 -1.17 -1.25 G7上弦 -0.93 -0.86 -0.80 -0.73 -0.67 G7下弦 0.47 0.53 0.60 0.66 0.73 G6上弦   0.44 0.36 0.29 0.21 G6下弦 -0.91 -0.99 -1.06 -1.13   主跨拱肋3L/8上弦最大拉力 主跨拱肋3L/8下弦最大压力 J3上弦 1.35 1.15 0.94 0.74 0.54 J3下弦 -1.91 -2.12 -2.33 -2.54 -2.74 G5上弦 -2.99 -2.77 -2.55 -2.32 -2.10 G5下弦 0.82 1.12 1.41 1.71 2.00 主跨拱肋3L/8上弦最大压力 主跨拱肋3L/8下弦最大拉力 J3上弦 -3.21 -3.00 -2.78 -2.57 -2.35 J3下弦 0.76 1.04 1.31 1.59 1.87 主跨拱肋L/2上弦最大压力 主跨拱肋L/2下弦最大拉力 J4上弦 -3.11 -2.77 -2.44 -2.11 -1.77 J4下弦 0.30   0.85   1.41 J1上弦 -1.16 -1.09 -1.01 -0.94 -0.87 J1下弦 0.40 0.47 0.55 0.62 0.69 注:表中混凝土以中轴位置为0cm,上侧位置为正,下侧位置为负。 表8-1 试验荷载作用下主跨左拱肋(偏载侧)控制截面挠度理论计算值 单位:mm 工况 F1 F2 F3 F4 F5 F6 F7 主跨拱肋拱脚最大正弯矩 -5.23 -15.55 -10.59 9.69 22.53 19.41 3.27 主跨拱肋拱脚最大负弯矩 6.75 16.20 7.59 -4.70 -10.01 -9.16 -2.53 主跨拱肋拱脚最大轴力 -1.37 4.21 12.66 14.82 8.53 -1.80 -3.11 主跨拱肋L/4上弦最大拉力 -5.31 -14.42 -6.84 14.17 23.59 14.86 1.27 主跨拱肋L/4上弦最大压力 5.58 18.56 11.11 -4.00 -11.13 -10.88 -3.11 主跨拱肋3L/8上弦最大拉力 -4.70 -15.10 -12.78 4.88 19.88 21.50 4.60 主跨拱肋3L/8上弦最大压力 1.82 13.79 18.48 3.87 -7.95 -11.91 -4.02 主跨拱肋L/2上弦最大压力 -2.09 -0.45 10.91 15.11 5.89 -4.44 -2.93 说明:挠度向下为正。 表8-2 试验荷载作用下主跨右拱肋(非偏载侧)控制截面挠度理论计算值 单位:mm 工况 F1 F2 F3 F4 F5 F6 F7 主跨拱肋拱脚最大正弯矩 -0.45 -1.33 -0.91 0.83 1.92 1.67 0.28 主跨拱肋拱脚最大负弯矩 0.52 1.19 0.53 -0.36 -0.74 -0.67 -0.18 主跨拱肋拱脚最大轴力 -0.08 0.49 1.21 1.26 0.58 -0.38 -0.32 主跨拱肋L/4上弦最大拉力 -0.46 -1.24 -0.59 1.21 2.01 1.29 0.11 主跨拱肋L/4上弦最大压力 0.48 1.59 0.96 -0.34 -0.95 -0.93 -0.27 主跨拱肋3L/8上弦最大拉力 -0.37 -1.19 -0.98 0.44 1.61 1.66 0.33 主跨拱肋3L/8上弦最大压力 0.16 1.18 1.58 0.34 -0.67 -1.02 -0.34 主跨拱肋L/2上弦最大压力 -0.18 -0.04 0.9 1.3 0.5 -0.4 -0.25 说明:挠度向下为正。 表9 试验荷载作用下主跨左拱肋(偏载侧)吊杆拉力理论计算值 单位:kN 工况 吊杆拉力 1' 5' 9' 12 9 5 1 主跨拱肋拱脚最大正弯矩         231.1 214.3   主跨拱肋拱脚最大负弯矩   209.8           主跨拱肋拱脚最大轴力   174.4 165.5 232.5 175.7     主跨拱肋L/4上弦最大拉力    
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格式:doc
大小:934KB
软件:Word
页数:18
分类:交通与物流
上传时间:2013-09-27
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