筏板基础总结

筏板基础 摘要： 本文总结了筏板基础的适用条件，剪力墙面荷载按 16 2/kN m 时，最终传给地基的力， 平、筏板板厚的取值、梁筏板不同厚度时，满足抗冲切的极限净反力、平筏板不同板厚和 不同地基净反力时能抵抗的极限柱下轴力 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 值、地梁的高度，宽度确定 方法 快递客服问题件处理详细方法山木方法pdf计算方法pdf华与华方法下载八字理论方法下载 及经验值、 地梁的内力计算方法和经验配筋、筏板的内力和配筋计算方法、经验配筋、pkpm 进行筏板 基础设计的具体操作过程、介绍了梁元法和板元法的一些具体操作。 本文章总结于：刘铮“建筑结构设计快速入门”、朱炳寅“建筑结构设计问答与分析”、 “建筑地基基础设计方法及实例分析”、郁彦“高层建筑结构概念设计”、杨星“pkpm 结构 软件从入门到精通”、钢结构论坛、文献以及网上别人经验总结。共 11。 2011-11-20---12-28 1.适用条件： 一般用于高层，且地基承载力必须很大；当多层房屋，比如框架，地基承载能力很低时， 也可以用伐板基础；筏基，其整体性好，能很好的抵抗地基不均匀沉降。 2.荷载： 剪力墙结构每层每平方 16 2/kN m 计算，假设一个 30 层的高层，地下 1 层，则传给地 基 496 2/kN m ，假设用伐板基础，伐板厚 1100mm，则筏板自重的面荷载为： 25*1.1=27.5 2/kN m ，则传给基础总的面荷载为：496+27.5=524 2/kN m ，可以用这个大概 估计下地基承载力大概要多大，并且地基资料给出地基承载力特征值已经包括了挖开土的重 量。 按 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 ，天然地基的最小埋深取上部高度的 1/15，所以一般高层的埋深为：7m 左右， 经深度修正后的地基承载力做多也就增加一个 30kpa 的样子。设计时，一般可以不修正， 留作安全余量。 3.板厚： 3.1.规范： 箱筏规范：梁板式筏基板厚：当 12 层时，h 1/14L 短 且400mm；L短 为最大双向板 格的短边净跨，假设 8m*8m的双向板，则最小厚度为 570mm。 当12层时，h 1/ 20L 短 且300mm；L短 为最大双向板格的短边净跨，假设 8m*8m的 双向板，则最小厚度为 400mm。多层框架，有时候筏板厚可以做到 250 厚。 3.2.经验： 15 层以下时，可以按每层 50mm 估算，超过 15 层以后，不能用此方法，因其估算的板 厚会不经济。 柱网 8m*8m，轴压比 0.9 混凝土强度等级 荷载 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 值 2/kN m 筏板厚 mm 10层 C30 14 2/kN m 400 C40 400 20层 C30 15 2/kN m 750 C40 650 30层 C30 16 2/kN m 1100 C40 950 注： 1.30层，C50，筏板厚 850mm。 2.不管是按规范还是经验，必须满足筏板抵抗冲切的最小板厚；由于是双向板，一般不 用抗剪切控制，否则板厚很增加很多。 4. 梁式筏板底板承受最大地基净反力 8*8m的双向板，底板保护层厚度按 55mm 计算 截面大小 混凝土强度等级 底板承受最大地基净反力 250mm C30 105kpa 300mm 135kpa 400mm 200kpa 500mm 270kpa 600mm 340kpa 700mm 420kpa 800mm 510kpa 900mm 610kpa 1000mm 710kpa 6*6m的双向板，底板保护层厚度按 55mm 计算 截面大小 混凝土强度等级 底板承受最大地基净反力 250mm C30 145kpa 300mm 185kpa 400mm 280kpa 500mm 380kpa 600mm 490kpa 700mm 620kpa 5.平筏板满足冲切时最大柱轴力设计值 由于公式比较复杂，暂且举出一些例子（平筏板抗冲切不同于梁筏板和柱帽，它是要 求产生的剪应力板能抵抗的剪应力，单位为 2/kN m ，并且一般是柱子向下轴力远远大于 冲切破坏椎体内的地基净反力设计值时才会产生冲切破坏，也就是一般假设柱子轴力小，根 本不会发生什么冲切破坏；计算外力产生的剪应力的公式中 lF =柱下轴力设计值-（柱长+2 筏板 oh ）*（柱宽+2筏板 oh ）*地基净反力；而筏板能抵抗的最大剪应力只与混凝土强度等 级有很大的关系，C35 的筏板能抵抗的最大剪应力为 1091 2/kN m ） C30. 平筏板厚 柱子截面 地基净反力 最大轴力设计值 地基净反力 最大轴力设计值 250mm 250*250mm 0kpa 280KN 100kpa 320KN 300*300mm 330KN 350KN 500*500mm 490KN 560KN 注： 地基净反力越大，由于与柱子的轴力相反，则对抗冲切越有利；柱子截截面越大，柱子 满足抗冲切承受的最大轴力设计值也越大，混凝土强度等级越高，抗冲切也越有利。 C30 平筏板厚 柱子截面 地基净反力 最大轴力设计值 300mm 250*250mm 0kpa 420KN 300*300mm 475KN 500*500mm 650KN C35 平筏板厚 柱截面 地基净反力 maxN 地基净反力 maxN 地基净反力 maxN 400mm 500*500mm 0kpa 1200KN 100kpa 1350KN 200kpa 1500KN 600*600mm 1370KN 1500KN 1700KN C40 平筏板厚 柱子截面 地基净反力 最大轴力设计值 地基净反力 最大轴力设计值 800mm 500*500mm 0kpa 4300KN 300kpa 5500KN 600*600mm 4700KN 6000KN C40， 平筏板厚 柱子截面 地基净反力 最大轴力设计值 地基净反力 最大轴力设计值 1000mm 500*500mm 0kpa 6300KN 500kpa 9100KN 600*600mm 6800KN 9800KN Administrator 铅笔 5.1.平筏板基础抗冲切不满足，可以局部加厚，也可以加柱帽，也可以配冲切箍筋； 局部加厚：相当于把平板加厚，满足冲切厚，再按 45 度角，把角度以为的多家的板去 掉。 5.2.普通楼盖加柱帽： 一般都是按 45度加柱帽，假设柱网 8m*8m，柱子 500*500mm，荷载设计值取 15 2/kN m ， C25，则中柱增加的轴力大概 960KN,产生的冲切力为 936KN,最小板厚 350 厚（保护层按 25 算）；假设 6m*6m的柱网，荷载设计值取 12 2/kN m ，则中柱增加的轴力大概 432KN,产生的 冲切力为 423KN,最小板厚 210厚，并且柱子尺寸越大，对抗冲切越有利。 6.筏板基础分类：柔性基础，刚性基础 /h L板厚 跨度  3.5%时，基础为柔性基础，假设跨度为 8m，则要 280mm 厚，跨度为 6m 时，则要 210mm。 3.5% /h L板厚 跨度  9%时，基础为刚性基础，假设跨度为 8m，则板厚在 280mm-720mm 之间，跨度为 6m 时，则板厚在 210mm-540mm 之间。 h= 9%L跨度时为基础的临界厚度，超过临界厚度后，增加板厚对减小差异沉降作用很 小了。 基础悬挑长度增加，有利于改善基础内力，但太长时，基地边跨中部附近反力，基 地边缘反力，出现不容易忽视的边缘集中土反力，建议取 1/6-1/4，假设 8m 的跨度，取 1500mm-2000mm。 7.地梁： 7.1 高度： 抗剪控制，一般来讲，取计算跨度的（1/8---1/4），估计时，可以取 1/6;但如果抗剪 切能够通过，高度可以取小一点，尤其是那些多层框架的筏板基础。 7.2.宽度： 取柱子高度的 1/2 左右，一般取柱宽+100mm 作为梁宽，地梁能包住柱子，使地梁吃掉 冲切力；当然也可以让 梁宽柱宽，但要局部加腋，柱角与八字角之间的净距应50mm； 一 般来将，柱墙的边缘要比基础梁的边缘50mm。 7.3.经验：假设柱网 8m*8m，轴压比 0.9 混凝土强度等级 地梁截面 10层 C30 600*1600mm 20层 C30 800*1800 C40 700*1800 30层 C30 900*2400 C40 800*2400 8.荷载和配筋： 8.1.筏板底板： 应该用净反力（扣除基础自重）。板的手算计算方法：单向板，2端简支时： 2 j= /8M PL中 ， 按塑性内力重分布，弯矩调幅方法，当两端固定或连续时： 2 j= = /16M M PL固 中 。一端固定 或连续，一端简支时， 2 j= = /14M M PL固 中 。悬挑板： 2 j= / 2M PL固 。 8.1.1.经验：C35，三级钢，保护层厚度 55mm 筏板厚度 地基净反力 跨中配筋 支座配筋 8*8m 1000mm 450kap 1520 4000 6*6m 1000mm 400kpa 850 2000 注：20@200=1571 2mm ,22@200=1901 2mm ，28@150=4100 2mm ,28@200=3078 2mm , 25@200=2454 2mm ，16@200=1005 2mm ，22@200=1901 2mm 。 总结：8m*8m尺寸，厚度 1000，地基净反力 400kpa，C35，钢筋三级钢，保护层厚度 55mm 跨中配筋 20@200=1571，支座 28@150=4100；6m*6m 尺寸：跨中 16@200=1005，支座 22@200=1901。 8.1.2.最小配筋率配筋：0.15%*(1000-55)*1000=1417 2mm ,配 20@200=1571 2mm 8.1.3.经验：C35，三级钢，保护层厚度 55mm 筏板厚度 地基净反力 跨中配筋 支座配筋 8*8m 500mm 250kap 2100 5000 6*6m 500mm 200kpa 1200 2900 注：20@150=2094 2mm ，28@150=4100 2mm ，18@200=1272 2mm 。 总结：8m*8m尺寸，厚度 500，地基净反力 250kpa，C35，钢筋三级钢，保护层厚度 55mm 跨中配筋 20@150=2091，支座 28@150=4100；6m*6m尺寸：跨中 18@200=1200，支座 28@200=4100 8.1.4.最小配筋率配筋：0.15%*(500-55)*1000=667 2mm ,配 14@200=770 2mm 。 8.1.5.对卧置于地基上的基础筏板，板厚大于 2M,除应沿板的上、下表面布置纵横方向的钢 筋外，需沿板厚度向不超过 1M 设置与板面平行的构造钢筋网片，其直径不小于 12mm,纵横 方向的间距不大于 200mm。 从计算弯矩和计算配筋的面积公式可以知道：跨度对弯矩影响比较大，板的厚度对配筋 影响大，板厚越厚，配筋越少。 假设层数不多，地基反力不大，板厚也不厚，比如 250 厚，则配筋应优先满足最小配 筋率，每层每个方向都要满足：比如 250厚的板，0.15%*（250-55）*1000=293，则一般每 层每向最小配 10@200=393 2mm 。 一般要在伐板基础的角部加 5 根辐射钢筋，以防开裂，钢筋直径不宜小于通长筋，对 于筏板基础，应放在上筋的下面，下筋的上面。 8.1.6.筏板底板配筋原则： 多不退少补，一般间距为 150-200mm，补的钢筋可以和统一配的钢筋间隔 100mm 左右 配置；统一配的钢筋是双层双向通常，上部筋一般以最大值通常配，下部筋一般以 18,20， 或 22 先通长配，再在端部补配，补配的钢筋级别不要超过 2 个级别，因级差相差太大，与 混凝土工作没那么好。 8.2.地梁： 8.2.1.公式： 地梁一般不考虑地震作用，用净反力 按塑性内力重分布调幅方法设计；弯矩手算方法： 2 端简支时： 2 j= /8M PL中 ，当两端固定或连续时： 2 j= = /16M M PL固 中 ，一端固定或连续， 一端简支时， 2 j= = /11M M PL固 中 或 12，悬挑梁： 2 j= / 2M PL固 。算出弯矩后，再 y o/ (0.875f h )SA M 关于地梁的支座：假设一个 3跨地梁，共 4个支座，4个支座全部是柱或剪力墙，一般 是把 2 个端支座设为铰接，里面的支座设为固接； 原因：梁主筋可以通过中间支座自行在 梁内锚固，而在端支座，直径很大的主筋进入柱子或者墙内锚固很困难，固接锚固长度要满 足 40d，铰接要满足 15d，所以设为铰接，配的钢筋少了，锚固也能满足要求；有时候有意 识的加长端部地梁长度，让地梁主筋在梁内自行锚固。 8.2.2.荷载： 假设双向板 8m*8m，假设净反力 500kpa，则最终梁受到的向上线荷载为 1000KN/m； 地梁的高度主要主要是满足抗剪： 0.25 c oV f bh ； / 2jV q L 线荷载为 1000KN/m，梁跨度为 8m，C30 梁宽 600mm 时，产生的剪力为：4000KN, 0.25 c of bh =0.25*14.3*1000*0.6* oh =2145* oh ，则 oh =1865mm。 跨度为 6m时，产生的剪力为：300KN, 0.25 c of bh =0.25*14.3*1000*0.6* oh =2145* oh ， 则 oh =1400mm； 地梁截面还有很大潜力：因为，地基反力主要集中在柱底部，反梁跨中部位反力底， 反应的弯矩比计算小，高大的基础梁起着反拱的作用，中和轴下还存在大量混凝土受拉，地 基和基础底面间巨大的摩擦力起着反弯作用； 8.2.3.经验配筋： 荷载标准值 混凝土等级 地梁截面 纵筋 箍筋 筏板厚 10 层 14 2/kN m C30 600*1600 上下各 14 根 HRB335的 25 四肢 HRB335 的 12@200 400mm 20 层 15 2/kN m C30 800*1800 上下各 27 根 HRB335的 25 6肢 HRB335 的 14@200 750mm 30 层 16 2/kN m C40 800*2400 上下各 25 根 HRB335的 28 6肢 HRB335 的 16@225 950mm Administrator 铅笔 8.2.4.经济配筋率 1.0%考虑： 地梁假设 800*1600，则 sA =1%*800*（1600-50）=12400 2mm =20根 28=12315 2mm 。 钢筋与钢筋之间的距离一般为 30—25mm；梁的最小钢筋净距上部纵筋：上排钢筋净距 25mm， 第二排 30mm。下部纵筋：上排钢筋净距 30mm，底排 25mm。 9.程序操作： 1.JCCAD基础人机交互输入选择基础模型数据地质资料（平移对位 与 旋转对 位可调整地质资料网格的位置，旋转对位角度不累加） 2.参数输入地基承载力计算参数，本例工程选取，国家标准 GB50007-2002—综合法 （地基承载力特征值 fak，应据地质 报告 软件系统测试报告下载sgs报告如何下载关于路面塌陷情况报告535n,sgs报告怎么下载竣工报告下载 填入----地基承载力宽度修正系数，初始值为 0， 应据《地规》第 5.2.4 条确定地基承载力深度修正系数，初始值为 1，应据《地规》第 5.2.4 条确定基底以下土的重度（或浮重度）γ ，初始值为 20，应据地质报告填入基 底以上土的加权平均重度γ ，初始值为 20承载力修正用基础埋置深度，应据《地规》第 5.2.4 条确定，一般从室外，比如带地下室的箱或伐基，独立基础与条形基础，从室内算起 自动计算覆土重：应勾选） 3.基础设计参数（室外自然地坪标高：初始值为-0.3，应由建筑提供基础归并系数： 初始值为 0.2混凝土强度等级 ：和上部结构统一或降底一个等级拉梁承担弯矩比例： 初始值为 0。一般取 0.1结构重要性系数：初始值为 1。和上部结构统层上部结构荷 载作用点标高：初始值为-0.9，指上部结构底部标高柱插筋连接方式：初始选择为闪光 对接焊接，可选用 4.绘图参数,一般可不改网格节点，用于修改读出的基础平面网格节点 荷载输入（荷载参数，可不改，用于输入基础荷载组合系数，应和上部结构统无基 础柱，用光标点取构造柱，用于构造柱的无基础处理读取荷载，选择荷载类型，筏板基 础程序推荐选用〈satwe 荷载）， 5.荷载编辑，用于人工干预读取的基础荷载当前组合，选择荷载组合类型，用于读 取荷载组合选择目标荷载（最大，最小轴力，最大偏心矩，最大弯矩），用于查询范规定 的荷载效应中的标准组合、基本组合和准永久组合。 上部构件（：框架柱筋、圈梁；框架柱筋：每边 4根 16，箍筋用矩形箍，3级，10@200； 填充墙 6.筏板围区生成，屏幕显示〈筏板定义〉对话框，用于定义筏板在构件选择 里 可以新建布置伐板，平面还显示挑出长度，比如 1200，一般是为了满足 e 0.1W/A；用〈围 区生成〉的方法，完成筏板布置修改板边〉，屏幕显示筏板平面简图，点取要修改的板边 进行修改筏板荷载，用于布置筏板荷载，筏板荷载不含筏板自重 地基梁地梁布置板带，用于布置板带结束退出，屏幕显示〈承载力验算〉对 话框，选取显示接着屏幕显示〈翼宽处〉对话框，选取确认。 注： 1.对带肋板式基础按实际情况填写肋宽、梁高两个参数，其他参数可不填写。程序在 进行梁元法计算时的梁翼缘根高和边高由板厚确定。梁的翼缘宽度取值方法是将房间面积除 以周长，得出的值作为周边梁的一侧翼缘宽，最后将两侧的翼缘宽相加就得到梁底总宽度。 Administrator 铅笔 Administrator 铅笔 Administrator 铅笔 Administrator 铅笔 Administrator 铅笔 Administrator 铅笔 Administrator 铅笔 2. 一般而言，弹性地基梁基础，墙下都要布梁，如果没有布梁，也应该点一下“墙下布梁” 菜单，这样程序将自动生成一个与墙同宽、梁高等于板厚的砼梁。如果不布置梁，也应该布 置板带 7.筏形基础的计算基础梁板弹性地基梁计算（此方法比板元法计算的配筋要小，一 般板厚与地梁高度之比小于 0.5，优先采用梁元法，否则用板元法 8.基础沉降计算屏幕提示〈请检查地质资料位置是否正确〉，按任意键确认沉降 计算参数输入（沉降计算地基模型系数(0.1-0.4)：初始值为 0.2，取 1 为文克尔模型，取 0 为弹性半无限体模型降计算经验系数（0：自动，自定>0） ：初始值为 0。也可修改， 依据为《地规》GB50007-2002 第 5.3.5 条及其表格确定地基土承载力标准值（kPa）： 初始值为 0，值只有当选择“国家标准”时才会被激活。其值应根据持力层的地质报告确定 基底至天然地面的平均土容重（地下水取浮容重 kN/m3）：初始值为 18。应取加权平均 值地下水深度（距室外天然地坪 m）：初始值为 0。应据地质报告确定沉降计算压缩 层深度（包括埋深 m）：初始值为 JCCAD 自动计算结果。计算依据为《地规》GB50007-2002 第 5.3.7 条。可选用初始值回弹再压缩模量/压缩模量（加权平均）：初始值为 0。依据 《地规》GB50007-2002 第 5.3.9 条确定回弹再压缩沉降计算经验系数：初始值为 1.0。 规范依据《地规》GB50007-2002 第 5.3.9 条确定梁式基础、条基、独基沉降计算压缩 层深度自动确定：应选择该项，用“√”表示选择广义文克尔模型假定进行地梁内力计 算，一般都应选择；按照广义文克尔假定计算，基础边角部分 K值大，中部小，且必须要有 地质资料，基础要有一定的长度和宽度，每一个方向不少于三跨，并以刚性楼板假定进行沉 降计算；不选择该项，按一般文克尔假定计算，K值为常量，不考虑地基土的相互影响 9.弹性地基梁结构计算弹性地基梁参数：弹性地基基床反力系数，一般平均值为 20000；（在伐板布置和板元法的参数设置中，都是板的基床系数）K值应该取与基础接触处 的土参考值，土越硬，取值越大，埋深越深，取值越大；如果基床反力系数为负值，表示采 用广义文克尔假定计算分析地梁和刚性假定计算沉降，基床反力系数的合理性就是看沉降结 果，要不断的调整基床系数，使得与经验值或者规范分层总和法手算（或者最初试算结果） 地基中心点处的沉降值相近；算出的沉降值合理后，从而确定了 K,再以当前基床反力系数 为刚度而得到的弹性位移，再算出内力。一般来说，按规范计算的平均沉降是可以采取的， 但是有时候与经验值相差太大时，干脆以手算为准或者以经验值为准，反算处基床系数，总 之，沉降以经验值或者规范算法，手算为准，再算出合理的 k，再由 K 去算弹性位移，力之 类的。在平均沉降试算中，改变基床系数，平均沉降也改变了，人为的调整是调成任意值， 这个菜单的目的是同时计算平均沉降，用户判断是否合适。 弹性地基梁参数修改中：梁计算考虑抗扭刚度 应顾及实际情况勾选，一般都勾选， 不勾，则梁内力没有扭矩，抗扭矩筋会减小，但梁的受弯钢筋会增加弯矩，剪力配筋计 算考虑柱子宽度而折减“√”梁式基础梁肋向上“√”纵筋方向底筋有 1/2-----1/3 贯通全跨，且其配筋率不小于 0.15%。 10.计算模式： 模式 1：地基梁计算，不考虑上部结构刚度的影响，最常用，推荐。 模式 2：地基梁计算，考虑等代上部结构刚度的影响，上部结构刚度影响的大小， 以地基梁刚度的倍数表示。 模式 3：地基梁计算，考虑等代上部结构刚度的影响非常大，地基梁按局部弯矩配 筋，类似于传统的倒楼盖法，适用于纯剪力墙结构的地梁计算 模式 4：地基梁计算，上部结构刚度的影响，按 SATWE 或 TAT 的计算结果取值。 Administrator 铅笔 Administrator 铅笔 Administrator 铅笔 该方法最接近于实际情况，对于框架结构非常理想，对框剪结构优先采用 satwe刚度 模式 5：地基梁计算，采用传统的倒楼盖法，。该方法软件不推荐采用。 用户一般可选计算模式 1、[按弹性地基梁计算]。当上部结构刚度较大，荷载又不均 匀时，且采用计算模式 1 计算效果不好时，才考虑模式 2、[按考虑等代上部结构刚度影响 的弹性地基梁计算]。当上部结构刚度更大，如框支剪力墙结构时，可考虑采用模式 3、[按 上部结构为刚性的弹性地基梁计算]。模式 4、[按 SAWE、TAT计算出的上部结构刚性影响的 弹性地基梁计算]的方法很好。但条件是必须在计算 SAWE 或 TAT时选择把刚度传给基础项， 且对剪力墙结构容易出现刚度异常问题，特别是 TAT 刚度。模式 5、[按普通梁单元刚度矩 阵的倒楼盖方式计算]除用户自己要求外一般不建议使用。 改基床值 K荷载图，用于观察各种组合的荷载改梁名称归并结果梁板结 果查询。 11.筏板有限元计算请选择，你可选择 A 或 B，在原有基础或者重新划分网格计 算模型、基础形式〉对话框；（板带，是柱下平板基础按弹性地基梁元法计算时必须运行的 菜单） 计算模型：JCCAD 提供四种计算方法，分别为：1、弹性地基梁板模型（WINKLER 模型）； 2、倒楼盖模型（桩及土反力按刚性板假设求出） ；3、单向压缩分层总和法—弹性解：Mindlin 应力公式（明德林应力公式）；4、单向压缩分层总和法—弹性解修正*0.5ln(D/Sa)。 对于上部结构刚度较小的结构，可采用 1、3 和 4 模型，反之，可采用第 2 种模型。 初始选择为第一种也可根据实际要求和规范选择不同的计算模型。 第一种适合于上部刚度 较小，薄筏板基础，第二种适合于上部刚度较大及厚筏板基础的情况； 基础形式及沉降计算规范：JCCAD 提供四种计算方法，分别为：1、天然地基、常规桩 基（外荷载完全由桩基承担） ；2、复合地基（地基处理规范 JGJ79-2002）；3、复合桩基 （桩基规范 JGJ94-94）；4、沉降控制复合桩基（上海地基规范-1999）。可选用不同基础形 式，选择不同的计算规范。 上部结构影响：JCCAD提供四个选择，分别为 1、不考虑；2、上下部共同作用（取 TAT 刚度 TATFDK.TAT）；3、上下部结构共同作用（取 SATWE 刚度 SATWE.SAT）；4、上下部结构 共同作用（取 PMSAP 刚度 SAPDK.SAT）。 ：上下部结构共同计算，能够比较准确的反映工 程实际情况可以减小内力，节省钢材；上部计算用了什么程序，就选择哪个程序的刚度，但 有个前提，在上部结构计算时选择了：生成传给基础的刚度；设置上部结构计算参数时，不 要选择 模拟施工加载 2 因其有意将框筒结构的上部刚度做了大幅度调整，不符合实际工 程。 有梁无板时按梁单元计算：宜选择。 系数修改，屏幕显示计算参数（1）、计算参数（2） 参数 1 含义如下： 桩混凝土级别、筏板（梁）混凝土级别、桩钢筋级别、筏板（梁）钢筋级别、梁箍筋 级别：根据相关规范要求填入。 筏板受拉区构造配筋率(%)(0 为自动计算)：初始值为 0。可选用初始值。 有限元网格控制边长（m）：初始值为 2。可选用初始值。 板上剪力墙考虑高度（m）（不考虑=0）：可选用初始值，初始值为 10，表示剪力墙按 10m 高的深梁考虑，剪力墙越高，其刚度对伐板的贡献越大；satwe 计算可不考虑。 混凝土模量折减系数（0.7~1.0）：初始值为 1。可选用初始值。 计算底板水浮力的地质资料中稳定水头（m）：从地质资料中摘录。 计算底板水浮力：据地质资料中的稳定水头计算。 考虑筏板自重：初始为选择，用“√”表示，可选用初始值。 采用 VSS 向量稀疏求解器：初始为选择，用“√”表示，可选用初始值。 如设后浇带，浇后浇带前的加荷比例（0~1）：初始值为 0.5，可选用初始值。输入 0， 表示不设后浇带，为一个整体。输入 1，表示筏基为几块独立筏板，不设后浇带，设沉降缝， 浇筑时间越晚，沉降越趋于稳定，取值越大。 参数 2 含义如下： 沉降计算考虑回弹再压缩：初始为不选择，可选用初始值。高层建筑由于基础埋深较深， 地基回弹再压缩变形往往在总沉降中占重要的地位 ，若选择后，出项---回弹再压缩模量与 压缩模量之比：初始值为 2，可选用初始值。取值范围为 2—5；除先打桩后开挖施工外， 沉降计算应考虑基坑回填再压缩影响，否则计算裙房沉降偏小，主楼沉降偏大。 桩顶的嵌固系数（铰接 0~1 刚接）：初始值为 0，可选用初始值。 天然地基承载力特殊值（kPa）：初始值为〈基础人机交互输入〉中输入的值。选 用初始值。 系数修改对话框 参数含义如下： Mindlin 应力公式系数修改，自动计算桩端阻力比=端阻/（端阻+侧阻）：初始为选择， 用“√”表示，可选用初始值。 桩端组力比：初始值为 0，可选用初始值。 网格调整，用于网格划分中的人为调整项目单元形成，形成梁板单元，屏幕并显示 单元提示筏板布置，用于筏板定义点击〈筏板定义〉进入〈1 号筏板信息〉对话框， 用于筏板定义（筏板厚度 T（m）、筏板标高 H（m）、板面恒荷载标准值（kN/m2）、板面活荷 载标准值（kN/m2） ：初始值为在〈基础人机交互输入〉菜单内输入的筏板参数值，可选用 初始值。 板底水浮力（kN/m2）：据地质资料中的稳定水头计算。） 筏板布置筏板删除定后浇带删后浇带 荷载选择, 选 SATWE 荷载沉降试算，屏幕显示〈筏板平均沉降试算结果计算, 程 序进入计算程序，完成计算后，回到主界面计算结果, 于查看计算结果 交互配筋信息输入 板钢筋最小直径 D：初始值为 10。可根据需要修改。 板钢筋级别：初始值为 2。即 HRB335 级钢筋。 板底（顶）钢筋放大调整系数：初始值为 1.0。可据经验判断调整。 板底（顶）钢筋保护层厚度：初始值为 50。根据规范要求填写合适的保护层厚度。 筏板受拉区构造配筋率（%） ：初始值为 0。如果填入该值，配筋时则按照双筋截面 进行计算配筋。 区域布置, 用于布置钢筋区域选择, 用于布置钢筋选择配筋计算，程序自动计算 板配筋配筋简图〉，可直接看到程序提供的配筋图 基础平面施工图筏板基础配筋施工图设计参数, 布置钢筋参数 钢筋的锚固系数 n（d）：初始值为 0。由程序自动确定。 钢筋保护层厚度(mm)：初始值为计算程序选择时选定的保护层厚度。 布置钢筋时由用户输端部尺寸：初始为不选择。用于筏板端部钢筋尺寸的标注。 需扣除梁位处的板筋：初始为不选择。用来设定与地基梁平行且位于梁内的钢筋的处理 方法。 通长筋定位边：程序提供“所有的网线”和“只能是黄线”两种选择。初始选择为第二 种。黄线，JCCAD 认定为筏板边界。 布板上筋布板中筋布板下筋通长筋 10.梁元法与板元法总结： 用地基梁元法计算，务必要在需要的轴线上及板边界的网格线上布置肋梁，墙下筏板 要将墙作为等宽度折算梁（高度可取 1.5-2.0 米）输入，柱下平板要在柱网轴线适当的位置 上布置板带； 地基梁： 梁有偏心，在布置前先用“参数设置”菜单设置偏心距。梁如要挑出，应现在“网格 输入”菜单重补充网格线；按弹性地基梁元法计算的肋梁只需输入肋宽，梁高两个参数；板 元法计算时，梁应设置一定的翼缘宽度，其宽度值可参考混凝土规范方法（表 4.1.7）确定， 翼缘的厚度取板厚，梁高按实际高度。否则梁的刚度过小回导致梁的内力配筋过小，而板的 相应位置的配筋过多。 程序运行“退出”菜单时会自动将平均设计反力与计算出的地基承载力比较，并询问 用户是否输入一个新的地基承载力/平均设计反力的比值，一般该预定比例值应大于 1.0， 程序将按目前梁翼缘宽度的相对比例，同步扩大或缩小各种梁截面类型的翼缘宽度； 对墙下筏板基础可以采用梁截面定义法、也可采用[墙下布梁]菜单自动布置，墙下布 梁方法布置的梁高与板厚相同，一律沿轴线居中布置；梁截面定义方法布置与带勒板式基础 相同，肋宽取墙厚度，梁高可按非墙下梁高度取；一般而言，弹性地基梁基础，墙下都要布 梁，如果没有布梁，也应该点一下“墙下布梁”菜单，这样程序将自动生成一个与墙同宽、 梁高等于板厚的砼梁。如果不布置梁，也应该布置板带。 柱下平板与板带： 该菜单时柱下平板基础按弹性地基梁元法计算所必须运行的菜单，若采用板元计算平 板时，最好也布置板带，这样可以使用板钢筋交互设计和绘制板筋施工图；板带布置的位置 是一个较重要的问题，布置位置不同可导致配筋的差异。布置原则是将板带视为暗梁，沿柱 网轴线布置，但在抽柱位置不应布置板带，以免将柱上板带布置到跨中。柱上板带总宽度为 跨度的一半，跨中板带也是一样。 设计要点： 1.手算筏板基础时，先确定基底面积，验算地基承载力。已经建模试算过的项目可以从 总信息中查出恒荷载是标准值，注意设计参数中有一个活荷质量折减系数为 0.5，所以此处 活载要乘 2，就是活荷载标准值，再加上底板及覆土自重，建筑物所需的地基承载力标准值 便出来了。即深宽修正后的地基承载力。得地基净反力设计值后，根据地基规范 8.4.5条按 抗冲切、抗剪切要求放大 1.3 倍确定底板厚度，按塑性板计算配筋。如仅为地下室才有的混 凝土墙时，应按深梁设计；如因墙体开洞不能做深梁时，则应加基础梁。还要注意筏板基础 通长筋配筋率应是 0.15%（箱筏规范），而不是 0.2％。 洞口下基础梁的计算方法：对于与基础底板同厚的暗梁，如手算时，应按照箱筏规范 5.2.12-2 的规定进行设计，即正负弯矩值均取固端的支座弯矩。对于梁高高于底板厚度的 大梁，均应按简支计算。手算倒荷可以参照 satwe 的方法，即面荷载沿周长均摊。 Administrator 铅笔 Administrator 铅笔 Administrator 铅笔 Administrator 铅笔 Administrator 铅笔 Administrator 铅笔 Administrator 铅笔 Administrator 铅笔 Administrator 铅笔 Administrator 铅笔