首页 水利水电工程概论

水利水电工程概论

举报
开通vip

水利水电工程概论null水利水电工程概论水利水电工程概论河海大学水利水电学院 沈振中 Tel:83786377 / 13813998232 E-mail:zhzhshen@hhu.edu.cn1 绪论1 绪论1)物理影响 (1)淤积和冲刷 上游:流速降低,泥沙淤积 下游:清水下泄,加大冲刷 (2)气候变化、诱发地震、边坡失稳 雾天增多 高坝:坝高超过100m,库容超过10×108m3,达17%1.1 河川水利枢纽对环境的影响null2)生态影响水库养鱼,但阻碍回游 调蓄水量,但水温不一定适应作物...

水利水电工程概论
null水利水电工程概论水利水电工程概论河海大学水利水电学院 沈振中 Tel:83786377 / 13813998232 E-mail:zhzhshen@hhu.edu.cn1 绪论1 绪论1)物理影响 (1)淤积和冲刷 上游:流速降低,泥沙淤积 下游:清水下泄,加大冲刷 (2)气候变化、诱发地震、边坡失稳 雾天增多 高坝:坝高超过100m,库容超过10×108m3,达17%1.1 河川水利枢纽对环境的影响null2)生态影响水库养鱼,但阻碍回游 调蓄水量,但水温不一定适应作物生长 增加了传播疾病有利条件(钉螺、疟蚊) 库水化学成分改变,影响生物 大库影响气候变化 大量淹没生态问题涉及范围很广,需研究。如:null1.2 荷载及其组合1)主要荷载 (1)自重—dead load / dead weight (2)水压力—water pressure / hydraulic pressure (3)扬压力—uplift pressure (4)冰压力—ice pressure (5)土压力—earth pressure / soil pressure (6)地震荷载—earthquake load / seismic load (7)温度荷载—load of temperature variationnull(1)自重—建筑物(坝体)及附属永久设备的重量 (2)水压力—静水压力(上游、下游)、动水压力(挑流反弧段)、浪压力(上游库水面)null(3)扬压力—坝基扬压力、坝体扬压力 两部分组成:下游水深产生的浮托力(uplift pressure),上下游水头产生的渗透压力(seepage pressure)。null(4)冰压力—静冰压力、动冰压力 (5)土压力—主动土压力、被动土压力、坝前泥沙压力null(6)地震荷载—地震惯性力、地震动水压力、地震动土压力(7)温度荷载—温度变化引起的热胀冷缩,水温、气温等null2)荷载组合 作用在重力坝上的各种荷载,除坝体自重外,都是在一定范围内随机出现的。如: ▲上游水位、下游水位不断变化; ▲宣泄最大洪水时,不一定发生强烈地震; ▲封冻时,存在静冰压力,就不会有风浪压力,等等 因此,应根据各种荷载出现的概率,把它们合理地组合成不同的情况,用不同的安全系数进行核算,以解决安全和经济之间的矛盾。 把荷载分成两类: (1)基本荷载:出现概率较大的荷载(base load) (2)特殊荷载:出现概率较小的荷载(special load) null基本荷载: (1)坝体及其永久设备的自重 (2)正常蓄水位或设计洪水位的静水压力 (3)正常蓄水位或设计洪水位的扬压力 (4)泥沙压力 (5)正常蓄水位或设计洪水位的浪压力 (6)冰压力 (7)土压力 (8)相应于设计洪水位的动水压力 (9)其他出现机会较多的荷载null特殊荷载: (10)校核洪水位时的静水压力 (11)校核洪水位时的扬压力 (12)校核洪水位时的浪压力 (13)相应于校核洪水位的动水压力 (14)地震压力 (15)其他出现机会很少的荷载 荷载组合有两种: (1)基本组合(设计情况)—水库处于正常运用情况下可能发生的荷载组合,由基本荷载组成 (2)特殊组合(校核情况)—水库处于非常运用情况下可能发生的荷载组合,由基本荷载+一种或几种特殊荷载组成《混凝土重力坝设计 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 》DL5108-1999《混凝土重力坝设计规范》DL5108-1999DL5073-2000:水工建筑物抗震设计规范效应组合:效应组合:按承载能力极限状态设计,考虑两种效应作用组合: 基本组合——持久状况或短暂状况下,永久作用与可变作用的效应组合。 偶然组合——偶然状况下,永久作用、可变作用与一种偶然作用的效应组合。按正常使用极限状态设计,考虑两种效应作用组合: 短期组合——持久状况或短暂状况下,可变作用的短期效应与永久作用效应的组合。 长期组合——持久状况下,可变作用的长期效应与永久作用的效应组合。2 重力坝2 重力坝抗滑稳定分析 应力分析 应力控制 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 、允许应力 温度控制 灌浆和排水null2.1 抗滑稳定分析抗滑稳定安全系数——建筑物的抗滑力与建筑物所受的滑动力之比,用K表示。 对于重力坝,要求任意一个剖面(截面)上均满足稳定条件。通常,岩基上的重力坝,坝体混凝土和基岩的接触面往往是一个薄弱面,这是因为: (1)两种材料的接触面 (2)混凝土干缩可能产生裂缝 因此,只要该接触面上满足抗滑稳定要求,则该坝体肯定满足稳定要求。null(1)沿坝基面抗滑稳定A、摩擦 公式 小学单位换算公式大全免费下载公式下载行测公式大全下载excel公式下载逻辑回归公式下载 B、剪摩公式null比较:摩擦公式——忽略了坝体与基岩的胶结作用,不能完全反映坝的实际工作状态。不计黏聚力的抗滑作用,故取较低的安全系数。 特点:公式简单、概念明确、使用方便,参数选用经验丰富。黏聚力作为一种安全储备,基岩越坚固完整,胶结越好,安全储备度越高。因此,尽管采用同一安全系数,各工程的真正安全度是不同的。 剪摩公式——考虑了坝体与基岩的胶结作用,计入了全部的抗滑力,较符合实际工作状态。 特点:物理概念明确。国内外发展趋势。 规范要求:大型工程用剪摩公式;中小型工程可以用摩擦公式。DL5108-1999:抗滑稳定DL5108-1999:抗滑稳定抗滑稳定极限状态的效应和抗力函数抗滑稳定极限状态的效应和抗力函数null(2)坝基深层抗滑稳定分析当坝基存在缓倾角结构面及不利地形时,应核算坝体和坝基岩体的抗滑稳定性。地质构造不同,其坝基失稳机理也各不相同,应专门研究。关键是确定控制性的软弱结构面的产状和参数。 稳定分析方法: 刚体极限平衡法 有限元法 地质力学模型试验法 DEM和DDA NMM等null软弱夹层的安全度标准计算方法超载法——将作用在坝体上的外荷载分级逐渐加大,直到滑动面的抗滑稳定处于临界状态,外荷载增大的倍数即为抗滑稳定安全系数。 强度储备法——降低软弱夹层和尾岩抗力体的抗剪参数值,直到滑动面的抗滑稳定处于临界状态,抗剪参数的降低倍数即为抗滑稳定安全系数。 剪力比例法——用FEM计算在设计荷载作用下滑动面上的正应力和剪应力分布,求出滑动面上总的抗滑力和滑动力,两者的比值即为抗滑稳定安全系数。null(3)岸坡坝段抗滑稳定岸坡坝段的坝基面是一个倾向河床的斜面或折面。在三向荷载共同作用下,岸坡坝段的稳定条件比河床坝段差:在水压力作用下有向下游滑动的趋势;在自重作用下还有向河床滑动的趋势。null2.2 应力分析目的:验算大坝在施工期、运用期强度的安全度 要求:坝体各部分材料的应力不超过该种材料的容许应力,即s<=[s]。 [s]=R/k 式中:R——材料的极限强度;k——材料强度的安全系数,一般取k=3~5,由建筑物的级别及工作情况确定。 计算方法:模型试验、理论分析(材料力学、弹性力学、有限元法、有限差分法等) 设计规范:采用材料力学法。取1m长坝段,按平面形变问题考虑。null应力分布规律:在空库时,坝踵处压应力最大,坝趾处压应力最小,甚至出现拉应力; 在满库时,坝趾处压应力最大,坝踵处压应力最小,甚至出现拉应力。 水平截面上:垂直正应力按线性分布,剪应力按二次抛物线分布,水平正应力按三次抛物线分布。DL5108-1999:坝趾强度DL5108-1999:坝趾强度DL5108-1999 :坝体强度DL5108-1999 :坝体强度DL5108-1999 :坝体应力DL5108-1999 :坝体应力2.3 应力控制标准2.3 应力控制标准(1)坝基面 运用期——在各种荷载组合情况下(地震荷载除外),坝基面下游边缘的最大垂直正应力应小于基岩容许压应力(分别计入和不计入扬压力);坝基面上游边缘最小正应力应大于零(计入扬压力),即不产生拉应力。 施工期——下游坝基面的垂直正应力允许拉应力不大于0.1MPa。 坝基面的容许压应力是根据岩石抗压强度结合坝基地质条件除以安全系数确定的。对于强度高但节理裂隙发育的基岩,安全系数采用20~25;对于中等强度的基岩,安全系数采用10~20;对于强度较低且裂隙较少的基岩及半基岩,安全系数采用5~10。(2)坝体(2)坝体运用期 ★坝体上游面: 计入扬压力——最小主应力为压应力,smin>=0 不计扬压力——smin>=(0.25~0.4)gh g为水的容重;h为坝面计算点的静水头。坝体内部一般不允许出现拉应力,但宽缝重力坝离上游坝面较远的局部区域可允许出现拉应力,但不得超过混凝土的容许拉应力;溢流坝堰顶、坝内廊道及孔洞周围出现拉应力,宜配置钢筋。 ★坝体下游面: 最大主压应力,应不大于混凝土的容许压应力。 施工期 坝体任何截面上的主压应力应不大于混凝土的容许压应力;坝体下游面可容许不大于0.2MPa的主拉应力。null(3)混凝土的容许应力 混凝土的容许压应力,可根据其极限强度和相应的安全系数确定。混凝土的抗压安全系数在基本荷载组合下应不小于4;在除地震荷载外的特殊组合情况下应不小于3.5。当坝体个别部位对混凝土有抗拉强度要求时,抗拉安全系数应不小于4。 地震荷载是随时间变化、短暂作用的动荷载,由于在动荷载作用下材料强度有一定提高,因此,在地震情况下,混凝土的容许压应力可比静态情况下提高30%,并允许出现瞬时拉应力,混凝土的抗拉安全系数不小于2.5。2.4 施工期温控2.4 施工期温控(1) 温度变化坝体混凝土的稳定温度取决于边界温度。气温、水温、地温等周期性波动,坝体坝体混凝土温度也有波动,表层显著,内部不显著、滞后。null(2)温度应力和温度裂缝混凝土温度发生变化,其体积随之热胀冷缩,当混凝土块体受到约束、不能自由伸缩时,就产生温度应力;当拉应力超过混凝土抗裂强度时,就产生裂缝。▲ 基础温差引起的应力和裂缝null水平向温度应力null▲ 坝块内外温差引起的应力和裂缝在温度发生变化时,混凝土块体的温度分布是不均匀的。表面与周围环境易热交换,内部温度高于外部,内部混凝土膨胀较快,表层膨胀较慢(甚至收缩)。内部混凝土的膨胀受到约束,产生压应力,而外部混凝土受到内部混凝土的约束,产生拉应力,若拉应力超过混凝土的抗拉强度,就产生裂缝。一般只发生在表层,不甚重要。null(3)防止温度裂缝的措施温度裂缝对坝体的危害性视其发展深度和出现的位置而不同。平行于坝轴线的贯穿性裂缝,破坏坝的整体性;在上游面出现的裂缝会加剧渗漏,使混凝土遭受溶蚀,扬压力增大,对坝的应力和稳定不利;溢流坝面的裂缝将降低抵抗高速水流冲刷的能力;较深的表面裂缝也在一定程度上降低坝的整体性和耐久性。 温度应力取决于温差及约束条件。因此,防止坝体温度裂缝的措施,主要有加强温度控制、提高混凝土的抗裂强度、保证混凝土的施工质量和采用合理的分缝、分块等方面。null▲ 温度控制标准①基础温差:指浇筑块在基础约束范围内,混凝土最高温度与稳定温度之差。大体积水工混凝土结构最重要的温度控制项目。基础混凝土一旦发生裂缝,将会发展成垂直贯穿性裂缝,严重地破坏结构整体性。②上下层温差:在老混凝土(龄期超过28天)面上下各L/4范围内,上层新混凝土最高平均温度与新混凝土开始浇筑时下层老混凝土实际平均温度之差。当上层混凝土短间歇均匀上升的高度大于0.5L时,上下层容许温差约为15~20℃,浇筑块侧面长期暴露时,宜采用较小值。严寒地区应另行研究。③内外温差:指混凝土块体内任一时刻的平均温度与表面最低温度之差。混凝土表面温度与气温有关,为安全计一般用边界气温来代表。控制内外温差,主要目的是防止表面裂缝。在基础或老混凝土约束范围以外,控制在23~25℃以内;在基础或老混凝土约束范围以内,控制在20~22℃以内;对于坝体上游面或其他有防渗要求的部位,按后一标准控制。null▲ 温度控制措施①减少混凝土发热量 ②降低混凝土入仓温度 ③加速混凝土热量散发 ④防止不利气温影响,保护混凝土表面2.5 灌浆和排水2.5 灌浆和排水固结灌浆:浅孔低压灌注水泥浆。目的:①提高岩体的整体性和弹性模量,减少基岩受力变形,提高基岩强度;②降低坝基的渗透性,减少渗漏量;③帷幕旁的固结灌浆可提高帷幕的灌浆压力。 帷幕灌浆:靠近上游坝基设一排或几排钻孔,利用高压灌浆填塞基岩内的裂隙和孔隙等渗水通道,在基岩中形成一道相对密实的阻水帷幕。目的:①降低坝基的渗透压力,减少渗流量; ②防止坝基产生机械或化学管涌。坝基排水坝基排水目的:收集并排走由地基渗透过来的水,进一步降低坝基扬压力。 坝基虽然已经进行帷幕灌浆,但并不能完全截断渗流。null★坝基扬压力(有帷幕)null★坝体扬压力当坝体未设排水管时,扬压力可按三角形分布考虑。板桥水库溢流坝板桥水库溢流坝扬压力分布扬压力分布St. Francis Dam混凝土重力拱坝失事St. Francis Dam混凝土重力拱坝失事March 12, 1928, St. Francis Dam Failure, Los Angeles County: Worst American Civil Engineering Failure of the 20th Century At just before midnight on Monday, March 12, 1928, the towering St. Francis Dam in Los Angeles County broke apart and sent a massive wall of wind and water hurdling down the San Francisquito and Santa Clara valleys to the Pacific Ocean. More than five hours elapsed from the time the dam failed to when the roaring roiling water mass reached the ocean more than 50 miles away. Approximately 450 mostly sleeping people died as the wave scoured white the rugged valley terrain over which it passed. 壩型:拱壩、壩高63m、設計貯水量4,690 萬m3。災情:死亡450 人 事故原因:於正常滿水位狀態下壩體突然破壞,約70分鐘內成空水庫,數千噸的混凝土塊被沖至下游數千英呎處。壩址上游地盤滑動、溶解性物質被滲水析出、岩質軟化等被認為是潰壩原因。潰壩前兩個月,於壩體上發現二條傾斜裂縫,從壩頂沿伸至兩側基礎。蓄水開始時,壩體與基礎接觸面已有滲水情形,潰壩前2~3週,右岸翼部滲水量大增,潰壩前1天此處之滲水量更遽增。 St. Francis Dam (USA,1928) St. Francis Dam (USA,1928)null3 拱坝3 拱坝工作原理 工作特点 拱坝荷载与应力控制标准 拱坝稳定分析null3.1 拱坝的工作原理(1) 依靠拱的作用,将力传给拱座 (2) 依靠悬臂梁的作用,将力传给地基null3.2 拱坝的工作特点 拱坝同时有拱的作用和悬臂梁的作用,拱和悬臂梁分担荷载,其大小取决于河谷形状: 河谷深而窄,拱作用大,梁作用小 河谷浅而宽,拱作用小,梁作用大 主要依靠两岸拱座和坝基来保持稳定,自重对稳定的影响不大。(1) 受力条件好(2) 坝的体积小 拱是一种受压结构,拱的作用越显著,越能减小坝的厚度,从而减小工程量。梁的作用越大,越需要依靠坝体自重来抵抗水压力。 拱坝的坝轴线比重力坝长,但总的工程量至少比同高度的重力坝减少1/3~2/3。null 拱坝是周边嵌固的高次超静定结构,当外荷载增大至坝的某一部位因拉应力过大而开裂时,能调整拱作用和梁作用及其荷载分配,使坝内应力重分配,而不致使大坝丧失全部承载能力。 水平缝:扬压力只会降低悬臂梁的作用。一般薄拱坝是以独立的水平拱设计的,悬臂的作用只作为一种安全储备。 垂直缝:使拱圈未开裂部分的应力增加,原来的拱圈变成具有更小曲率半径的拱圈,坝内应力重分配,成为无拉应力的有效拱。 按结构的观点来看,拱坝的坝面允许局部开裂。如果拱座岩体坚固,那么,拱坝的破坏主要取决于压应力是否超过筑坝材料的强度极限。 一般混凝土具有塑性和徐变特性,在局部应力特大的部位,如果变形受限制,经过一段时间,混凝土的徐变变形增大,弹性变形减小,使这些特大的应力有所降低。(3) 超载能力强,安全度高null 拱坝是整体的空间结构,坝体较坚韧,富有弹性,又能自行调整结构特性,故可以提高坝体的抗震性能。如: 意大利:柯尔菲诺拱坝,高40m 中国:河北峡沟水库浆砌石拱坝,高78m,1966年3月(4) 抗震性能好(5) 施工技术要求高 拱坝坝体断面小,几何形状复杂,故对施工技术、施工质量控制和筑坝材料的强度有较高的要求,对地基处理的要求更严格,开挖较大。3.3 拱坝荷载与应力控制标准3.3 拱坝荷载与应力控制标准1)拱坝荷载 水压力:静、动、扬压力、 浪压力、冰压力等 自重 温度荷载 地震荷载:地震惯性力、地震动水压力(激荡力) 计算方法与重力坝基本相同。 null●封拱:将分块浇筑的拱坝坝块施工缝灌浆封密,拱坝形成整体的过程 单曲拱坝-可施工到坝顶而后封拱,自重由梁承担; ●分期灌浆: (1)提前蓄水 (2)双曲拱坝为保持 坝块稳定,需要在其冷 却后先行灌浆封拱 (3)渡汛几个基本概念:null荷载的效应: 横缝灌浆之前,只有梁的作用,所受的荷载全部由梁承担。 横缝灌浆之后,拱坝形成整体,具有拱梁作用,此时所受的荷载由拱和梁共同承担。null2)拱坝的温度荷载拱坝的温度荷载是拱坝设计中主要的荷载之一。null(1)封拱温度 拱坝建成并经过充分冷却后,当施工期混凝土产生的水化热已经基本散尽、坝体混凝土温度趋于相对稳定时,对坝体各施工缝进行灌浆,使各坝块固结形成整体,称为封拱。相应的混凝土温度称为封拱温度。封拱温度选取: 下游以年平均气温、上游以年平均水温作为边界条件,求得的坝体温度场作为稳定温度场。工程中,一般选在年平均气温或略低时进行封拱。null(2)拱坝的温度荷载 指拱坝封拱形成整体后,在上下游水温、气温周期性变化的影响下,坝体内产生相对于封拱温度的温度变化所引起的荷载,称为拱坝的温度荷载。三部分: 均匀温度变化 沿坝厚的温度梯度变化 非线性温度变化null温度荷载对坝体应力和稳定的影响因此,温降对坝体应力不利;温升对坝体稳定不利。当坝体温度低于封拱温度(温降)时,坝轴线收缩,使坝体向下游位移,产生的弯矩、剪力的方向与水库水压力所产生的相同,但轴力方向相反,拱端上游面受拉、下游面受压,在拱冠则上游面受压、下游面受拉。 当坝体温度高于封拱温度(温升)时,坝轴线伸长,使坝体向上游位移,产生的弯矩、剪力的方向与水库水压力所产生的相反,但轴力方向相同,拱端上游面受压、下游面受拉,在拱冠则上游面受拉、下游面受压。null3)拱坝的破坏形式及安全准则 破坏形式: 拱座失稳 压应力过大 局部拉应力过大 安全准则 拱座抗滑稳定安全系数:K稳≥[K] 抗压强度安全系数:K压≥[K](基本组合为4,特3.5) 拉应力不超过规定值:基本-1.2MPa,特-1.5MPa 安全的关键是拱座稳定3.4 拱坝稳定分析3.4 拱坝稳定分析1)稳定分析方法 两大类:数值分析法和模型试验法 数值分析法——刚体极限平衡法、有限元法、DDA、NMM 模型试验法——弹性结构应力试验和地质力学模型试验 2)局部稳定计算 常用刚体极限平衡法 ①将滑移体视为刚体 ②只考虑滑移体上力的平衡,不考虑力矩的平衡 ③忽略拱坝的内力重分布作用 ④达到极限平衡状态时,滑裂面上的剪力方向将与滑动的方向平行指向相反,数值达到极限值。3)模型试验3)模型试验(1)超载法 假定坝基坝肩岩体的力学参数不变,逐步增加上游荷载,直到基础破坏失稳,由此得到的安全系数叫超载安全系数(或超载安全度)。 KP= P'/ P 该方法的工程意义可以理解为超标洪水对工程稳定安全性的影响。超载法原理超载法原理null(2)强度储备法 考虑坝基坝肩岩体本身具有一定的强度储备能力,要求得它的强度储备能力有多大,在工程正常运行情况下,可以逐步降低岩体的设计力学参数使得基础破坏失稳,由此求得的安全系数叫强度储备系数(或强储安全度): KS= τ/ τ’ 该方法的工程意义可以理解为工程长期运行中,由于库水浸泡或渗漏导致坝肩岩体强度降低,对工程稳定安全性的影响。强度储备法原理强度储备法原理null(3)综合法 上面两种方法的结合,它既考虑到工程上可能遇到的突发洪水,又考虑到工程长期运行中,岩体及软弱结构面参数逐步降低对稳定的影响,由此得到的安全系数叫综合稳定安全度,显然这种方法比较符合工程实际。 KC= KP ×KS综合法原理综合法原理相 结 合拱 坝强度降低强度降低Malpasset Dam混凝土双曲拱坝溃坝Malpasset Dam混凝土双曲拱坝溃坝Malpasset Dam,法國(1959) 壩型:混凝土壩、壩高61m、水庫總容量2,200 萬m3。 災情:死亡421 人。 事故原因: 於正常滿水位狀態下發生潰壩,其原因為右岸岩盤弱面處理不良,蓄水荷重使高壓水滲入岩盤產生超額孔隙水壓、降低抗剪強度,使岩盤變形致壩體產生裂縫如爆炸般潰決;唯潰壩前並無發現明顯滲水情形。nullMalpasset Dam (France,1959)Malpasset dam (1988拍摄)Malpasset dam (1988拍摄)Vajont Dam ( 意大利,1963)失事Vajont Dam ( 意大利,1963)失事混凝土双曲拱坝,最大坝高262m,水库总库容1.69亿m3,水电站装机容量0.9万kW。施工年份1956~1960年。 瓦依昂坝是一座略不对称的双曲薄拱坝,坝顶长190m、坝顶宽3.4m、坝底宽22.6m。坝顶弧长190.5m,坝顶弦长168.6m。大坝体积35万m3,水平拱圈为等中心角,坝顶处半径为109.35m,中心角94.25°,坝底处半径46.50m,中心角90°。拱冠梁中、上部向下游倒悬。大坝设有周边缝和垫座。垫座最大高度约50m,其厚度稍大于坝的厚度。横缝间距为12m,设4条水平缝,其高程分别为675、600、510.99m和479.81m,缝内设有可供多次灌浆的系统。除周边缝外,所有缝都在冬季灌浆。上、下游面配有钢筋,水平向每米3根16mm钢筋,垂直向每米2根22mm钢筋。 瓦依昂Vajont (or Vaiont) Dam瓦依昂Vajont (or Vaiont) Dam事故后果事故后果滑坡体将坝前1.8km长的库段全部填满,淤积体高出库水面150m,致使水库报废(当时库容为1.2亿m3)。滑坡时,滑动体内质点下滑运动速度为15~30m/s,涌水淹没了对岸高出库水面259m的凯索村。涌浪还向水库上游回溯到拉瓦佐镇,波高仍有近5m。滑坡时,涌浪高达250m,漫过坝顶,漫顶水深约150m。约有300万m3水注入深200多米的下游河谷,涌浪前锋到达下游距坝1400m的瓦依昂峡谷出口处,立波还高达70m,在汇口处,涌入皮亚韦河,使汇口对岸的兰加隆镇和附近5个村庄大部分被冲毁,共计死亡1925人。 在涌浪到来之前,产生了巨大的空气冲击波,冲击波和水浪的破坏力极强,地下厂房的工字梁扭曲后被剪断,调压室钢门被推出达12m。当时在左岸管理大楼内的20多名技术人员,在右岸办公室和旅馆的40人,除有1人幸存外,其余全部死亡。 滑坡及涌浪对拱坝形成约400万吨推力,由于坝体设计安全余量较大,施工质量较好,而且两岸坝肩均经过锚固和灌浆处理,拱坝经受住了巨大荷载的冲击,除左坝肩顶混凝土被冲坏一段(破坏深度达1.5m,长9m)外,基本末受严重破坏。 事故原因:事故原因:地质水文因素方面:河谷两岸的2组卸荷节理,加上倾向河床的岩石层面,构造断层和古滑坡面等组合在一起,在左岸山体内形面一个大范围的不稳定岩体,其中有些软弱岩层,尤其是粘土夹层成为主要滑动面,对水库失事起了重要作用;长期多次岩溶活动使地下孔洞发育。山顶地面岩溶地区成为补给地下水的集水区;地下的节理、断层和溶洞形成的储水网络,使岩石软化、胶结松散,内部扬压力增大,降低了重力摩阻力;1963年10月9日前的2周内大雨,库水位达到最高,同时滑动区和上部山坡有大量雨水补充地下水,地下水位升高,扬压力增大,以及粘土夹层、泥灰岩和裂隙中泥质充填物中的粘土颗粒受水饱和膨胀形成附加上托力,使滑坡区椅状地形的椅背部分所承受的向下推力增加,椅座部分抗滑阻力则减小,最终导致古滑坡面失去平衡而重新活动,缓慢的蠕动立即转变为瞬时高速滑动。 人为因素方面:地质查勘不充分;地质人员的素质不高,判断失误。滑动前和滑动后剖面比较滑动前和滑动后剖面比较现状现状3.5 拱坝的应力分析3.5 拱坝的应力分析1)拱坝应力分析方法 计算分析方法 (1)圆筒法 (2)纯拱法 (3)拱梁分载法 (4)壳体理论 (5)有限元法 试验方法 (6)石膏模型(结构模型试验法)null(1)圆筒法把拱坝当作是一个放在水中的铅直圆筒,采用薄壁圆筒公式进行计算。 特点:只能求得拱圈上的切向应力,不能计算温度应力、地震应力、地基变位,不能反映拱坝的真实工作条件。 适用:等截面的圆形拱圈。小型拱坝。(2)纯拱法假定拱坝由一系列各自独立互不影响的水平拱圈组成,每层拱圈简化为两端固接的平面拱,用结构力学方法计算拱内应力。 特点:可计入每层拱圈的基础变位、温度荷载、水压力作用,但忽略了拱坝的整体作用,计算得到的应力偏大,尤其是重力拱坝。按拱梁分载法计算时,用来计算水平拱圈的应力。 适用:峡谷中的拱坝。null(3)拱梁分载法 把拱坝看作由一系列的水平拱圈和铅直梁组成,荷载由拱和梁共同承担。根据拱和梁各交点(共轭点)处的变位一致的条件,确定拱、梁系统的荷载分配。然后: 梁——静定结构计算应力;拱——弹性拱的纯拱法计算应力 特点:可计算基础变位、温度荷载、水压力、地震荷载等。 适用:各种拱坝。 手算年代,一般取5拱9梁 或6拱11梁; 计算机计算,通常 取7拱到9拱null(4)壳体理论将拱坝看作是空间壳体,用弹性力学方法求解。 特点:30年代由F.托克尔提出。但由于坝体形状和几何尺寸的变化以及边界条件极为复杂,应用受到限制。近来,用差分法求解壳体方程使该法得到了发展。 适用:薄拱坝null(5)有限元法将坝体(连同地基)离散成不同大小的单元,求解边界积分方程。 特点:可以考虑非均质、各向异性;材料非线性;任何性质的荷载,如:渗透力,自重,温度荷载、灌浆、预应力、地震力、基础变位等。 适用:各种拱坝拱坝结构分析有限元模型拱坝结构分析有限元模型某拱坝有限元实体模型某拱坝有限元模型null(6)结构模型试验法 用石膏加石藻土组成的弱性材料构建结构模型,用应变仪测量加载前后模型各点应变值的变化,以此求得坝体应力。 ●自重、温度荷载以及坝体破坏机理难以模拟 ● 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 改变需重做模型上游千斤顶布置上游千斤顶布置null模型量测系统布置null模型制作完成后下游立视全貌 null模型制作完成后上游俯视全貌 4 土石坝4 土石坝土石坝的特点 土石坝的工作条件 土石坝的裂缝 面板堆石坝 土石坝的安全问题 大坝安全管理展望null4.1 土石坝的特点优点: (1) 筑坝材料就地取材。可节省大量钢材、水泥、木材等。 (2) 适应地基变形能力强。土石体是散粒体结构,对地基的要求比混凝土坝低。 (3) 施工方法选择灵活性大。能适应不同的施工方法,且工序简单、施工速度快、易保证质量。(人工机械化) (4) 结构简单、造价低廉、运行管理方便、工作可靠,便于维修加高。 缺点: (1) 坝顶不能溢流,通常需另开溢洪道。 (2) 施工导流不便,增加了工程造价。 (3) 坝体断面大,土料填筑的质量受气候影响,给施工带来困难。null4.2 土石坝的工作条件土石坝由散粒体材料填筑而成,其剖面一般呈梯形。 土石坝的失稳一般是坝坡滑动或坝坡连同地基一起滑动的剪切,这是土石坝特有的。(1) 渗流问题(1) 渗流问题土石坝在挡水后,在上下游水位差的作用下,坝体、坝基会有一系列的问题需要考虑:水流经过坝身与坝基的结合面、坝体土与混凝土的结合面,易产生渗漏。 坝体内形成自由面,饱和区的土体有效重量减轻,土的强度(内摩擦角和凝聚力)减小 渗透动水压力增大了下游坝坡的滑动可能性。当库水位骤降时,易引起上游坝坡的失事。 在渗流的出口处,易引起渗透变形,严重时会导致坝的失事。双江口水电站工程(心墙堆石坝)双江口水电站工程(心墙堆石坝)水库蓄水历时曲线 工况XS1 部分时刻坝体典型断面等势线图工况XS1 部分时刻坝体典型断面等势线图工况XS5 部分时刻坝体典型断面等势线图工况XS5 部分时刻坝体典型断面等势线图水库放空渗流计算水库放空渗流计算工况FK6 部分时刻坝体典型断面等势线图工况FK6 部分时刻坝体典型断面等势线图两河口水电站工程(心墙堆石坝)两河口水电站工程(心墙堆石坝)图7-2 水库蓄水历时曲线 工况XS1 坝体等势线分布工况XS1 坝体等势线分布Baldwin Hills 均质土坝渗透破坏(美国,1963年)Baldwin Hills 均质土坝渗透破坏(美国,1963年)Owl Creek Site 7 土石坝渗透破坏(美国,1957)Owl Creek Site 7 土石坝渗透破坏(美国,1957)吉安县福华山土坝渗透破坏吉安县福华山土坝渗透破坏 左岸坝脚涵管顶部处的渗漏点 右岸坝体接合处的渗漏点(2) 冲刷问题(2) 冲刷问题土颗粒间的粘结力很小,抗冲能力很低: 雨水侵入坝体,会降低坝的稳定性;沿坝坡下流会冲刷坝面。 库内风浪会淘刷坝坡,易引起滑坡。(3) 沉降问题(3) 沉降问题 土粒间存在孔隙,在坝体自重和水荷载作用下,坝体和坝基都会因压缩而产生沉降。 过大沉降:会导致坝顶高程不足。 过大不均匀沉降:会导致坝体开裂,形成渗水通道,威胁大坝。Trairi土石坝漫顶( 巴西, 1981 )Trairi土石坝漫顶( 巴西, 1981 )(a) 漫顶时(b) 漫顶后“75·8事故” (中国,1975.8)“75·8事故” (中国,1975.8)Failure of a total of 62 dams in Henan, China, during an extreme storm in Aug. 1975. Inundated area: 12,000 km2 Known death count: 26,000 Affected population: over 10 million板桥大坝决口石漫滩大坝溃决田岗水库溃坝田岗水库溃坝下游村庄被毁下游村庄被毁(4) 其他问题(4) 其他问题严寒地区,库面的冰盖层与坝坡、岸坡冻结在一起,对坝坡产生很大的冰压力,易导致护坡的破坏 自由面以上的坝体粘土,在冻融作用下会造成孔穴、裂缝;夏季干旱作用下,易引起干裂而导致集中渗漏 地震地区,坝坡塌滑的可能性增大;粉砂地基,存在振动液化问题 南方,白蚂蚁可以蛀空坝体,导致坝体塌陷、渗漏通道等null4.3 土石坝的裂缝1)类型及其成因 (1) 干缩和冻融裂缝 干缩缝:土体表面失去水分收缩,而土体内部不收缩或收缩甚微,表层土体受约束产生拉应力,形成裂缝。常见于含水量较高、薄膜水较厚的细粒土体。 冻融裂缝:土体冻结后,气温骤降,表层土体发生收缩,受到内部未降温土体约束产生拉应力,在表层形成裂缝。常见于含水量较高的细粒土体。 仅限于表层土体,不至威胁大坝的安全。null(2) 变形裂缝主要由不均匀沉降所引起。由于不均匀变形,在坝的某些部位产生较大的拉应变和剪应变,因而产生裂缝。这种裂缝一般规模较大,并深入坝体,是破坏坝体完整性的主要裂缝。特别是防渗体的拉伸缝,对坝的威胁很大,应尽量避免。 变形裂缝——纵向裂缝、横向裂缝、水平裂缝null▲纵向裂缝缝的走向平行于坝轴线。多出现于坝坡,有时也出现在坝坡,也可能出现在坝的内部。缝的宽度往往较大。这种缝是由横向不均匀变形引起的。null▲横向裂缝缝的走向垂直于坝轴线。多出现于局部变化地形、岸坡陡峭、坝体埋有刚性建筑物的、易出现局部拉伸的区域。这种缝是由于坝轴线方向的纵向不均匀变形引起的。横缝常贯穿防渗体,对坝的危害很大。null▲水平裂缝多发生在窄心墙坝中。它是由于坝体和坝基的不均匀沉降引起的,是一种内部裂缝。有时贯穿上下游,形成集中渗水通道。这种缝不易发现,往往出现事故后才知道,对危害性很大。 由于坝体非粘性土沉降速度快,较早达到稳定。而粘土心墙由于固结速度慢,沉降还在继续。坝壳通过心墙接触面的摩擦力作用阻止心墙沉降,形成心墙拱效应。拱效应使心墙的垂直应力减小,如果拱效应过大,使垂直应力由压变拉,超过土体的强度,会产生水平裂缝。城东圩隧道长江北岸大堤穿越段城东圩隧道长江北岸大堤穿越段平面图 隧道轴线剖面图防渗处理沿大堤轴线布置剖面图 防渗处理沿大堤轴线布置剖面图 null(3) 滑坡裂缝滑坡引起的裂缝,在顶部呈张开缝、底部隆起处产生许多细小裂缝。这种缝延伸较长、较深、较宽,有较大的错距。这是坝失稳前,滑动体开始发生位移时,在周界上出现的缝,是滑坡的前兆。null(4) 水力劈裂缝在孔隙水压力作用下,土体局部有效应力减小到零以下时,由于拉伸破坏所形成。在水压减退后张开的裂缝也可以自行闭合。水力劈裂多发生于水库初次蓄水时,是一种危害性很大的裂缝。 ①心墙拱效应使心墙的垂直压力降低到该处的孔隙水压力时,会因水力劈裂产生水平裂缝。因其他原因而产生的水平裂缝也可能因水力劈裂作用而扩展。②有时对防渗体进行灌浆时,在灌浆压力的作用下 ,也可能出现水力劈裂。③在防渗体与基岩表面局部不平整处也会产生拱效应,从而使防渗体与基岩的接触压力降低,当压应力小于孔隙水压力时,造成水力劈裂。Teton分区土石坝溃坝(美國,1976)Teton分区土石坝溃坝(美國,1976)災情:死亡11~14 人。 事故原因: 初次蓄水期於1976年6月3日接近正常滿水位,於下游約450m 處之右岸岩盤節理湧出清水,6月4日晚於右岸水壩根部標高1585m 處開始出現流水,至6月5 日早已侵蝕成淺水路,約同時右岸標高1538m 處濁水以0.6~0.8m3/sec.之速率流出,上述滲水皆是從壩體與岩盤接縫處滲出,之後滲水量有顯著地增加。於6 月5 日早上十點半,滲水路漸擴大而於壩體內形成直徑約1.8m 垂直於壩軸的水道,壩體內至少已被侵蝕了約11m,且此滲水道漸往上游面延伸,壩體右岸近岩盤處成曲線型。至十一時,於壩體上游斜面出現了滲水漩渦並擴大成吞孔狀,壩體下游面之侵蝕谷續往壩頂擴大,約十二時壩潰決。Teton Dam 潰決之主因被認為是發生在基礎岩盤的水力破壞,雖對岩盤基礎做了灌漿,但事後發現於灌漿帽正下方之岩盤節理未完全閉塞,滲水經此節理侵蝕填土細料發生管湧,滲水續擴至壩底形成橫斷壩體之滲水路。槽底填土低应力区溃坝过程照片溃坝过程照片破坏过程示意图破坏过程示意图null2)裂缝的防治措施 (1) 设计方面 选择合适的地形和有利的地质条件,并进行处理 合理设计土石坝的剖面和细部 选择适宜的土料,采用合理的参数 (2) 施工方面 严格控制土料的密实度、含水量、颗粒组成 精心碎土、压实,避免过大的沉降和变形 (3) 运行管理方面 库水位骤升、骤降,易导致坝体开裂 初次蓄水,水位上升不宜过快 施工期、运行期,定期观测 及时分析观测资料 已有裂缝,加强监测、分析原因,及时处理null3)裂缝的处理 (1) 表面干缩缝 砂土填塞,以低塑性土封填表面、夯实,防止雨水渗入冲蚀 (2) 浅层裂缝 按表面干缩缝处理,或开挖重填 (3) 深部裂缝 灌浆处理,灌浆材料常用粉质壤土或黄土(含较多粉砂,少量中、细砂,塑性指数10左右),以减少缝的固结收缩 浅——自流式灌浆 深——低压灌浆,不出现水力劈裂 (4) 裂缝严重 采用混凝土或粘土防渗墙,从坝顶开始穿过坝身直达基岩4.4 面板堆石坝(concrete face rock-fill dam)4.4 面板堆石坝(concrete face rock-fill dam)1)发展 属于土石坝,有150年的历史,可分为3个阶段。(1) 第一阶段(1850~1940年),填筑高度不断增加,25m~100m 坝型:刚性防渗体的抛填式堆石坝(钢筋混凝土面板/木面板,少数为沥青混凝土面板;高架栈桥上自卸卡车或侧卸火车抛石) 代表:美国,盐泉(Salt Spring)坝,高100m ,1931年建成(2) 第二阶段(1940~1960年),土力学及土工技术发展 坝型:粘性土料作防渗斜墙或心墙(高塑性、适应堆石体变形的能力好) 代表:因兰德(Inland)斜墙堆石坝,斯蒂文斯(Stevens)心墙堆石坝(3) 第三阶段(1960~今),振动碾问世,滑模技术产生 坝型:钢筋混凝土面板堆石坝 代表:美国,新埃克斯奇格(New Excheguer)坝,高150m,1966年 巴西,阿利亚河口(Fozdo Areia)坝,高160m,1980年 澳大利亚,塞萨纳(Cechana)坝,高110m,1971年 我国始于80年代,西北口高95m,天生桥一级高180m,水布垭高233mnull盐泉坝、因兰德坝、斯蒂文斯坝第一阶段:盐泉坝 第二阶段:因兰德坝、斯蒂文斯坝null阿利亚河口坝阿利亚河口坝,Foz do Areia,巴西,高160m,1980年,属于第三阶段null塞萨纳坝塞萨纳坝,Cechana,澳大利亚,高110m,1971年,属于第三阶段null西北口坝西北口坝,湖北,高95m,长222mnull与前两个阶段相比,新型面板堆石坝的改进处:堆石体密度高(采用大型振动碾) 石料粒径小,且级配良好,过渡区垫层不但密实度高,且低透水性,可临时挡水(在未浇筑面板前) 堆石体石料的要求低 堆石体可分区,可有不同的碾压要求,利于加快施工,降低造价 面板无水平向伸缩缝,改为施工缝,以便用滑模连续浇筑,加快施工进度 改进了面板的底座结构,截水齿槽式→趾板式,避免槽挖,简化施工 改进了面板周边缝和竖向伸缩缝的止水设施,适应相对变位,避免止水受损而漏水null2)特点面板设于堆石体上游面,整个坝体都受力,水压力的铅直分力有助于坝的稳定,坝体工程量是土石坝中最小的。 高密度的堆石体变形小,面板的抗裂防渗有保障,,坝的稳定安全度也是很高的,即使面板少许漏水,也不会危及堆石体的稳定和坝的安全。 面板兼起防浪护坡的作用,经济合理。 面板在上游面,便于检修,即使不放空水库,也便于潜水检修。 无粘性土料施工,干扰小,气候影响小,可全年施工。 面板对基础沉降很敏感,须重视坝基缺陷处理。 面板抗漂浮物冲击、抗严寒冰冻、抗环境水侵蚀作用性能稍差。 抗震性能稍差。null3)设计要求 (1)堆石体的变形特性堆石体承受上部堆石的重量不断增加 堆石体材料的蠕变特性 堆石料有一定的浸水软化特性 挡水后,库水压力使靠上游1/3的堆石体内法向压应力有较大增加,产生变形 地震时,堆石体产生突然性变形(地震反应) 上述变形,一部分在堆石体施工期发生,另一部分在水库蓄水后逐渐发生。一般,面板在堆石体施工完成后才浇筑,因而,在面板浇筑之前已完成的变形不影响面板的运行;而蓄水后产生的变形会影响面板的运行。null(2)堆石体变形的影响因素材料的物理力学性质和粒径级配 石质坚硬?软化系数?级配良好?→变形模量较大 填筑碾压方式及其碾压密实度 振动碾压好 坝高——粗略关系(新型碾压式)null阿利亚河口坝的变形阿利亚河口坝在水库蓄水前所产生的变形占蓄水后变形总量的百分比。可见,水库蓄水后所产生的变形主要分布在靠近上游坝趾的1/3堆石体内,且在坝趾处最大。这与法向压应力的分布规律一致。null(3)堆石体的强度特性参数① 铅直向变形模量 随高度变化而变化,顶部最小,底部最大 ②水平向变形模量 只能在蓄水后利用观测所得面板挠曲变形和堆石体沉降变形粗略反推得到。③堆石体的内摩擦系数 岩石坚硬,摩擦系数大 铅直压应力增大,摩擦系数小(压碎,粒径变小)null(4)堆石体石料选择和分区 应选用新鲜、坚硬、软化系数小、抗侵蚀、抗风化能力强的岩石。1区——支承面板,向堆石体均匀传递压力,有一定的抗渗能力,最重要 2区——垫层与堆石区过渡作用,重要性稍次 3区——受水压力作用较大,较重要 4区——保持坝的整体稳定、下游坡稳定,要求较低nullnull 面板堆石坝纵断面(纵0+000)null 面板堆石坝横断面(纵0+058.5)null 面板堆石坝横断面(纵0+109.9)null 面板堆石坝防渗墙连接型式坝横0+58.50竣工期位移分布坝横0+58.50竣工期位移分布水平位移垂直位移坝横0+58.50竣工期应力分布坝横0+58.50竣工期应力分布大主应力小主应力坝横0+58.50蓄水期位移分布坝横0+58.50蓄水期位移分布水平位移垂直位移坝横0+58.50蓄水期应力分布坝横0+58.50蓄水期应力分布大主应力小主应力null坝横0+58.50(柔性连接)蓄水期面板应力分布及挠度曲线null坝轴线断面上下游向变形null坝轴线断面坝轴线向变形null坝轴线断面垂直向变形null(a) 上下游向水平位移(b) 坝轴线向水平位移(c) 垂直位移蓄水期面板的位移分布,mm沉降过程线沉降过程线观测:九甸峡面板堆石坝观测:九甸峡面板堆石坝2008年1月24日坝体沉降分布图坝体内部监测布置图(坝横0+105.50) 竣工期垂直位移(计算)null图3.2-7 2008年6月20日坝体沉降分布图坝体内部监测布置图(坝横0+105.50) 蓄水期垂直位移(计算)面板挠曲变形面板挠曲变形2008年5月13日面板变形图(坝横0+057.50) 2008年8月27日面板变形图(坝横0+057.50) 计算值面板应力(钢筋计)面板应力(钢筋计)2008年6月25日面板钢筋计应力分布图 沟后面板砂砾石坝溃决沟后面板砂砾石坝溃决沟后水库于1985年8月正式动工兴建,1989年9月下闸蓄水,1990年10月竣工,1992年9月由青海省建设厅主持通过竣工验收。 建设单位为青海省共和县人民政府。陕西水利电力土木建筑勘测设计院设计,铁道部二十局施工。水库设计总容量为330万m3,正常洪水位、设计和校核水位均为3278m,坝型为面板砂砾石坝,为灌溉水利枢纽,是四等小型工程。 水库大坝于1993年8月27日22时40分左右,青海省海南藏族自治州共和县沟后水库发生垮坝事故,找到尸体288具,尚有40人失踪。给当地人民群众的生命财产造成巨大损失。 原因:钢筋混凝士面板漏水和坝体排水不畅 沟后水库溃坝(中国,1993)沟后水库溃坝(中国,1993)沟后面板坝溃决示意图沟后面板坝溃决示意图4.5 土石坝安全问题4.5 土石坝安全问题(1)土石坝比例大 世界有15万余座水坝(中国8.7万座),其中超过70%为土石坝。中国30m以上大坝中,土石坝占近60%;大量高、复杂的土石坝在建、待建。(2)土石坝安全问题突出(2)土石坝安全问题突出溃坝案例中,土石坝高达80%(其中,小于30m高度的又占70%),其安全管理压力远大于混凝土坝 。4.6 大坝安全管理展望4.6 大坝安全管理展望风险评估和风险管理方法取代传统的基于确定性的安全 评价 LEC评价法下载LEC评价法下载评价量规免费下载学院评价表文档下载学院评价表文档下载 方法,风险管理在大坝安全管理中的地位越来越重要。 建设大坝安全应急管理体系,在美国、加拿大、澳洲、北欧、日本等国取得极其显著的成效。我国在大坝应急预案建设方面也已起步。 基于现代信息技术、计算机相关技术和管理科学的大坝安全管理信息系统的建设均被世界各国所重视。 美国发展的PFMA(潜在溃坝模式分析)方法将传统的大坝安全检查和失事模式评估结合起来,提高了安全工作的效率和质量,使日常安全管理更加有的放矢,使安全管理资源得到最优效的利用,将成为大坝安全的一种新兴管理工具。1)发展动向2)特点与挑战2)特点与挑战新世纪,我国大坝安全管理的特点与挑战: 全球气候变化对大坝安全管理的影响; 经济、社会发展使大坝风险加大,社会公众更加关注; 高坝大库的兴建对安全管理提出更高要求。3)国内发展动向及必然趋势3)国内发展动向及必然趋势我国大坝安全管理在技术范畴内的两个明显的发展动向及必然趋势: (1)粗放型管理向技术型管理转化 (2)工程安全管理向风险管理发展
本文档为【水利水电工程概论】,请使用软件OFFICE或WPS软件打开。作品中的文字与图均可以修改和编辑, 图片更改请在作品中右键图片并更换,文字修改请直接点击文字进行修改,也可以新增和删除文档中的内容。
该文档来自用户分享,如有侵权行为请发邮件ishare@vip.sina.com联系网站客服,我们会及时删除。
[版权声明] 本站所有资料为用户分享产生,若发现您的权利被侵害,请联系客服邮件isharekefu@iask.cn,我们尽快处理。
本作品所展示的图片、画像、字体、音乐的版权可能需版权方额外授权,请谨慎使用。
网站提供的党政主题相关内容(国旗、国徽、党徽..)目的在于配合国家政策宣传,仅限个人学习分享使用,禁止用于任何广告和商用目的。
下载需要: 免费 已有0 人下载
最新资料
资料动态
专题动态
is_528369
暂无简介~
格式:ppt
大小:36MB
软件:PowerPoint
页数:0
分类:建筑/施工
上传时间:2013-08-17
浏览量:126