下载

5下载券

加入VIP
  • 专属下载特权
  • 现金文档折扣购买
  • VIP免费专区
  • 千万文档免费下载

上传资料

关闭

关闭

关闭

封号提示

内容

首页 水的饱和蒸汽压

水的饱和蒸汽压.pdf

水的饱和蒸汽压

高小生
2009-02-01 0人阅读 举报 0 0 暂无简介

简介:本文档为《水的饱和蒸汽压pdf》,可适用于工程科技领域

第十三章热、质同时传递的过程第一节概述概述吸收、精馏和萃取各章中都从物质传递的观点对过程的速率和过程的计算作了讨论即使过程的热效应不容忽略也只引入了热量衡算并未涉及热量传递的速率对过程的影响。生产实践中的某些过程热、质传递同时进行热、质传递的速率互相影响。此种过程大体上有两类:一、以传热为目的伴有传质的过程:如热气体的直接水冷热水的直接空气冷却等。二、以传质为目的伴有传热的过程:如空气调节中的增湿和减湿等。以上仅从过程的目的进行分类。就其过程实质而言两者并无重要区别都是热、质同时传递的过程必须同时考虑热、质两方面的传递速率。本节以热气体的直接水冷和热水的直接空气冷却为例进行讨论。不难看出这一讨论对热、质同时传递的过程具有普遍意义。热气体的直接水冷为快速冷却反应后的高温气体可令热气体自塔底进入冷水由塔顶淋下气液呈逆流接触参见图(a)。在塔内既发生气相向液相的热量传递也发生水的汽化或冷凝即传质过程。图(b)(c)分别表示气、液两相沿塔高的温度变化和水蒸汽分压的变化。气相和液相的温度显然自塔底向塔顶单调下降。液相的水汽平衡分压pe与液相温度有关因而也相应地单调下降可是气相中的水蒸汽分压p则可能出现非单调变化。气、液两相的分压曲线在塔中某处相交其交点将塔分成上、下两段各段中的过程有各自的特点。塔下部:气温高于液温气体传热给液体。同时气相中的水汽分压图热气的直接水冷过程p低于液相的水汽平衡分压(水的饱和蒸汽压ps),此时p<ps,水由液相向气相蒸发。在该区域内热、质传递的方向相反液相自气相获得的显热又以潜热的形式随汽化的水份返回气相。因此塔下部过程的特点是:热、质反向传递、液相温度变化和缓气相温度变化急剧、水汽分压自下而上急剧上升但气体的热焓变化较小。.塔上部:气温仍高于液温传热方向仍然是从气相到液相但气相中的水汽分压与水的平衡分压的相对大小发生了变化。由于水温较低相应的水的饱和蒸汽压Ps也低气相水汽分压p转而高于液相平衡分压pe水汽将由气相转向液相即发生水汽的冷凝。在该区域内液相既获得来自气相的显热又获得水汽冷凝所释出的潜热。因此塔上部过程的特点是:热、质同向进行水温急剧变化。上述过程的显著特点是塔内出现了传质方向的逆转下部发生水的汽化上部则发生水汽冷凝。热水的直接空气冷却工业上的凉水塔是最常见的热水用直接空气冷却的实例。热水自塔顶进入空气自塔底部进入两相呈逆流接触使热水冷却以便返回生产过程作冷却水用。图表示气、液两相的温度和水汽分压沿塔高的变化。图凉水过程此过程中气、液两相的水汽分压及水温沿塔高呈单调变化但气相温度则可能出现非单调变化使两相曲线在某处相交交点将塔分成上、下两段。.塔上部:热水与温度较低的空气接触水传热给空气。因水温高于气温液相的水汽平衡分压必高于气相的水汽分压(ps>p)水汽化转向气相。此时液体既给气体以显热又给汽化的水分以潜热因而水温自上而下较快地下降。该区域内热、质同向传递都是由液相传向气相。.塔下部:水与进入的较干燥的空气相遇发生较剧烈的汽化过程虽然水温低于气相温度气相给液相以显热但对液相来说由气相传给液相的显热不足以补偿水分汽化所带走的潜热因而水温在塔下部还是自上而下地逐渐下降。显然该区域内热、质传递是反向的。不难看出此过程的突出特点是塔内出现了传热方向的逆转塔上部热量由液相传向气相塔下部则由气相传向液相。尤其值得注意的是用直接空气冷却热水时热水终温可低于入口空气的温度这显然是由于该传热过程同时伴有传质过程(水的汽化)而引起的。第二节气液直接接触时的传热和传质过程的分析为理解热、质同时进行的过程中出现的新特点本节对这一类过程作一般的分析。过程的方向在热、质同时进行的过程中传热或传质的方向可能发生逆转因此塔内实际过程的传递方向应由各处两相的温度和分压的实际情况确定。在任何情况下热量(显热)总是由高温位传向低温位物质总是由高分压相传向低分压相。温度是传热方向的判据分压是传质方向的判据。气体中水汽分压的最大值为同温度下水的饱和蒸汽压此时的空气称为饱和湿空气。显而易见只要空气中含水汽未达饱和(不饱和空气)该空气与同温度的水接触其传质方向必由水到气。在热、质同时进行传递的过程中造成传递方向逆转的根本原因在于:液体的平衡分压(即水的饱和蒸汽压ps)是由液温唯一决定的而未饱和气体的温度t与水蒸气分压p则是两个独立的变量。因此当气体温度t等于液体温度θ而使传递过程达到瞬时平衡时则未饱和气体中的水汽分压p必低于同温度下水的饱和蒸汽压ps此时必然发生传质即水的汽化。同理当气体中的水汽分压p等于水温θ下的饱和蒸汽压ps时传质过程达到瞬时平衡但不饱和气体的温度t必高于水温θ此时必有传热发生水温将会上升。由此可见传热与传质同时进行时一个过程的继续进行必打破另一过程的瞬时平衡并使其传递方向发生逆转。例传递方向的判别温度为℃、水汽分压为kPa的湿空气与℃的水滴接触试判断在接触的最初瞬间发生传热及传质的方向。解:由于气温t>水温θ传热方向由气到水。℃水的饱和蒸汽压ps=kPa(由表查得)。因ps>p传质方向为由水到气即发生液滴的汽化过程。过程的速率热、质同时传递时各自的传递速率表达式并不因另一过程的存在而变化。设气液界面温度θi高于气相温度t则传热速率式可表达为)(tqi−=θα()式中α气相对流给热系数kJs·m·℃q传热速率kJs·m。一般情况下水气直接接触时液相一侧的给热系数远大于气相气液界面温度θi大体与液相主体温度θ相等故以下讨论均以水温θ代替界面温度θi。)(tq−=θα()同理当液相的平衡分压高于气相中的水汽分压时传质速率式可表示为:NA=kg(psp)()式中NA传质速率kmols·mp、ps分别为气相中水汽分压与液相主体温度θ下的平衡分压(饱和水蒸汽压)kPakg气相传质分系数kmols·m·kPa。上述传质速率式是以水汽分压差为推动力。工程上为便于作物料衡算常以气体的湿度差为推动力将传质速率NA用单位时间、单位面积所传递的水分质量表示(kgs·m)。气体的湿度H定义为单位质量干气体带有的水汽量kg水汽kg干气。气体的湿度H与水汽分压p的关系为pPpMMH−×=气水()式中P气相总压kPaM水、M气分别为水与气体的分子质量。对空气水系统:pPpH−=kg水汽kg干气()以湿度差为推动力的传质速率式为)(mskgHHkNSHA⋅−=()式中kH以湿度差为推动力的气相传质分系数kgs·mHS气相中水汽分压等于饱和蒸汽压时气体的湿度又称饱和湿度sspPpH−=()式中pS为水温下的饱和蒸汽压。过程的极限热、质传递同时进行时过程的极限与单一的传递过程相比有显著的不同。单一的传热过程的极限是温度相等达到热平衡状态单一的传质过程的极限是气相分压与液相平衡分压相等达到相平衡状态。在逆流接触设备中在何处或哪一端趋近上述过程的极限取决于平衡条件和两相的相对流率。热、质传递同时进行的情况则不同此时应区分两种不同的情况:.液相状态固定不变气相状态变化。在一无限高的塔的顶部液体进口状态保持不变塔内上升气体与液相充分接触而且液气比很大气相将在塔顶同时达到热平衡和相平衡即气体温度将无限趋近于液体温度、气相中的水汽分压将无限趋近于液体的平衡分压。一般来说大量液体与少量气体长期接触的过程极限皆如此。.气相状态固定不变、液相状态变化。在上述无穷高塔的底部如果未饱和气体的进口状态保持不变而且液气比较小此时气、液两相在塔内虽经充分接触也不可能在塔底同时达到传热和传质的平衡状态。如果达成热平衡状态即两相温度相等则只要进口气相不是饱和状态(p<ps)。就不可能出现相平衡状态传质过程仍将进行传质过程(水份汽化)所伴随的热效应必将破坏已达成的热平衡状态。反之如果两相的分压相等(即达成相平衡状态)则只要进口气相不是饱和状态液相温度必低于气相温度传热过程仍继续进行从而将改变液相温度破坏原有的相平衡。但是应当注意即使不能达成平衡状态过程仍有其极限。从凉水塔的例子可以断定即使凉水塔无限高、水被冷却的终温可低于进口气温但不可能无限低而必有一定的限度。换言之当气体状态固定不变时液相温度将无限趋近某一极限温度该极限温度与气体的状态(温度t、水汽分压p)有关而与液相的初态无关。一般说来大量气体与少量液体长期接触的过程极限皆如上所述。极限温度湿球温度与绝热饱和温度凉水塔塔底液相极限温度湿球温度图表示凉水塔底部发生的过程该处热、质反向传递。如系微分接触设备大量气体自塔底进入底部液体温度趋于某极限温度tw时液体温度不再变化但传热、传质仍在同时进行。此时由气相向液相的传热速率与液相向气相传质时带走潜热的速率应相等即WHHkttwHwγα)()(−=−()式中α、kH气相的对流给热系数和传质分系数γw温度tw下水的汽化热kJkgHwtw温度下的饱和湿度kg水汽kg干气tw下的饱和湿度可由下式计算:ssWpPpH−=()式中ps为tw温度下水的饱和蒸汽压kPa。由式()可得)(HHkttWHwW−−=γα()图凉水塔底部的过程由此可知液相的极限温度tw决定于三方面的因素:.物系性质:汽化热γw、液体饱和蒸汽压与温度的关系即ps=f(tw)以及其它与α、kH有关的性质.气相状态:气体温度t、湿度H或气相中的水汽分压p.流动条件:影响着α及kH。传热的机理有传导、对流、辐射传质的机理有扩散和对流。当温度不太高时热辐射的影响可以忽略又当流速足够大时热、质传递均以对流为主且都与Re数成次方关系。这样在温度不高、流速较大时α与kH之比值与流速无关而只取决于物系性质与气相状态。因此对指定的物系极限温度tw仅由气相状态(H、t)唯一确定而在较宽范围内可以认为与流动条件无关。此极限温度tw称为气体的湿球温度。湿球温度的实验测定从湿球温度的实验测定方法可进一步认识湿球温度的含义及湿球温度名称的由来。图为湿球温度计该温度计的感温泡用湿纱布包裹以保持表面始终为水所润湿。因此该温度计所指示的实为薄水层的温度其值与空气状态有关。将上述温度计置于温度为t、湿度为H的空气流中。设水的初始温度θ与气温t相等则只要空气未达饱和状态气相水汽分压p必低于水表面的平衡分压ps即p<ps或H<Hs,水将由纱布表面汽化。水份汽化所需的热量只能来自水本身温度的下降一旦水温低于气温(θ<t)空气将传热给水。当这一热量不足以补偿水份汽化所需的热量水温必将继续下降。当水温降至足够低由此造成的气液两相的传热温差已足够大空气传给水的热量恰等于水图湿球温度的测量份因分压差而汽化所需的热量时水温不再变化此时的水温tw即为湿球温度计所指示的数值。对水作热量衡算可得)(wtt−α=wWHrHHk)(−(空气传给水的显热)(水汽化带走的潜热)式中Hw是温度tw时空气的饱和湿度。上式与式()完全相同上述过程与凉水塔塔底的过程本质上乃同一过程少量水与大量空气接触时水温变化的极限总是湿球温度tw。前已说明只要空气流速足够大(大于ms)气温不太高便可排除热辐射及流动条件对测量的影响湿球温度的实质是空气状态(t、H或p)在水温上的体现即tw=f(t、H)。因此只需用两只温度计一只不包纱布以测量空气的真实温度t(也称干球温度)另一只包以湿纱布以测量湿球温度tw空气的湿度即被唯一地确定。湿球温度的计算及路易斯(Lewis)规则式()有两方面的应用:()已知气体状态(t、H)求气体的湿球温度tw。由于式()中的饱和湿度Hw及汽化热γw是tw的函数故需试差求解。()已知气体的干、湿球温度(t、tw)求气体的湿度H这是测量湿球温度的目的。两类计算均需已知比值αkH原则上此比值由实验测定详见有关书籍。为避免传热、传质系数同时测量的困难可利用ChiltonColburnJ因子类比关系DHjj=()即RePrReScScNu⋅=()将式中的无因次数群按定义式代入则得PrLeScCkPc==ρα()式中已定义传质物性的无因次数Sc与传热物性的无因次数Pr之比为一新的物性准数Le即路易斯数。式()中的传质系数kc与推动力(cc)相配即传质速率NA(以kgs·m为单位)为:水McckNCA)(−=()对湿度不大的气体将上式与式()联立可得HCkk=⋅ρ()于是式()可写成如下的路易斯规则:LeCkPH=α()上式表明比值Hkα仅与系统物性有关可按指定物系及状态算出。经计算对空气水系统常压下Le约为比值Hkα约为kJkg℃。对氢气水系统Le≈Hkα约为kJkg℃。为便于计算湿球温度本章末的表列出不同温度下水的汽化热及空气的饱和湿度。图表示空气水系统的湿球温度tw与空气状态(t、H)的关系。例计算湿球温度在总压为kPa、温度为℃的空气中水汽分压为kPa求此空气的湿球温度。图空气水系统的湿球温度(总压为kPa)图无穷塔高的塔底理论板上的过程解:空气的湿度为干气水汽kgkgpPpH=−×=−=湿球温度:)()(−−=−−=wwwwwHHHttγγ假设一个湿球温度由表查出此温度下的汽化热及气体饱和湿度代入上式算出tw若计算值与假定值相近则计算有效。设tw’=℃,由表查得:kgKJw=γkgkgHW=代入前式算出tw=℃,假设正确所求湿球温度为℃。绝热饱和温度设气、液在一板式塔中直接接触且设塔内具有无限多个理论板塔底液体温度将无限趋近于某一极限温度tas。现考察塔底最后一级的情况参见图。由于假设该级为理论级离开该级的气相温度必与液体温度tas相同气相中的水汽分压与该级水温下的饱和蒸汽压相等。此时离开该级的气相达饱和状态其饱和湿度Has为tas的函数即)(asastfH=由于级数无限多塔底液体无限趋近于极限温度进入该级的液体温度与离开该级的液体温度基本上相等。这样如该塔板对外绝热无热损失板上发生的传热过程是液相自气相得到的显热恰好用于汽化水分所需的潜热故asasasHHHVttVCγ)()(−=−()式中V气相流率以干气质量表示kg干气sm塔截面CH气体的湿比热(kJkg℃),即kg干气及其带有的Hkg水汽温度升高℃所需的热量γas温度为tas下水的汽化热kJkgHas温度为tas下的饱和湿度kg水汽kg干气。上式左端表示气相显热的减少右侧表示潜热的增加由此式可得)(HHCttasHasas−−=γ()当物系性质(γas、CH)、相平衡关系)(asastfH=已确定时极限温度tas是气体状态的函数即)、Httas(ϕ=此极限温度tas称为气体的绝热饱和温度。按图绝热饱和温度也可由气相经塔底最后一级理论板的状态变化来解释。由于气相传热给液体的显热仍由汽化水分所带的潜热返回气相液体并未获得净的热量。气体状态的变化是在绝热条件下降温、增湿直至饱和的过程此即“绝热饱和”一词的含义。湿球温度和绝热饱和温度的关系湿球温度和绝热饱和温度都有重要的实用意义且都表达了气体入口状态已确定时与之接触的液体温度的变化极限。但从此两极限温度导出的过程可知两者之间有着完全不同的物理含义。湿球温度是传热和传质速率均衡的结果属于动力学范围。而绝热饱和温度却完全没有速率方面的含义它是由热量衡算和物料衡算导出的因而属于静力学范围。比较式()、()可知湿球温度和绝热饱和温度在数值上的差异决定于Hkα与CH两者之间的差别。对空气水系统由于Le接近于由式()可知Hkα≈CH。因此对空气水系统可以认为绝热饱和温度与湿球温度是相等的。但对其它物系如某些有机液体和空气系统湿球温度高于绝热饱和温度。第三节过程的计算热、质同时传递时过程的数学描述全塔物料与热量衡算在进行过程数学描述时首先可以对全过程作出总体的热量和物料衡算以确定塔的两端各参数之间的关系。按图的符号对水分作全塔物料衡算。气相经凉水塔后水分的增量应等于水的蒸发量即)(LLHHV−=−()全塔热量衡算式为)(θθLLCLCLIIV−=−()一般凉水塔内水份的蒸发量不大约为进水量的~。上式中L≈L并将进塔水量写成L则上式成为)()(θθ−=−LLCIIV()微分接触式设备在计算过程的速率时由于设备的传热、传质推动力各处不同因而必须对微元塔段发生的过程作出数学描述即列出微元塔段的物料衡算、热量衡算及传热、传质速率方程组并沿塔高积分或逐段计算。本节以逆流微分接触式凉水塔为例加以说明。物料衡算微分方程式图所示为一逆流微分接触式凉水塔单位容积所具有的有效相际接触表面为a气液两相的流率与状态沿塔高连续变化。在与流动垂直的方向上取一微元塔段dZ以此微元塔段为控制体对水分作物料衡算可得VdH=dL()式中V气相流率以干气体为基准kg干气s·m塔截面L液相流率kgs·m塔截面。显然气体经过微元塔段水份的变化量应等于两相在此微元塔段内的水份传递量即adZNVdHA⋅=()将传质速率NA的表达式()代入上式则得图微元塔高的数学描述dZHHakVdHeH)(−=()热量衡算微分方程式同样以图所示的微元塔段为控制体作热量衡算可得)(dLLdCVdILθθ=()式中CL液体比热水为kJkg℃I湿空气的热焓kJkg干气。湿空气的热焓定义为kg干气体的焓及其所带Hkg水汽的焓之和。通常干气体的焓以℃的气体为计算基准水汽的焓以℃的水为基准。据此定义温度t、湿度H的湿气体的焓为HHtCtCIVgγ=()式中Cg干气比热空气为kJkg·℃CV水汽比热kJkg·℃γ℃时水的汽化热kJkg。对空气水系统HtHI)(=()令空气的湿比热HHCCCVgH==(kJkg干气·℃)()则HtCIHγ=()此式表明热焓I也是湿空气的状态参数之一其数值与气体的温度t、湿度H有关。式()等号右方包含两项。由于凉水塔内水份的汽化量不大汽化的水所携带的显热(CLθdL)与水温降低所引起的水的热焓变化(CLLdθ)相比可略去不计故热量衡算式化简为:θLdCVdIL=()此外从传热速率角度来考察气液两相在微元塔段内所传递的热量为q·(a·dZ),此热量可使气体温度升高dt即dZqadtVCH⋅=()将传热速率方程式()代入上式可得dZtadtVCH)(−⋅=θα()设计型计算的命题凉水塔设计型计算的命题方式是:设计任务:将一定流量的热水从入口温度θ冷却至指定温度θ设计条件:可供使用的空气状态即进口空气的温度t与湿度H计算目的:选择适当的空气流量(kg干气s)确定经济上合理的塔高及其它有关尺寸。在计算过程中用到的容积传质系数kHa(kgs·m)与容积传热系数αa(kJs·m)须通过实验或根据经验数据确定在此可作为已知量。计算方法式()、()、()及()组成的方程式组是求解热、质同时传递过程的基础。该方程组的求解方法有两种:逐段计算法和以焓差为推动力的近似计算法。逐段计算法的适用范围广且可获得沿塔高的两相状态分布。焓差近似计算法仅适用于HHCk≈α的物系(如空气水系统)计算比较简便但有时可能产生较大误差。以下对此两种计算方法分别予以讨论。逐段计算法将塔高自下而上分成若干段每段高度为ΔZ。对每一等份上述方程式组可近似写成为(参见图)热量衡算式)()(−−−=−nnLnnLCIIVθθ()传热速率式ZtattVCnnH∆−=−−)()(θα()传质速率式ZHHakHHVSHnn∆−=−−)()(()湿空气热焓的计算式γnnHnHtCI=()对于上述凉水塔设计型计算问题当塔径决定之后塔底的气、液两相有关参数均为已知逐段计算可从塔底开始。这样在逐段计算时每段下截面的参数皆为已知量传热推动力(θt)与传质推动力(HSH)近似取该截面上的数值根据式(~)可求出该段截面上有关参数。上述方程式组可改写成ZHHVkHHnSHnn∆−=−−)(α()ZtVCattnHnn∆⋅−=−−)(θα()nnnVgnHtHCCI)(γ=()LCIIVLnnnn⋅−=−−)(θθ()图逐段计算利用以上诸式可方便地从塔底逐段向上计算直到所求得的某截面水温θn与入口温度θ相近为止所需塔高即为各段塔高之和。例凉水塔的计算今欲在逆流操作的填料塔内用空气将温度为℃的热水冷却至℃热水流率L=×kgs·m。当地大气总压P=kPa温度℃湿度H=kgkg塔内空气流率V=×kg干气s·m。设备的容积传质系数kHα=×kgs·m。求塔高及两相的温度和水汽分压分布。解:=××=−−VkHα对空气水系统=≈VkVCaHHαα图例附图=×××=⋅−−LCVL代入方程组()~()得ZHHHHnSnn∆⋅−=−−)(Ztttnnnn∆⋅−=−−−)(θnnnnHtHI)(=)(−−−=nnnnIIθθ塔底端面的两相参数为:湿度H=kgkg气温t=℃焓I=(H)tH=(×)××=kJkg水温θ=℃水滴表面气体的饱和湿度可由表查得HS=kgkg。以上数据皆为已知量列入本题附表第一行。取ΔZ=m则H=H(HSH)·ΔZ=()×=kgkgt=t(θt)·ΔZ=()×=℃I=(H)tH=kJkgθ=θ(II)=()=℃℃下的气体饱和湿度HS由表查得为kgkg。于是截面有关参数全部求出如附表第二行所示。再取ΔZ=m重复上述计算。直至θn≈℃,得塔高为Z=m。不同塔高处的气相水汽分压p可由湿度H求得其间关系为:HPp=同时由各截面水温θ可查表得出对应的饱和蒸汽压ps。不同塔高处的p、ps数据分别列入本题附表第七、八两列。按附表所列数据分别将两相温度t、θ及两相水汽分压p、ps对塔高Z标绘得图。该图表明气液两相温度线在某处相交。上部热、质同向传递下部热、质反向传递。以焓差为推动力的近似计算法塔高计算法为计算凉水塔的总高Z可将上述方程式组在一定条件下作适当变换。若近似取空气的湿比热CH为一常数微分式()可得dHVdtVCVdIHγ=等号右端VdH及VCHdt可分别用传热、传质速率式()、()代入则图凉水塔中气、液两相状态沿塔高的分布图例附表塔高Zm湿度Hkgkg气温t℃焓IkJkg水温θ℃HSKgkgpkPapskPadZHHakdZtaVdISH)()(−−=γθα设HHCaka≈α上式成为dZHHdZtCdIakVSHH)()(−−=γθ根据焓的定义上式右端可写为(ISI)dZ,则IIdIakVdZSH−⋅=()式中Is为水温下饱和湿空气的焓即SSSHHI)(γθ=()Is是水温θ的单值函数可由表查得。将式()积分得塔高为∫−=IISHIIdIakVZ()式中I、I分别为气体进、出塔的焓。上式也可以写成OGOGNHZ×=()式中akVHHOG=()∫−=IISOGIIdIN()NOG称为以焓差为推动力的传递单元数。图凉水塔的热量横算和操作线全塔热量衡算为计算传递单元数NOG必须了解IS即相应的水温θ与气相焓之间的对应关系。为此可对全塔作热量衡算得)()(θθ−=−LLCIIV()对塔内任一截面与塔底作热量衡算(图a)得)(θθ−=LCVLII()式()表示塔中任一截面上气相的热焓与水温之间呈线性关系。若以气相焓I为纵坐标、以水温θ为横坐标作图上式为一直线(参见图b)。此直线可称为凉水塔的操作线。与水温θ相对应的饱和湿空气焓IS可由表查出。但因IS=f(θ)为非线性函数在图(b)中为一曲线故NOG应按式()用数值积分求解。综上所述焓差法计算塔高的条件为:.水量L近似取为常数。但须注意这一假定仅是为了热量衡算的方便并不意味空气的湿度不发生变化。.HHCaka≈α例如空气-水系统。.在热、质反向传递的区域用焓差为推动力计算塔高会导致较大的误差。NOG的近似求解当凉水塔水温变化范围不大时作为近似计算可将IS=f(θ)关系当作直线处理。这样传递单元数NOG的计算可取如下的简单形式mOGIIIN∆−=()式中ln)()(IIIIIIIIISSSSm−−−−−=∆()为以焓差表示的对数平均推动力。例以焓差为推动力计算凉水塔试以焓差为推动力的近似计算法求水由℃冷却至℃所需的塔高。已知条件为气体流率V=×kgs·m水流率L=×kgsm空气入口温度t=℃湿度H=kgkg容积传质系数kHα=×kgs·m解:进口气体的焓kgkJHtHI)()(=×××==出口气体的焓kgkJCVLIIL)()(=−×××=−=−−θθ水温θ=℃及θ=℃下饱和湿空气的焓可由表查得:kgkJIS=kgkJIS=kgkJIIIIIIIIISSSSmln)()(ln)()(=−−−=−−−−−=∆=−=∆−=mOGIIINmakVHHOG=××==−−塔高mNHZOGOG=×=⋅=表饱和湿空气的性质(空气-水系统总压kPa)温度℃饱和蒸汽压pSkPa饱和湿度HSkg水kg干气饱和热焓ISkJkg干气汽化热γkJkg∞∞

用户评价(0)

关闭

新课改视野下建构高中语文教学实验成果报告(32KB)

抱歉,积分不足下载失败,请稍后再试!

提示

试读已结束,如需要继续阅读或者下载,敬请购买!

文档小程序码

使用微信“扫一扫”扫码寻找文档

1

打开微信

2

扫描小程序码

3

发布寻找信息

4

等待寻找结果

我知道了
评分:

/15

水的饱和蒸汽压

VIP

在线
客服

免费
邮箱

爱问共享资料服务号

扫描关注领取更多福利