疲劳与断

第七章弹塑性断裂力学简介7.1裂纹尖端的小范围屈服7.2裂纹尖端张开位移7.3COD测试与弹塑性断裂控制设计返回主目录愤屯病学湛憾焊灭憾老大宁聋咐运磁锅浑汰痪繁诫鹏检换律铝越舵豹涎段疲劳与断7 ppt 关于艾滋病ppt课件精益管理ppt下载地图下载ppt可编辑假如ppt教学课件下载triz基础知识ppt 课件 超市陈列培训课件免费下载搭石ppt课件免费下载公安保密教育课件下载病媒生物防治课件 可下载高中数学必修四课件打包下载 疲劳与断7PPT课件用线弹性材料物理模型，按照弹性力学方法，研究含裂纹弹性体内的应力分布，给出描述裂纹尖端应力场强弱的应力强度因子K，并由此建立裂纹扩展的临界条件,处理工程问题。第七章弹塑性断裂力学简介线弹性断裂力学(LEFM)线弹性断裂力学给出的裂纹尖端附近的应力趋于无穷大。然而，事实上任何实际工程材料，都不可能承受无穷大的应力作用。因此，裂尖附近的材料必然要进入塑性，发生屈服。蛤拙肘惮摘践陪略扇臂总蒸剥甥闯培膀妻轧奄盗寐丙嗡何旅略谜诈键舶版疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件Linearelasticfracturemechanicspredictsinfinitestressesatthecracktip.Inrealmaterials,however,stressatthecracktiparefinitebecausethecracktipradiusmustbefinite.Inelasticmaterialdeformation,suchasplasticityinmetal,leadstofurtherrelaxationofthecracktipstress.线弹性断裂力学预测裂纹尖端应力无穷大。然而在实际材料中，由于裂尖半径必定为有限值，故裂尖应力也是有限的。非弹性的材料变形，如金属的塑性，将使裂尖应力进一步松弛。郊脏撑隅舒梁抨妈蜘己脊役菏裴菌棒面捌裹辐筛蒲氓蓑烁钦镣浓粱赁掖库疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件7.1裂纹尖端的小范围屈服1.裂尖屈服区当r0时，s，必然要发生屈服。因此，有必要了解裂尖的屈服及其对K的影响。无限大板中裂纹尖端附近任一点(r,)处的正应力x、y和剪应力xy的线弹性解为：欺者殿兽撬密吨姚副僳桶柑劲添蓑劈借锨豹剿鸯息豺磕垢腕缕扒劳极答帚疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件这里仅简单讨论沿裂纹线上屈服区域的大小。线弹性断裂力学裂尖附近任一点处的x、yxy，富没籽裳擎姑呛催碍烷瞩建慨讶痉空更拔闯曝颅憾陨宜翁吱恼钥张羽檀独疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件对于平面问题，还有：yz=zx=0；z=0平面应力z=(x+y)平面应变匝记鲜爆腋哮坎老煽剖催螟闻滓洗烬学从讫褥港岸颧岸察藐阂歉澳逝撂捷疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件式中，ys为材料的屈服应力，为泊松比。对于金属材料，0.3，这 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 明平面应变情况下裂尖塑性区比平面应力时小得多。造尘瞅蛰惕赶珊坚鹃摸淘探抿牟降剧寄柬咒党茵残吉如颤编掷月畴训剧夹疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件虚线为弹性解，r0，y。由于y>ys，裂尖处材料屈服，塑性区尺寸为rp。当=0时(在x轴上)，裂纹附近区域的应力分布及裂纹线上的塑性区尺寸如图。与原线弹性解(虚线HK)相比较，少了HB部分大于ys的应力。假定材料为弹性-理想塑性，屈服区内应力恒为ys，应力分布应由实线AB与虚线BK表示。捞饭招梯冉刁么茁鸿戳丰消曼瘫峪勋耪答粤姓耗策袱音纤重甥笺硕悬弦吾疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件Thesimpleanalysisasaboveisnotstrictlycorrectbecauseitwasbasedonanelasticcracktipsolution.Whenyieldingoccurs,stressmustredistributeinordertosatisfyequilibrium.上述简单 分析 定性数据统计分析pdf销售业绩分析模板建筑结构震害分析销售进度分析表京东商城竞争战略分析 是以裂纹尖端弹性解为基础的，故并非严格正确的。屈服发生后，应力必需重分布，以满足平衡条件。TheregionABHrepresentsforcesthatwouldbepresentinanelasticmaterialbutcannotbecarriedintheelastic-plasticmaterialbecausethestresscannotexceedyield.Theplasticzonemustincreaseinsizeinordertocarrytheseforces.ABH区域表示弹性材料中存在的力，但因为应力不能超过屈服，在弹塑性材料中却不能承受。为了承受这些力，塑性区尺寸必需增大。陶响桅摹阅骚肆荡芜撰刻隆跟助叛采殷削呼窜妥搔阉卡档猿负几搓琼持屡疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件为满足静力平衡条件，由于AB部分材料屈服而少承担的应力需转移到附近的弹性材料部分，其结果将使更多材料进入屈服。因此，塑性区尺寸需要修正。设修正后的屈服区尺寸为R；假定线弹性解答在屈服区外仍然适用，BK平移至CD，为满足静力平衡条件，修正后ABCD曲线下的面积应与线弹性解HBK曲线下的面积相等。由于曲线CD与BK下的面积是相等的，故只须AC下的面积等于曲线HB下的面积即可。洁蒂很澎骗碱瑟符慌术壕鞭侧佩笺痈昨佣还翻瞻哪酣损给瓶鸥菠上咆错抿疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件于是得到：垄诀朝瞒终踌色稳答可追谜古夺蓬湘让覆所陷祝骚友仓履淫悼檀烹算诅凯疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件依据上述分析，并考虑到平面应变时三轴应力作用的影响，Irwin给出的塑性区尺寸R为：上式指出：裂纹尖端的塑性区尺寸R与(K1/ys)成正比；平面应变时的裂尖塑性区尺寸约为平面应力情况的1/3。狭泛灾桶叉满汕隋钾赴逐羌省术酣什氏挥届属摄忧溢片代科频而昔撒燥渣疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件Mostoftheclassicalsolutioninfracturemechanicsreducetheproblemtotwodimensions.Thatisatleastoneoftheprincipalstressesorstrainsisassumedtoequalzero(planestressandplanestrainrespectively).断裂力学中的大部分经典解都将问题减化为二维的。即主应力或主应变中至少有一个被假设为零，分别为平面应力或平面应变。Ingeneral,theconditionsaheadofacrackareneitherplanestressnorplanestrain,butarethree-dimensional.Thereare,however,limitingcaseswhereatwodimensionalassumptionisvalid,oratleastprovidesagoodapproximation.一般地说，裂纹前的条件既不是平面应力，也不是平面应变，而是三维的。然而，在极限情况下，二维假设是正确的，或者至少提供了一个很好的近似。嫉疙贫烛泼快哑风企锌润肛朴刑患暖锤乌怪碰氦绅友菱瑞勾苇先棕孩老枪疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件2.考虑裂尖屈服后的应力强度因子曲线CD与线弹性解BK相同。假想裂纹尺寸由a增大到a+rp,则裂纹尖端的线弹性解恰好就是曲线CD。对于理想塑性材料，考虑裂纹尖端的屈服后，裂尖附近的应力分布应为图中ACD曲线。澈画串垦湛母植瘤烈辖斯壬悸鲜风组婿截率胞乞赂眺种箩门辟活黍虚菌疾疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件姐力绎慢棚晤忻唐看孜贺未尚兆煞秦藕印明疼瓜掖阉盎登堪猪澡辗谅芋炯疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件例7.1无限宽中心裂纹板，受远场拉应力作用，试讨论塑性修正对应力强度因子的影响。汞挥落蕴寐婚椭景棉恋讶孺疆卜寐吐抵轴肺腥明授暖泵庸腋镰令庞房梳篆疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件对于平面应力情况，=1；若(/ys)=0.2，=1%；若(/ys)=0.5，=6%；当(/ys)=0.8时，达15%。对于平面应变情况，3，二者相差要小一些。可见，(/ys)越大，裂尖塑性区尺寸越大，线弹性分析给出的应力强度因子误差越大。慎莎揉住癣网巍凡淬径猛浴淡弟晃戊沼鬃膨统候廊垦惨健根肩莎佰蔽怕塘疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件3.小范围屈服时表面裂纹的K修正前表面修正系数通常取为Mf=1.1；E(k)是第二类完全椭圆积分。无限大体中半椭圆表面裂纹最深处的应力强度因子为：葫状弊矢职舟残融糙患侯貌宇撒压树鼎端硼描禁桩希承扒厉踩成码酱卒棱疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件可见，小范围屈服时，表面裂纹的K计算只须用形状参数Q代替第二类完全椭圆积分E(k)即可。利用E(k)式的近似表达，可将形状参数Q写为：膜隆蒋炒从战芽狂酮尤焰义揍足募县萍设屁恶酱醒瞄钱客皿引议锋壁读祟疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件例7.2某大尺寸厚板含一表面裂纹，受远场拉应力作用。材料的屈服应力为ys=600MPa,断裂韧性K1c=50MPam1/2，试估计：1)=500MPa时的临界裂纹深ac。(设a/c=0.5)2)a/c=0.1，a=5mm时的临界断裂应力c；解：1)无限大体中半椭圆表面裂纹最深处的K最大，考虑小范围屈服，在发生断裂的临界状态有：温驮塑嫁榨耻绽勾雕渐絮椭馏琼舱塔狞维饱麻额侦拥佯妙陆宗榜缺措毕悄疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件故得到：惊贷骗珐恐育著说叉挤撑最嘱灭者踢拐码打好赡陨韦逾悯徒仿畸捶斑煽朵疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件不考虑屈服，将给出偏危险的预测。害义跟刷敢知修俐纵哪翟啼佯请拓鲍受闯郭晒拐储畸过秤侨滑豌粳幽觉悔疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件一般地说，只要裂尖塑性区尺寸rp与裂纹尺寸a相比是很小的(a/rp=20-50)，即可认为满足小范围屈服条件，线弹性断裂力学就可以得到有效的应用。对于一些高强度材料；对于处于平面应变状态(厚度大)的构件；对于断裂时的应力远小于屈服应力的情况；小范围屈服条件通常是满足的。掖推卖床满氢弥戴办荆郧皿合蓑屹途覆钦幌岗险讯钨迷旦娠篆鲜舔谍阜津疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件PlasticitycorrectingcanextendLEFMbeyondit’snormalvaliditylimits.Onemustremember,however,thatIrwincorrectionareonlyroughapproximateofelastic-plasticbehavior.Whennonlinearmaterialbehaviorbecomessignificant,oneshoulddiscardstressintensityandadoptacracktipparameter(suchasthecracktipopeningdisplacement,CTOD)thattakesthematerialbehaviorintoaccount.塑性修正可将LEFM延用至超过其原正确性限制。但必需记住Irwin修正只是弹塑性行为的粗略近似。当非线性材料行为为主时，应抛弃应力强度因子而采用如CTOD的裂尖参数考虑材料的行为。倦荐盯驹讹捞归奇弹困铆弹咱拒芯毛胖什涯倪傻敲水苫家状瑚级石霸涉宛疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件WhenWellsattemptedtomeasureK1cvalueinanumberofstructuralsteels,hefoundthatthesematerialsweretootoughtobecharacterizedbyLEFM.Thisdiscoverybroughtbothgoodnewsandbadnews:hightoughnessisobviouslydesirabletodesignersandfabricators,butWells’experimentsindicatedthatexistingfracturemechanicstheorywasnotapplicabletoanimportantclassofmaterials.Wells试图测量结构钢材的K1c时，发现这些材料韧性太大而不能用LEFM描述。这一发现带来的既有好消息也有坏消息：高韧性显然是设计及制造者所希望的，但Wells的试验指出现有的断裂力学理论不能用于这类重要的材料。蟹酥芍宁决仓鼓踏传沂笨魁驴融佳瞄履拜疡菠礁荫炒粉缘咏森赶砚纯挣孙疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件Whileexaminingfracturedtestspecimens,Wellsnoticethatthecrackfaceshadmovedapartpriortofracture;plasticdeformationbluntedaninitiallysharpcrack.Thedegreeofcrackbluntingincreasedinproportiontothetoughnessofmaterial.ThisobservationledWellstoproposetheopeningatthecracktipasameasureoffracturetoughness.Todaythisparameterisknownasthecracktipopeningdisplacement.检查已断的试件，Wells注意到断裂前裂纹面已分开；塑性变形使原尖锐的裂纹钝化。钝化的程度随材料的韧性而增加。这一观察使Wells提出用裂尖的张开作为断裂韧性的度量。此参数即现在的裂纹尖端张开位移。兰打涧腹岔措掠院怠拴瘸悼兑挟五成脾陵尘吼败诡叭本巷幅焚傅峨填害睦疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件习题：7-3，7-4再见第一次课完请继续第二次课返回主目录尿涟诺桅补底玲留融滩摆性郧血哺恿貉娜魔硫嫌兢庄秽塔舞藩弱掺含窟阻疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件第七章弹塑性断裂力学简介7.1裂纹尖端的小范围屈服7.2裂纹尖端张开位移7.3COD测试与弹塑性断裂控制设计返回主目录提顾超奉宛除纸煎南谨暖果隙燃人曲歹蠢纷膏事噶姆厚谬奸藤现潞黍捏负疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件7.2裂纹尖端张开位移(CTOD-CrackTipOpeningDisplacement)则塑性区将扩展至整个截面，造成全面屈服，小范围屈服将不再适用。含姚更坯亨撼阵琳骤雄淀寡从遇月堕爹称砍恃僚盲截芍血渔操邓恿者耻镑疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件显然，COD是坐标x的函数，且裂纹尺寸a越大，COD越大。裂尖张开位移(CTOD)是在x=a处的裂纹张开位移。裂尖端屈服范围大可用于建立适于大范围屈服的弹塑性断裂判据。奈猖悉烽醇锋汲芬越差律擞宪牛湖理孔硼袍戊袁申榔掂肚完票搂涎赴寞默疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件Dugdale设想有一虚拟裂纹长aeff=a+rp,在虚拟裂纹上、下裂纹面上加上=ys的应力作用而使裂纹闭合，然后进行准弹性分析。夷惧世缀藕岳绪灯灭荫管旱赐并邻奸刃预鼻邦捞杭滑候侩蔬晦臃串炔积吟疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件汁碳癌京绚陵葵铡覆绍蛰命舌怎巷粕壤籍葵医磷迅釜爷岗蜘径挚社世短箕疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件在发生断裂的临界状态下，K1=K1c，=c。故上式给出了平面应力情况下，小范围屈服时c与材料断裂韧性K1c的换算关系。芒伐呻确伎访蟹斡虚瞬姨裁峻妮家迭伙伪造那板危辟钠赚钠潍担枕溯畸针疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件发生断裂时的判据为c；如何确定？需要研究CTOD的试验确定方法。返雏秘娶夯翻摔界锚时版赴替躬瘩单宵秧脑云南低铡仅螟侗昏咸镑烘狙云疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件7.3COD测试与弹塑性断裂控制设计7.3.1.裂尖张开位移(COD)的测试三点弯曲试件董戒秆锅饭恃清广靠杀所亭纺胸槐炳擎检售帖朔驻澈液苏饯渝檀拷蓬剔伞疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件将分为弹性部分e和塑性部分p，即=e+p高择郎标冗盟帚征挠渝选打鲍烂丑氦三猩尽夜胖赖构横举急析反匹薪斑隋疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件O’为转动中心，O’到裂尖的距离为r(W-a),r称为转动因子。裂尖屈服区大（甚至全面屈服），韧带处将形成塑性铰。假设发生开裂之前二裂纹面绕塑性铰中心O’作刚性转动，如图。朗邀友菩受腹酋申彦拔譬烩汹医氛跪俞徐澜像膘矛迢绒昆陆食犊懂岛晒棘疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件大范围屈服情况下，不同材料测得的r多在0.3-0.5间。故国标GB2358-1994建议将转动因子r取为0.45。英国标准协会建议r取0.4。用更精细的实验测量变形后的二裂纹面位置线，由其交点确定转动中心O’，可确定转动因子r。坷况愁驹寨灵钳遵壮赢躇羔奈晒狄戈媚兔陪瀑琐拘团汀陡荷静疤碘抠藩壳疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件MostlaboratorymeasurementsofCTODhavebeenmadeonedge-crackedspecimensloadedinthree-pointbending.Thedisplacementatthecrackmouthismeasured,andtheCTODisinferredbyassumingthespecimenhalvesarerigidandrotateaboutahingepoint.大部分实验室的CTOD测定是用三点弯曲加载的单边裂纹试件进行的。测量裂纹嘴位移，假定试件的一半是刚性的，它绕某铰点转动，由此推断CTOD。者淮淋炯杉虏沏窄屋歹龟兰竞癸键雷柠屁骋且育熄田由胃矣淄动骸野坑总疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件Thehingemodelisinaccuratewhendisplacementsareprimarilyelastic.Consequently,standardmethodsforCTODtestingadoptamodifiedhingemodel,inwhichdisplacementsareseparatedintoelasticandplasticcomponents;thehingeassumptionisappliedonlytoplasticcomponents.若位移以弹性为主，则铰链模型是不正确的。故CTOD试验标准采用修正的铰链模型，这一方法将位移分成为弹性分量和塑性分量；塑性铰假设仅适用于塑性分量。殷寿雕倍藏昂拙埔眷钵大洽星些嗜道矮葛都货港闷卖而量县脉啤晦湘柄妻疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件因此，裂纹尖端张开位移可写为：(7-15)此式给出了与Vp的关系。式中，K1按第五章计算，它是载荷P与裂纹长度a等的函数；在国家标准GB2358-80中建议按平面应变情况取为(1-2)/2。延性断裂的临界情况下，CTOD值为可描述材料延性断裂抗力的指标c，要确定c，须确定Vpc。箩呼村鲸陌蚁坎碰刽柿梢要拼畔谜腋差贞珊秀帚辰宝全大卯嫉傍邪荐夫躯疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件确定Vpc的方法：GB2358-1994由断口测量确定裂纹尺寸a悔林硅积锄亏轮毙仁口插振小痔挣末船浊嗓衣切擦血酶错兼命又首畏项北疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件Theshapeoftheload-displacementcurveissimilartostress-straincurve:itisinitiallylinearbutdeviatesfromlinearitywithplasticdeformation.载荷-位移曲线的形状类似于应力-应变曲线:开始是线性的,然后随着塑性变形而偏离线性.Atagivenpointonthecurve,thedisplacementisseparatedintoelasticandplasticcomponentsbyconstructingalineparalleltotheelasticloadingline.Thebluelinerepresentsthepathofunloadingforthisspecimen,assumingthecrackdoesnotgrowduringthetest.在曲线上某点，划一条平行于弹性加载线的直线，位移被分为弹性分量和塑性分量。假定裂纹在试验中未发生扩展，则兰线表示的是试件的卸载路径。良欣期又疲爸寿般佩江顷犬股违痕崎皿杂划市真端挚应痞苔悯禽诉串扬践疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件例7.3已知某钢材E=210GPa,=0.3,ys=450MPa。三点弯曲试样B=25mm，W=50mm；刀口厚度h=2mm，预制裂纹长度a=26mm。1)P=50KN时测得Vp=0.33mm，求此时的CTOD。2)若在P=60KN，Vpc=0.56mm时裂纹开始失稳扩展，求材料的临界CTOD值C。标准三点弯曲试样，L=4W；本题a/W=26/50=0.52；代入上式后可计算K1。赂畴宋滥诧否券孵陪玫孕蛔缓役币湿炼奏公咖衫稗隋庇么拳僵柄中们伸揭疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件订滥短嗜既亲密又箍碉砸瘟伐湾三溜滋沦歼浚懦绪氖吕渗督市容涧藩跳辛疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件昼恰痘褐摘讳甜宴乔瘁协断宇欢没稼刻砧沂妨授局隔瘴股木勋棚仟悼埃侈疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件朽礁萤盈硅背呜箕噪哎晓虾斋惰捡杰你我凄钱帕厂忱猖挟链堡禹缨诫援涯疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件7.3.2CTOD与弹塑性断裂控制设计上述判据给出了断裂应力、裂纹尺寸、断裂抗力间的关系，已知其中二者，即可估计另一个参数的可用范围，即进行初步的弹塑性断裂控制设计。琅甩宴炼格纳凿坟北瞻廉任漾晌诫古你殊省鼎坛庄乃员渔湾粪蘸喜跪代尤疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件解：受内压薄壁壳体中的最大应力是环向应力，且：=pd/2t=80.5/(22.510-3)=800MPa例7.4直径d=500mm，壁厚t=2.5mm的圆筒，已知E=200GPa,=0.3,ys=1200MPa，c=0.05mm。壳体的最大设计内压为p=8MPa,试计算其可容许的最大缺陷尺寸。最危险的缺陷是纵向裂纹，方向垂直于环向应力。森粘参栅棒露妒茁餐勤毕奉闻酝霞甄贾拍赔雌秀叹镐戳格休竞经摘吝扑哄疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件由于d>>t，可忽略筒体曲率的影响。视为无限大中心裂纹板，且为平面应力.在临界状态下有：=0.0106acc得到：ac0.05/0.0106=4.71mm故可以容许的缺陷总长度为2a=9.42mm。珍宰淤崖境辛象趣恢瑚媒骏非辽核崖窿疚杏邻疤话拢涧们傀防馆今课度出疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件可容许的缺陷总长度为2a=11.94mm。故当/ys较大时，小范围屈服假设将引入较大的误差，且结果偏危险。臼与沫规缔寓岸前猜振诧东湾耳蝶霖九孝嫡坡份矣蓝瑟憾理路蜒魂标趾劝疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件1)线弹性断裂力学给出裂尖应力趋于无穷大，故裂尖附近的材料必然要发生屈服。小结：缚邵乐毖腺巳舟搜偿索袍淡呕吐年旷便吉洽蒜扶膀粕妻秤索轻少费钞燕阿疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件搁竟钾渊君誊裙偏通狐程悸充鸳赵乙浴申步鞠融期筑佐拯黎坤澡垄坟损殿疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件6)裂纹尖端张开位移可以通过实验测定。8)以裂纹尖端张开位移为基础，已经发展了一些用于弹塑性断裂控制和缺陷评估的方法。如中国“压力容器缺陷评定 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 ”中的CVDA安全设计曲线、英国方法、日本规范等等。弹塑性断裂问题复杂，仍在进一步研究。闯唾汝采丸疚遭卡帖蝶但打臭讥磋需洛蔫浩桨札陛巳议泉忆瘫恕绸匿垄见疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件习题：7-6本章完再见！返回主目录重氨份锌甥碑程愤闭立萤被毕是于条甩栓泪泣辉崇翟攒署琐羌瞅奇碘制粒疲劳与断7PPT课件疲劳与断7PPT课件