中轻级工作制钢吊车梁疲劳计算的探讨

第 43 卷 第 6 期 2013 年 3 月下 建 筑 结 构 Building Structure Vol． 43 No． 6 Mar． 2013 中轻级工作制钢吊车梁疲劳计算的探讨 吴耀华1， 何文汇2 (1 中冶建筑研究总院有限公司，北京 100088;2 中国京冶工程技术有限公司，北京 100088) ［摘要］ 针对《钢结构 设计规范 民用建筑抗震设计规范配电网设计规范10kv变电所设计规范220kv变电站通用竖流式沉淀池设计 》(GB 50017—2003)中“至于轻级工作制吊车梁和吊车桁架以及大多数中级工作 制吊车梁，根据多年来使用的情况和设计经验，可不进行疲劳计算”的条文说明，对不同钢材和不同工作级别的吊 车梁进行了疲劳计算和比较。结果表明:对中轻级工作制吊车梁，采用 Q235 和 Q345 钢时，可不进行疲劳计算，截 面选取由承载力计算控制;采用 Q390 和 Q420 钢时，需要进行疲劳验算。对于重级工作制的吊车梁，采用 Q235， Q345，Q390，Q420 钢时均需要进行疲劳计算。同时还提出了相应的构造措施和钢材质量等级选用要求，使吊车梁 的疲劳计算的范围和计算内容更为清晰明确。 ［关键词］ 吊车梁;吊车工作制;疲劳计算 中图分类号:TU391 文献标识码:A 文章编号:1002-848X(2013)06-0017-05 Exploration on fatigue calculation of light or intermediate duty steel crane beam Wu Yaohua1，He Wenhui2 (1 Central Research Institute of Building and Construction MCC，Beijing 100088，China; 2 China Jingye Engineering Technology Co．，Ltd．，Beijing 100088，China) Abstract:According to national code Design code for steel structures(GB 50017—2003)commentary:“Based on the performance through long term use and design experience，fatigue calculation is not needed for light level duty crane beam and crane truss and most intermediate duty crane beam”，fatigue performance of crane beams with different steel and different duty level were calculated and compared． The results show that for light or intermediate level duty crane beam， fatigue calculation is not needed when Q235 or Q345 steel is used，because its bearing capacity play the decisive role on this occasion，fatigue calculation is necessary while Q390 or Q420 steel is used;and that for heavy duty crane beam， fatigue calculation is necessary for Q235，Q345，Q390 or Q420 steel． Corresponding construction measures and steel toughness requirements are also proposed at the same time，which makes the scope and content of fatigue calculation of steel crane beam clear． Keywords:crane beam;crane duty level;fatigue calculation 作者简介:吴耀华，硕士，教授级高级工程师，Email:wuyaohua@ vip． sina． com。 0 前言 国家 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 《钢结构设计 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 》(GB 50017— 2003)［1］(简称钢规)第 6. 1. 1 条规定:“直接承受动 力荷载重复作用的钢结构构件及其连接，当应力变 化的循环次数 n 等于或大于 5 × 104次时，应进行疲 劳计算。”对于轻级和中级工作制吊车梁的疲劳计 算问 题 快递公司问题件快递公司问题件货款处理关于圆的周长面积重点题型关于解方程组的题及答案关于南海问题 ，在钢规条文说明(6. 2. 3 条)中又指出:“至 于轻级工作制吊车梁和吊车桁架以及大多数中级工 作制吊车梁，根据多年来使用的情况和设计经验，可 不进行疲劳计算。”现行国家标准《起重机设计规 范》(GB /T 3811—2008)将吊车工作级别划分为 A1 ～ A8 级(表 1，2) ，钢规中的轻级工作制相当于 A1 ～ A3 级，其对应的利用等级为 U0 ～ U4，即工作循环 次数为 1. 6 × 104 ～ 2. 5 × 105次;中级工作制相当于 A4，A5 级，其对应的利用等级为 U2 ～ U6，即工作循 环次数为 6. 3 × 104 ～ 1 × 106次。因此，轻级和中级 工作制吊车的工作循环次数远大于应进行疲劳计算 的循环次数 5 × 104次，从表面上看，钢规的规定前 后矛盾。 本文按照钢规中疲劳计算规定，针对吊车梁疲 劳计算的各个部位，比较吊车梁承载力计算与疲劳 计算中荷载取值及强度的差别，进行大量的实例计 算和比较，探讨中、轻级工作制吊车梁是否需要进行 疲劳计算的问题。 吊车工作级别 A 的划分 表 1 荷载状态 Q 利用等级 U U0 U1 U2 U3 U4 U5 U6 U7 U8 U9 轻 Q1， 荷载谱系数 = 0. 125 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 中 Q2， 荷载谱系数 = 0. 25 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 重 Q3， 荷载谱系数 = 0. 50 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 特重 Q4， 荷载谱系数 = 1. 0 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 建 筑 结 构 2013 年 吊车利用等级 U 与工作循环次数的关系 表 2 吊车利用等级 U0 U1 U2 U3 U4 工作循环次数 1. 6 × 104 3. 2 × 104 6. 3 × 104 1. 25 × 105 2. 5 × 105 每天平均次数 0. 9 1. 8 3. 5 6. 8 13. 7 吊车利用等级 U5 U6 U7 U8 U9 工作循环次数 5 × 105 1 × 106 2 × 106 4 × 106 ＞ 4 × 106 每天平均次数 27. 4 54. 8 109. 6 219 ＞ 219 注:每天平均次数是按照设计使用年限 50 年(50 × 365 = 18250d)计算的。 1 疲劳计算的规定 钢规对疲劳计算的规定，可归纳为如下要点: (1)直接承受动力荷载重复作用的钢结构构件 及其连接，当应力变化的循环次数 n 等于或大于 5 × 104次时，应进行疲劳计算(钢规第 6. 1. 1 条)。 (2)计算疲劳时，应采用荷载的标准值(钢规第 3. 1. 5 条)。 (3)对于直接承受动力荷载的结构，在计算疲 劳时，动力荷载标准值不乘以动力系数(钢规第 3. 1. 6 条)。 (4)计算吊车梁或吊车桁架及其制动结构的疲 劳时，吊车荷载应按作用在跨间内荷载效应最大的 一台吊车确定(钢规第 3. 1. 6 条)。 (5)疲劳计算应采用容许应力幅法，应力按弹 性状态计算。区分为常幅疲劳和变幅疲劳，分别用 下面几式进行验算。 常幅疲劳的验算条件为: Δσ ≤ Δ[ ]σ (1) 式中:对焊接部位，Δσ 为名义应力幅，Δσ = σ max － σ min，对非焊接部位，Δσ 为折算名义应力幅， Δσ = σ max － 0 ． 7σ min，其中 σ max为计算部位每次应 力循环中的最大拉应力(取正值) ，σ min为计算部 位每次应力循环中的最小拉应力或压应力(拉应 力取正值，压应力取负值) ;Δ[ ]σ 为容许应力 幅，N /mm2，按构件和连接类别及应力循环次数 n，由下式计算: Δ[ ]σ = C( )n 1 / β (2) 式中:参数 C 和 β 根据构件和连接的类别按钢规中 表 6. 2. 1 采用，C 和 β 与钢号无关。 疲劳计算的构件和连接分类见钢规附录 E 的 表 E，表中共给出了 19 项不同情况的构件或连接， 分属于 1 ～ 8 的 8 种类别。类别数字愈大，则其疲劳 性能愈差、疲劳强度愈低。 变幅疲劳的验算条件为: Δσ e ≤ Δ[ ]σ (3) 式中 Δσ e 为变幅疲劳的等效应力幅，按下式计算: Δσ e = ∑ni (Δσ i)β ∑n  i 1 / β (4) 式中:∑ni 为以应力循环次数表示的结构预期使 用寿命;ni为预期寿命内应力幅水平达到 Δσ i 的应 力循环次数。 2 吊车梁疲劳计算的主要部位和容许应力幅 2. 1 吊车梁疲劳计算规定 根据钢规的规定，重级工作制吊车梁和重级、中 级工作制吊车桁架的疲劳可作为常幅疲劳，按下式 计算: α fΔσ ≤ Δ[ ]σ 2 ×106 (5) 式中:α f 为欠载效应的等效系数，重级工作制硬钩 吊车(如均热炉车间夹钳吊车) ，α f = 1. 0，重级工作 制软钩吊车，α f = 0. 8，中级工作制吊车，α f = 0. 5; Δ[ ]σ 2 ×106 为循环次数 n = 2 × 10 6次的容许应力幅， 按钢规的表 6. 2. 3-2 采用。 2. 2 吊车梁疲劳计算部位及容许应力幅 吊车梁疲劳计算应包括的计算部位及容许应力 幅见表 3 及图 1。各部位的疲劳计算公式如下: 下翼缘与腹板连接焊缝附近的主体金属: Δσ = M pky1 Ix (6) 吊车梁疲劳计算部位及容许应力幅 表 3 计算部位 钢规中 表 E 项次 说明 类别 容许应力幅 Δ[ ]σ 2 ×106 /(N /mm2) ① 翼缘与腹板 连接焊缝附近 的主体金属 5(1) ②下翼缘与腹 板的连接角焊 缝 16 ③下翼缘横向 对接连接焊缝 附近的主体金 属 2 ④受拉翼缘板 上螺栓孔附近 主体金属 18 ⑤横向加劲肋 端部附近的主 体金属 6 ⑥梁端部突缘 加劲肋与腹板 的连接焊缝 16 自动焊，二级 T 形对接和角接 组合焊缝 2 144 自动焊，二级角 焊缝 3 118 按有效截面确 定的剪应力幅 计算 8 59 一级焊缝 3 118 一级焊缝，并经 加工磨平 2 144 连系螺栓和虚 孔处的主体金 属 3 118 肋端不断弧(采 用回焊) 4 103 肋端断弧 5 90 按有效截面确 定的剪应力幅 计算 8 59 81 第 43 卷 第 6 期 吴耀华，等 ．中轻级工作制钢吊车梁疲劳计算的探讨 图 1 吊车梁疲劳计算部位示意 下翼缘与腹板连接角焊缝，按支座处最大剪力 计算: Δτ = VpkS1 2 × 0 ． 7h f Ix (7) 下翼缘横向对接连接附近的主体金属: Δσ = M pky0 Ix (8) 受拉翼缘板上螺栓孔附近主体金属的疲劳计算 公式同式(8)。 横向加劲肋端部附近金属: Δσ = M pky2 Ix (9) 梁端部突缘加劲肋与腹板连接竖向角焊缝: Δτ = 1 ． 2Vpk 2 × 0 ． 7h f lw (10) 式中:M pk，V p k 分别为疲劳计算时一台吊车作用下吊 车梁的最大弯矩和最大剪力标准值;Δσ，Δτ 分别为 验算点处的正应力幅和剪应力幅;y0，y1，y2是验算 点至截面中性轴的距离，见图 1(b) ;Ix 为截面对 x 轴的惯性矩;其他参数的意义参见钢规。 3 吊车梁的疲劳计算分析 钢规中关于吊车梁的疲劳计算条文说明指出 “至于轻级工作制吊车梁和吊车桁架以及大多数中 级工作制吊车梁，根据多年来使用的情况和设计经 验，可不进行疲劳计算”，但对于“大多数”没有具体 的定义，一般认为是“起重量不大于 50t 的中级工作 制吊车梁”。疲劳计算的一般规定:对直接承受动 荷载重复作用的钢结构构件及其连接(主要是吊车 梁) ，当应力变化的循环次数 n 等于或大于 5 × 104 次时，应进行疲劳计算。对吊车梁类构件，当吊车很 少提升额定载荷，一般提升轻微载荷(轻级) ，其等 效常幅疲劳次数小于 5 × 104次时，可不进行疲劳计 算;当吊车有时提升额定载荷，一般提升中等载荷 (中级) ，其等效常幅疲劳次数大于 5 × 104次，但疲 劳计算不起控制作用时，也可不进行疲劳计算。 3. 1 疲劳验算不起控制作用的分析 疲劳应力低，截面选取由承载力计算控制。疲 劳计算时取用的吊车台数少、不需考虑动力系数，吊 车梁的疲劳应力幅乘以欠载系数进行折减。 工字形截面吊车梁的承载力计算包括整体稳 定、弯曲应力、腹板剪应力计算。 整体稳定计算: σ = M x φbW x + M y γ yW y ≤ f (11) 弯曲应力计算: σ = M x γ xW nx + M y γ yW ny ≤ f (12) 腹板剪应力计算: τ = VSIx tw ≤ fv (13) 式(11)～(13)中各符号的含义参见钢规。 对直接承受动荷载的结构，在计算强度和稳定 时，一般按 2 台吊车组合计算，采用荷载设计值，动 力荷载还应乘以动力系数;在计算疲劳时采用荷载 标准值，吊车荷载仅按作用在跨间内荷载效应最大 的 1 台吊车确定，动力荷载标准值不乘以动力系数 (表 4)。因此，即使只考虑 1 台吊车的作用，承载力 计算的内力和应力设计值至少也为疲劳计算应力幅 的 1. 47 倍(中级工作制软钩吊车，1. 05 × 1. 4 = 1. 47)或 1. 54 倍(硬钩吊车和重级工作制软钩吊 车，1. 1 × 1. 4 = 1. 54)。 吊车梁计算中考虑的吊车台数及荷载取值 表 4 计算 内容 吊车 台数 荷载 取值 竖向 轮压 水平 荷载 结构自重 及其他 承载力 2 设计值 1. 4μP k 1. 4Tk 1. 2qk1 + 1. 4qk2 竖向挠度 1 标准值 P k — qk1 + qk2 疲劳 1 标准值 P k — — 注:动力系数 μ 的取值为:悬挂吊车(包括电动葫芦)、A1 ～ A5 软钩吊车取 1. 05;硬钩吊车、A6 ～ A8 软钩吊车及特种吊车取 1. 1。 P k为吊车轮压的标准值;Tk为吊车水平刹车力标准值;qk1为结构自 重、轨道、栏杆及走道板重量之和标准值;qk2为安全走道上的活荷载 标准值。 3. 2 标准图集中钢吊车梁疲劳计算分析 为了深入剖析钢吊车梁的疲劳计算，笔者将现 行的“国家建筑标准设计图集”中的吊车梁作为研 究对象。即为焊接实腹工字钢吊车梁，对应标准图 集《钢吊车梁》(03SG520-1 ～ 2)［2］，该图集中吊车最 91 建 筑 结 构 2013 年 大起重量为 50 /10t(2 台) ，适用吊车跨度 31. 5m(厂 房跨度 33m)及以下、3 种柱距 6. 0，7. 5，9. 0m、吊车 工作制为 A1 ～ A5(轻级及中级)的工业厂房采用。 标准图集编制时，将“大多数中级工作制吊车 梁”具体确定为“起重量不大于 50t 的中级工作制吊 车梁”，吊车梁是按 2 台起重量相同的中级工作制 (A5)吊车作用于同一梁上设计的，对其进行强度和 稳定性计算，但均不进行疲劳验算，其依据就是钢规 中第 6. 2. 3 的条文说明。 对于 A1 ～ A5 级热轧 H 型钢吊车梁，已出版标 准设计图集《钢吊车梁》(08SG520-3)［3］。在此图集 中吊车起重量为 20 /5t，且均按同跨内有 2 台相同起 重量吊车设计。其起重量不能超过 20t 的原因，主 要是受现有热轧 H 型钢截面规格的限制。图集中 已采用了《热轧 H 型钢和剖分 T 型钢》(GB /T 11263—2005)标准中所列出的大型号截面，其中有 些规格目前国内尚未生产。 标准图集《12m 实腹式钢吊车梁》(05SG514-1 ～ 4)［4］共有 4 册。其中:05SG514-1 是轻级工作制 Q235 钢吊车梁;05SG514-2 是中级工作制 Q235 钢 吊车梁，其吊车起重量 Q = 5 ～ 160t，吊车跨度 Lk = 10. 5 ～ 31. 5m，选用项共 76 个，21 种截面，截面高度 h = 932 ～ 1 864mm，翼缘板厚度 t f = 16 ～ 32mm; 05SG514-3 是轻级工作制 Q345 钢吊车梁，其吊车起 重量 Q = 50 ～ 250t，吊车跨度 Lk = 10. 5 ～ 31. 5m，选 用项共 49 个，18 种截面，截面高度 h = 1 536 ～ 2 150mm，翼缘板厚度 t f = 18 ～ 25mm;05SG514-4 是 重级工作制 Q345 钢吊车梁，其吊车起重量 Q = 5 ～ 100t，吊车跨度 Lk = 10. 5 ～ 31. 5m，选用项共 62 个， 19 种截面，截面高度 h = 936 ～ 1 850mm，翼缘板厚 度 t f = 18 ～ 25mm。 上述标准图集中，中级和轻级工作制吊车梁均 未进行疲劳计算，本文按照标准图集中相同的吊车 资料(图 2) ，计算出 1 台吊车作用下简支吊车梁的 最大弯矩标准值 M pk和最大剪力标准值 V p k。 对几本图集中的钢吊车梁进行计算分析，见表 5。由表可以看出，中轻级工作制吊车梁承载力计算 时的弯矩 M x 与疲劳计算时的弯矩 M p k之比为 1. 61 ～ 2. 74，中轻级工作制吊车梁承载力计算时的剪力 V x 与疲劳计算时的剪力 V p k之比为 1. 63 ～ 2. 52。 假定钢吊车梁承载力计算时应力水平达到 0. 95(即最大正应力为 0. 95 f，最大剪应力为 0. 95 fv， f 和 fv分别为钢材的抗拉强度设计值和抗剪强度设 计值) ，用表 5 中的承载力计算与疲劳计算时内力 比最小值(加粗数字)可以推算出相应的疲劳应力， 注:P1，P2表示吊车的轮压;W 为轮距; B 是吊车宽度;S 为吊车跨度。 图 2 计算最大弯矩和剪力时的吊车轮压分布 详见表 6，7。 吊车梁最大内力的比值 表 5 图集 吊车梁型号 说明 M x /M p k Vx /V p k 03SG520-2 轻级制， Q345 钢 05G514-2 中级制 ， Q235 钢 05G514-3 中级制， Q345 钢 05G514-4 重级制， Q345 钢 6. 0m 跨度， 吊车 = 5 ～ 50t 1. 55 ～ 2. 18 1. 67 ～ 2. 52 7. 5m 跨度， 吊车 = 5 ～ 50t 1. 61 ～ 1. 98 1. 96 ～ 2. 41 9. 0m 跨度， 吊车 = 5 ～ 50t 1. 67 ～ 1. 84 2. 06 ～ 2. 36 吊车≤50t 2. 25 ～ 2. 74 2. 02 ～ 2. 22 吊车 ＞ 50 ～ 160t 1. 62 ～ 2. 20 1. 63 ～ 1. 77 吊车≤50t 2. 21 ～ 2. 31 2. 22 ～ 2. 31 吊车 ＞ 50 ～ 160t 1. 62 ～ 2. 00 1. 68 ～ 1. 81 吊车 = 5 ～ 100t 1. 69 ～ 2. 83 1. 76 ～ 2. 67 注:Lk = 10. 5 ～ 31. 5m。 由表 6 可以看出，中级工作制的吊车梁，当采用 Q235 和 Q345 钢时，其疲劳应力均小于容许应力幅， 可以不计算;当采用 Q390 或 Q420 钢时，需要验算 下翼缘与腹板的连接角焊缝(部位②)和梁端部突 缘加劲肋与腹板的连接焊缝(部位⑥) ，且横向加劲 肋端部必须采取不断弧回焊措施(部位⑤断弧不回 焊时也不满足)。 中级工作制钢吊车梁的疲劳应力(α f = 0. 5) 表 6 计算 部位 内力比 疲劳应力 α fΔσ /(N /mm 2) Q235 钢 Q345 钢 Q390 钢 Q420 钢 容许应力幅 Δ[ ]σ 2 ×106 ③，④ 1. 61 63. 4 91. 4 103. 2 112. 0 118，144 ⑤ 1. 61 55. 2 79. 5 89. 9 97. 6 90，103 ②，⑥ 1. 63 46. 6 58. 3 64. 1 64. 1 59 重级工作制软钩吊车钢吊车梁的疲劳应力(α f = 0. 8) 表 7 计算 部位 内力比 疲劳应力 α fΔσ /(N /mm 2) Q235 钢 Q345 钢 Q390 钢 Q420 钢 容许应力幅 Δ[ ]σ 2 ×106 ③，④ 1. 69 96. 7 139. 4 157. 4 170. 9 118，144 ⑤ 1. 69 84. 1 121. 3 137. 0 148. 7 90，103 ②，⑥ 1. 76 69. 1 86. 4 95. 0 95. 0 59 对于 12m 跨度的中级工作制吊车梁，吊车起重 量大于 50t 与小于等于 50t 时比较，承载力计算与疲 劳计算时弯矩比由 1. 62 增大到 2. 21，剪应力比由 02 第 43 卷 第 6 期 吴耀华，等 ．中轻级工作制钢吊车梁疲劳计算的探讨 1. 63 增大到 2. 02。因此，吊车起重量大于 50t 时吊 车梁的疲劳控制趋势变大。 由表 6 可以看出，重级工作制的吊车梁，对于所 有 4 个钢种，均需要进行疲劳计算。当采用 Q235 钢时，仅需要验算部位②和部位⑥;当采用 Q345 及 以上强度等级的钢材时，各部位均需要进行疲劳应 力验算。 3. 3 提高构件疲劳强度的构造措施 对热轧 H 型钢吊车梁和实腹式焊接吊车梁，有 诸多降低其连接处所受应力和提高连接疲劳强度的 措施可以采用，如:1)吊车梁上、下翼缘板在跨中三 分之一跨长范围内应避免拼接，上、下翼缘板的拼 接，在加引弧板割去处，均应采用砂轮打磨，使之与 主体金属表面平滑过渡;2)吊车梁上、下翼缘与腹 板对接焊缝的坡口形式应符合《钢结构焊接规范》 (GB 500661—2011)的要求，焊缝质量应达到《钢结 构工程施工质量验收规范》(GB 50205—2001)的要 求;3)起重量 50t 及以上的吊车梁的上翼缘与腹板 T 形连接焊缝应予以焊透，焊脚尺寸应达到 tw /2 (tw 为腹板厚度) ;吊车梁上、下翼缘与腹板的 T 形 连接焊缝，应采用自动焊或半自动焊，不得采用手工 焊，外观质量标准符合二级;4)吊车梁横向加劲肋 下端应采用回焊，避免弧坑，回焊长度不小于 3 倍焊 脚尺寸。 4 结论 (1)对于中轻级工作制吊车梁，由于疲劳应力 较低，当采用 Q235 和 Q345 钢时，截面选取由承载 力计算控制，可不进行疲劳计算;当采用 Q390 和 Q420 钢时，需要验算下翼缘与腹板的连接角焊缝和 梁端部突缘加劲肋与腹板的连接焊缝，且横向加劲 肋端部必须采取不断弧回焊措施。 (2)重级工作制的吊车梁，对于目前钢规中的 4 个钢种(Q235，Q345，Q390，Q420) ，都需要进行疲劳 计算。 (3)不需进行疲劳计算或疲劳计算不起控制作 用的吊车梁，其钢材质量等级的选用和吊车连接构 造措施仍应符合钢规对直接承受动力荷载的构件和 连接构造等方面的要求。 参 考 文 献 ［1］ GB 50017—2003 钢结构设计规范［S］．北京:中国计划 出版社，2003． ［2］ 3SG520-1 ～ 2 钢吊车梁［S］． 北京:中国计划出版社， 2003． ［3］ 08SG520-3 钢吊车梁(H 型钢工作级别 A1 ～ A5) ［S］． 北京:中国计划出版社，2008． ［4］ 05SG514-1 ～ 4 12m 实腹式钢吊车梁［S］．北京:中国计 划出版社，2005． 欢迎订阅《建筑结构》杂志 订阅内容 价格 2013 年全年期刊(24 本正刊 + 6 本技术通讯) 360 元 /套 2012 年全年期刊(10 本正刊 + 5 本技术通讯) ，缺第 3，6 期 150 元 /套，15 元 /本 2011 年全年期刊(11 本正刊 + 5 本技术通讯) 165 元 /套，15 元 /本 2010 年全年期刊(7 本正刊 + 4 本技术通讯) ，只有 1，5，7，8，9，10，12 期 84 元 /套，12 元 /本 2009 年全年期刊(12 本正刊 + 6 本技术通讯) 144 元 /套 2008 年全年期刊(12 本正刊 + 6 本技术通讯) 120 元 /套 2007 年全年期刊(12 本正刊 + 6 本技术通讯) 120 元 /套 正刊合订本 (不含技术通讯) 2012 年(200 元，上下两册) ;2011 年(200 元，上下两册) ;2010 年(160 元，上下两册) ; 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