10CrMo910耐热钢的焊接工艺

焊接技术 第 !! 卷第 " 期 #$$" 年 % 月 性 能 指 标 !& ’ ()* "+$,+-$ !. ’ ()* !#/+ "+ ’（0） !#$ !12 ’ 3（#$ 4） !++ 56 7!$879+ 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf ! "#$%&’("#钢热处理后力学性能 : $;$%,$;7+ <= $;7+, $;+$ (> $;"$8$;9$ < " $;$"$ ) " $;$"$ :? #;$$8 #;+$ (@ $;-$8 7;#$ 表" "#$%&’("#钢化学成分（质量分数）（)） " 问题的提出 珠光体耐热钢是火力发电锅炉、汽轮机组蒸汽管道、阀 门的首选材料，常用的有 7#:?(@，7+:?(@，7#:?7(@2等钢 种。这些耐热钢由于含有:?，(@，2等合金元素，材料的碳当 量值较高，焊接性差，焊接时必须采用可靠的措施方能获得 较为理想的接头。 某化工厂动力车间从锅炉到汽轮机及锅炉内部运行过程 中蒸汽温度较高，压力较大。为满足工艺条件要求，安装一 套降温减压装置，将锅炉生产的"7A-;%7 ()*，#7A+"$ 4的一次 蒸汽降温减压为"#A";+ ()*，##A"$$ 4的二次蒸汽，供生产装 置使用。该降温减压装置中输送一次蒸汽的管道、阀门材质 全部为7$:?(@-7$，为此制定合理的焊接工艺是保证施工质量 的关键。 ! "#$%&’("#钢焊接性分析 7$:?(@-7$钢是德国BCD标准结构钢，属于珠光体结构钢， 相当于我国的7#:?7(@2钢。7$:?(@-7$钢同7#:?7(@2钢一样， 主要应用于"+$ 4以上温度的主要结构中，但其化学成分、性 能又不完全等同。7$:?(@-7$钢化学成分见表7。 7$:?(@-7$钢常进行9!$89%$ 4退火，-$$8-/$ 4空淬， /%$89%$ 4回火，在该热处理工艺条件下其力学性能见表#。 7$:?(@-7$钢的焊接包括预热、焊接、后热和热处理等几 部分。由于该钢种合金元素总质量分数较高（接近+E），同 7#:?(@及7+:?(@比较，焊接性差一些；较其他合金元素质量 分数更高的铁素体、马氏体型耐热钢比较，焊接性稍好。试 验得知，7$:?(@-7$钢冲击韧度差并具有一定的热处理敏感 性，给焊接及焊后处理带来一定的困难。因此必须采用预热 措施及合理的焊接工艺，以改善焊接接头热影响区的塑性。 * 焊接工艺 !;7 焊条和焊丝 7$:?(@-7$钢焊接时，如果选择与母材强度相同的焊条和 焊丝，则获得的焊接接头塑性较差，焊接时要求预热温度 "$$8"+$ 4，预热温度高、施工条件差；为提高焊接接头塑 性，焊后必须进行9"$ 4保温! F高温回火。但高温预热和长 时间高温回火会引起焊接热影响区出现明显软化现象。 如果选择强度稍低、塑性较好的焊条和焊丝，则预热温度 大大降低（实际操作#+$8!$$ G），高温回火温度也有所降低， 回火处理时间缩短，9$$89#$ 4保温7 F回火，足够消除焊接应 力，并且不会引起焊接热影响区软化。因此，7$:?(@-7$钢焊 接普遍选用H!79焊条和5$%:?(@I焊丝。 !;# 焊前准备 选用##;+ JJ的5$%:?(@I 焊丝，##;+ JJ的K:L#$电极， 保护气体为纯氩，坡口形式及组对情况如图7。用角向磨光机 将坡口表面及坡口两侧打磨至露出金属光泽，去除毛刺，坡 口及焊丝表面用丙酮或酒精脱脂。 !;! 工艺参数 氧乙炔火焰预热#+$8!$$ 4。焊接工艺参数见表!。 !;" 后热及热处理 对于7$:?(@-7$钢，每一焊道焊接应该一次完成，如果一 次不能完成，则必须进行后热，一般是加热到+/$8/$$ 4保温 7 F后石棉被覆盖缓冷。 7$:?(@-7$钢不论壁厚如何，建议都进行焊后热处理，其 工艺是：加热温度9$$89#$ 4，升温速度M7#$ 4 ’ F，达到温度 后保温7 F；降温速度M7%$ 4 ’ F，降到!$$ 4后覆盖石棉被缓 冷。 "#$%&’("# 耐 热 钢 的 焊 接 工 艺 龚浩明7，刘同文#，肖 爽! （7; 顺德市劳动安全检验所，广东 顺德 +#%!$$；#; 德美化工实业有限公司，广东 顺德 +#%!$/；!; 顺德锅炉安装工程公 司，广东 顺德 +#%!$7 ） 摘要：在分析7$:?(@-7$耐热钢焊接性的基础上，根据实际工况选择合适的焊接材料，制定合理的焊接工艺，并指出手工钨极氩弧焊封 底焊的操作要点。 关键词：耐热钢；焊接；工艺 中图分类号：NO"+9;77 文献标识码：6 收稿日期：#$$!P7#P7#；修回日期：#$$"P$/P$# 文章编号：7$$#P$#+QR#$$"）$"P$$!"P$# ·工艺与新技术·!" !"#$%&’ (")*&+#+’, -+#./0 1+.2 34’. 5662 （上接第56页）以避免质量差的大波状结合。在不稳定爆轰中 后期（768596 ::）所得的界面都是所希望的。 ! 结论 根据爆炸焊接界面波与炸药爆轰压力!及爆轰速度"之间 的关系，由上述测试结果可知： （;）5<岩石硝铵炸药的不稳定爆轰距离约为59 ):。 （5）在5<岩石硝氨炸药的极低速区内（即离起爆点大约7 ):内），炸药的爆轰压力未达到材料的动态屈服强度，使得在 这一区域内结合界面有缝隙，因此爆炸焊接时应避开这一区 域，一般的做法是在起爆端使复板比基板材料大7 ):左右。 （0）随着爆轰距离的增大，炸药的爆速逐渐增加，约离 起爆点7859 ):，界面波由微波状依次生长为小波状。 （2）如果装药厚度适宜，离起爆点59 ):以后，由于炸药 达到稳定爆轰，界面波趋于稳定，如果炸药厚度偏厚，界面 将呈大波状结合。 （=）由于两侧面和末端受空气稀疏效应的影响，致使侧 面和末端大约有= >:宽的区域，界面波的波长和波幅都将有所 减小。 参考文献： ?;@李翼祺，马素珍. 爆炸力学［A］. 北京：科学出版社. ?5@郑哲敏，杨振声. 爆炸加工［A］. 北京：国防工业出版社，;B9;. ?0@史长根. 爆炸焊接界面微观特征及应用研究?C@. 江苏 南京：解放军理 工大学，566;. （上接第50页） 参考文献" ?;@ DE++ A. FG""& H&I J A K&I L#KMN" OP 3M>QK4’:"&G"I #KR"M S"#I%&’ ?3@P3ITU&>"I %& S"#I%&’ VM+>"RR"R VM+>""I%&’R ?L@P 2G* %&G"M&HG%+&H# >+&W"M"&>"X YUMM+’UG"X ;BZ9XAU, B[;;X 5=Z[57=. ?5@ FG""& J A. 3M) K4’:"&G"I #KR"M VM+)"RR%&’ +W :KG"M%K#R?O@. O+4M&K# +W KVV#%)KG%+& V*,R%)RX;B96X=;\]]^_= 707[= 72]P ?0@ C+S&R CX A4##%’K& FP Y,‘M%I La5 #KR"MQA3b S"#I%&’ +W >KME+& RG""#— K #%G"MKG4M" M"T%"S K&I %&%G%K# RG4I,?c@P dJe M"V+MGX 5ff5X AUM>*\Z0B^P ?2@ C"&&, g DX hU##UMU g AX iM+S& j DX "G K#P Y,‘M%$ #KR"M S"#$ $"T"#+VQ :"&G W+M R*%V‘4%#$%&’ KVV#%kKG%+&R?3@P F*%V gM+I4kG%+& F,:V+R%4: K&I DlV+?L@P 5ff5X F"VP 5=[5ZXi+RG+&XA3P ?=@ i++G* b FX Y+SR" C FX J+#+Rm,& 3 LX "G U#P Y,EM%I 1I_ n3b #UR"M o ’UR :"GU# UM> S"#I%&’ W+M &"S #U&I V%V"#%&"R?3@P g%V"#%&" >+&RGM4>G%+& G">*&+#+’, >+&W"M"&>"?L@P !+##+&’+&’X 1F!X 34RGMU#%UX 5ff5X AUMP2[=P ?7@ b+M&,% bX j+V+GU p 3 U&I c"I+m4E+T - CP DlU:%&UG%+& +W G*" "#">GM%Q >U# >*UMU>G"M%RG%>R +W G*" UM> %& #UR"MQUM> S"#I%&’?O@P !"#I%&’ e&G"M&UQ G%+&U#X]BBfX2\7^X2Z2[2Z7P ?Z@ 1U’UGU FX qHGR4:4MH AX AHGR4$H OX "G H#P jHR"M S"#$%&’ k+:‘%&"$ S%G* deb +M Aeb?L@P eer[e-[0Bf[9=X]B9=P # 封底焊接操作要点 ]fLMA+B]f钢管对接焊操作过程中，手工钨极氩弧焊根焊 是整个焊接操作过程中的关键，必须保证全焊透，同时还要 防止产生气孔，减少焊接次数以提高焊接质量，保证]ffs探 伤合格。水平固定手工钨极氩弧焊根焊的操作要点为： （;）直流正接；定位焊缝长度= ::。 （5）在仰焊位置最低点前;f ::处引弧，并由此处开始向 最低点焊接，过最低点后再逐步爬坡焊。 （0）采用二点法焊接，控制弧长580 :: 。对坡口根部两 侧同时加热，连续送丝，使焊丝端头始终在氩气保护范围内。 （2）前半圈焊到水平位置即最高点时，必须将弧抗填满； 后半圈在焊接前将接头处打磨出斜面并露出金属光泽，从仰 焊位置起焊至平焊位置结束。 （=）收弧时，在熄弧前向熔池连送两滴填充金属，将熔 池移至坡口一侧，收弧。熄弧后，仍继续送气并将喷嘴罩住 熔池，使高温焊缝及热影响区处于氩气保护下，待冷却变暗 红后移开。 （7）每半圈焊接一次完成，如中间停顿，再焊接时需对 原焊缝打磨并使焊缝重叠。 $ 结论 ;fLMA+B;f钢作为电站用钢得到广泛应用，只要采取合理 的工艺，就能获得合格的焊接接头。该化工厂0f G o *降温减压 项目施工中，该钢的焊接按上述工艺要求操作，焊后焊缝经 ;ffs射线探伤，一次合格，证明上述工艺可行。 作者简介：龚浩明（;B7=—），男，工程师，从事锅炉、压力容器、 压力管道检测、监察工作P 位 置 方法 焊接材料 焊材直径 o :: 焊接电流 o 3 电弧电压 o p 焊速 o（k:·:%&[;） 3M气流量# o（j·:%&[;） 根焊 手工钨极氩弧焊 Yf9LMA+3 5P= B=8;5f 78;f 087 98;5 填充焊 焊条电弧焊 c0;Z 0P5 Bf8;;f 5=85Z B8;; 盖面焊 焊条电弧焊 c0;Z 2Pf ;;f8;2f 5=85Z B8;; 表% 焊接工艺参数 收弧处 后半圈 焊接方向 焊枪 ;f 焊丝 图& 焊接示意图 焊接方向 7ft 580 ;; u6 P= 6 ; 图’ 坡口形式 !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! ·工艺与新技术· 0=