人货电梯基础加固接料平台及外防护搭设方案

人货电梯基础加固接料平台及外防护搭设 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 1 编制说明.......................................................... 1 1.1编制依据..................................................... 1 1.2编制人员..................................................... 1 1.2本施工方案发放范围........................................... 1 2 工程概况.......................................................... 1 3 施工部署与设计.................................................... 1 2 3.1施工电梯定位................................................. 3.2基础加固..................................................... 2 3.3人货电梯接料平台搭设......................................... 4 4 脚手架的搭设..................................................... 13 4.1立杆 ....................................................... 13 4.2大横杆 ..................................................... 13 4.3 小横杆..................................................... 14 4.4脚手板 ..................................................... 14 4.5 连墙件..................................................... 14 4.6 防护....................................................... 14 5 脚手架搭设的注意事项............................................. 14 6 拆除施工工艺..................................................... 15 7脚手架使用注意事项 ............................................... 15 8 计算书........................................................... 15 0 1 编制说明 1.1编制依据 1、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012) 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2011) 3、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ 80-1991) 4、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 5、《SCD200/200施工升降机使用说明书》 6、新光三越百货温江商业大楼兴建工程建筑、结构施工图纸及变更。 7、本公司的类似施工经验。 1.2编制人员 田力耕 万雷 孙鹏 1.2本施工方案发放范围 分公司:工程部、技术部、商务部 项目部:工程部、技术部、质量部、安全部、机电部、合约部、物资部、生产经理、技 术经理 2 工程概况 新光三越百货温江商业大楼兴建工程项目C1区塔楼高度99.750米，南侧和东侧侧为地 下室顶板，西侧和北侧与裙楼相连，外架采用爬架，楼层层高如下表: 表 1 楼层层高 楼层 层高(m) 1F 6 2F-6F 5 7F 5.3 8F-18F 4 19F-20F 4.25 21F-22F 5 屋面层 4.25 3 施工部署与设计 1 3.1施工电梯定位 根据现场实际情况，塔楼南侧配备1台SC200/200TD型施工电梯，施工电梯基础直接采用锚栓固定在地下室顶板上。由于各楼层梁板悬挑伸出长度不一致，依据梁板悬挑升出来最远处距施工电梯吊笼0.25m布设人货电梯，人货电梯具体布设位置见下图: 图1 施工电梯布置位置 3.2基础加固 由于顶板设计荷载不能满足施工电梯基础承受的荷载，在施工电梯基础5400?4800范围内基础底部的结构梁板下设置脚手架回顶，保证施工电梯基座的稳固。基座固定预埋位置及顶板加固区域见下图: 2 图2 基座预埋位置及顶板加固区域 地下室顶板加固5400×4800范围内采用钢管加顶托形成加固体系，立杆间距为800mm，扫地杆距地200，双向全数连通设置，在导轨正下面的立杆加密，间距为400×400，四面剪刀撑连通设置。脚手架具体回顶搭设详见下图: 图3 东立面架管回顶布设 3 图4 南立面架管回顶布设 3.3人货电梯接料平台搭设 由于楼层梁板悬挑不一致，施工电梯的电梯笼与结构边的距离如下表: 楼层 电梯笼到结构边距离(mm) 2F 1800 3F 300 4F 1800 5F-20F 750 21F-屋面层 250 本工程1-6层采用落地式脚手架接料平台，7层至屋面采用悬挑式脚手架接料平台，分别在7层、11层、16层、20层预埋工字钢设悬挑架。 3.3.1落地式脚手架接料平台 本工程1-6层采用落地式脚手架接料平台，最外排采用双立杆，脚手架选用 4 Ф48×3.0规格钢管，直角扣件，旋转扣件，对接扣件进行连接，立杆纵向间距、排距，横杆步距详见详图。最外侧横杆距人货电梯內笼边0.1m，连墙件每层楼每跨设置，采用3.0厚钢管预埋至结构中，埋入深度为300mm,外露长度为300mm。接料平台横向满铺木方并固定，上面再铺设 模板 个人简介word模板免费下载关于员工迟到处罚通告模板康奈尔office模板下载康奈尔 笔记本 模板 下载软件方案模板免费下载 ，接料平台两侧设15cm高踢脚挡板，防护门采用公司统一调准样式，设置在最外排立杆位置，除防护门位置，脚手架三面采用安全网密封。 5 图5 1F-3F落地架接料平台搭设立面详图 6 图6 4F-6F落地架接料平台搭设立面详图 7 图7 落地脚手架接料平台平面布置图 图8连墙件预埋节点大样 8 图9已浇筑混凝土无法预埋钢管时连墙件节点大样 3.3.2悬挑式脚手架接料平台 本工程7层到屋面采用悬挑式脚手架接料平台，分别在7层、11层、16层、20层楼层采用16#槽钢悬挑，并采用14号钢丝绳反拉作安全储备，做法同外架。平台上满铺木方，平台木方与楼层同高， 9 图10 挑架平面布置图 10 图11 悬挑架立面布置图 11 4 L63×63 1 21木楔侧向楔紧 2两根1.5m长直径18mmHRB400钢筋 3垫片 4双螺帽 图12 固定工字的钢预埋件详图 图13 拉环详图 12 钢芯钢丝绳 短钢筋 焊牢用于立杆定位 短钢筋 焊牢用于立杆定位 工字钢悬挑梁 加劲肋钢板 (短钢筋) 短钢筋 满焊焊牢，用于钢丝绳定位 图14 工字钢悬挑梁立杆定位设置 悬挑梁上设置定位点，使架体底部立杆及卸载钢丝绳与悬挑梁连接牢靠，不得滑动或窜动，外立杆定位点离悬挑梁端部不应小于100mm。架体底部应设双向扫地杆，扫地杆距悬挑梁顶面150—200 mm 锚固型钢悬挑梁的锚固螺栓直径不得小于16mm，用于锚固的螺栓采用冷弯成型。锚固螺栓与型钢腹板两侧间隙应用钢楔或硬木楔楔紧。 接料台设置采用φ48×3钢管两排搭设方式，接料台大小具体根据施工电梯使用位置搭设，除搭设工字钢层外，每层接料台与结构面平齐，接料台与电梯笼正对面设置外开闭安全防护门。楼层挑架采用16#槽钢悬挑，并采用14号钢丝绳反拉作安全储备，做法同外架。平台上铺木方，平台铺板与电梯吊笼间的水平距离为10mm。电梯防护门采用我公司特制防护门，固定在最外侧立杆上。 4 脚手架的搭设 4.1立杆 落地架最外排采用双立杆，其余全部采用单立杆，立杆的纵距、步距、排拒详见立面图和接料平台平面布置图，立杆长为4m和6m(将接头错开)，以后均用6m杆。采用对接扣件连接立杆接头，两个相邻立杆接头不能设在同步同跨内;各接头中心距主节点?500mm。 最高处立杆顶端高出顶层操作层至少1.5m。 4.2大横杆 大横杆长度为4.8m，与立杆交接处用直角扣件连接，不得遗漏，大横杆间距如图示布设。为了方便接料平台的铺设，在各楼层的操作层每排还应增设大横杆，每跨增设一根1根小横 13 杆。 4.3 小横杆 贴近立杆布置，用直角扣件扣紧挂于大横杆之上，在任何情况下不得拆除作为基本构架结构杆件的小横杆。每一立杆与大横杆相交处都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点不大于150mm。小横杆伸出外排大横杆边缘距离10cm，与人货电梯外侧对齐。 4.4脚手板 作业层满铺木方，木方两端与钢管绑扎牢固，木方高度平结构面，木方上端再铺一层模板，通道两侧铺20cm高挡脚板。 为确保施工的安全，作业层的下方还应加设一道水平大眼网。 4.5 连墙件 连墙件的设置采取在架体的两侧立杆上用小横杆设置连墙，每层每跨设置，楼板上预埋管做连墙件，如图8所示，由于2-6层未预埋连墙件，采用图9所示，架管与铁板焊接，用膨胀螺栓锚入结构中。 4.6 防护 作业层脚手架立杆须高于平台至少1.5m，并于平台上0.4m 、0.8m和1.2m 处设三道水平防护栏杆。底部侧面设20cm 高的挡脚板。接料平台的两侧须挂设密目安全网，密目安全网采用网绳绑扎在立杆内侧。 5 脚手架搭设的注意事项 1、搭设之前对进场的脚手架钢管、配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的钢管配件。 2、 脚手架搭设必须统一交底后作业，必须统一指挥，严格按搭设程序进行。 3、连墙件等整体连接杆件随搭设的架子及时设置。 4、接料平台上面木方须铺平、铺稳，并用8#铅丝绑扎固定,下兜大眼网。 5、设置连墙杆时，掌握其松紧程度，避免引起杆件的显著变形。 6、工人在架上进行搭设作业时，作业面上需铺设临时木跳板并固定，工人必须戴好安全帽和佩挂安全带，不得单人进行较重杆件和易失衡、脱手、碰接、滑跌等不安全作业。 7、在搭设过程不得随意改变构杆设计、减少配件设置和对立杆、纵距作?100mm的尺寸放大，确实需要调整和改变尺寸，应提交审核单位的技术主管人员协商解决。 14 8、扣件一定要拧紧，拧紧力矩符合规范要求，严禁松拧或漏拧， 脚手架搭设后应及时逐一对扣件进行检查。 6 拆除施工工艺 1、拆除作业应按确定的程序进行拆除:安全网?挡脚板及木跳板?防护栏杆?小横杆?大横杆?立杆。 2、不准分立面拆除或在上下两步同时拆除，做到一步一清，一杆一清。 3、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除大横杆，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。 4、所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。 5、拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。 6、当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆除连墙件。 7、拆除前应检查架子上的材料,杂物是否清理干净,拆下的材料转到上面楼层,严禁从高空抛掷。下面楼层一定要搭设水平安全网，搭、拆架子均应划出安全区，设置警戒标志并用尼龙绳围拦，在地面安排专人负责警戒。 7脚手架使用注意事项 1、脚手架必须经过安全员验收合格后方可使用，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。 2、脚手架上只允许人员及运输工具通过，严禁堆放施工材料或其他重大荷载;等待施工电梯时，也应尽量避免在脚手架平台上站太多人，不得超过施工电梯额定的2t的载荷，安全防护门严禁随意打开，只有施工电梯到达该楼层时，才能打开安全防护门。 3、在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件、竹笆及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。 4、其他未尽事宜详见《施工电梯安装方案》和《外架方案》。 8 计算书 后附计算书 15 附件一 施工升降机计算书 本计算书主要依据本工程施工图、施工升降机说明书、《施工升降机》(GB/T 10054-2005)，《施工升降机安全规则》(GB10055-2007)，《建筑地基基础 设计规范》(GB50007-2010)，《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)、《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》(JGJ215- 2010)等编制。 一、参数信息 1.施工升降机基本参数 施工升降机型号 SCD200/200TD 吊笼形式 双吊笼 架设总高度(m) 99.75 标准节长度(m) 1.51 底笼长(m) 4.5 底笼宽(m) 3 16 标准节重(kg) 170 对重重量(kg) 0 单个吊笼重(kg) 2200 吊笼载重(kg) 4000 外笼重(kg) 1480 其他配件总重量(kg) 200 2.楼板参数 基础混凝土强度等级 C30 楼板长(m) 3.15 楼板宽(m) 2.5 楼板厚(m) 0.18 梁宽(m) 0.5 梁高(m) 0.75 板中底部短向配筋 HRB400 12@200 板边上部短向配筋 HRB400 12@200 板中底部长向配筋 HRB400 12@200 板边上部长向配筋 HRB400 12@200 梁截面底部纵筋 4×HRB400 25 梁中箍筋配置 RRB400 10@100 箍筋肢数 4 3.荷载参数: 29(包括落地架荷载) 施工荷载(kN/m) 二、基础承载计算: 导轨架重(共需67节标准节，标准节重170kg):170kg×67=11390kg， 施工升降机自重标准值:P=((2200×2+1480+0×2+200+11390)+4000×2)×10/1000k =254.7kN; 施工升降机自重:P=(1.2×(2200×2+1480+0×2+200+11390)+1.4×4000×2)×10/1000 =321.64kN; 考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1 P=2.1×P=2.1×321.64=675.44kN 三、地下室顶板结构验算 验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝 17 土板来承担。根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算 楼板长宽比:Lx/Ly=2.5/3.15=0.79 1、荷载计算 2 楼板均布荷载:q=675.44/(4.5×3)=50.03kN/m 2、混凝土顶板配筋验算 依据《建筑施工手册》(第四版): 2 M=0.036×50.03×2.5=11.26kN?m xmax 2 M=0.0202×50.03×2.5=6.32kN?m ymax 02 M=-0.089×50.03×2.5=-27.83kN?m x 02 M=-0.075×50.03×2.5=-23.45kN?m y 混凝土的泊桑比为μ=1/6，修正后求出配筋。 板中底部长向配筋: M=M+μM=11.26+6.32/6=12.31kN?m xxmaxymax 6322 α=|M|/(αfbh)=12.31×10/(1.00×14.30×2.50×10×155.00)=0.014; s1c0 1/20.5 ξ=1-(1-2×α)=1-(1-2×0.014)=0.014; s γ=1-ξ/2=1-0.014/2=0.993; s 62 A=|M|/(γfh)=12.31×10/(0.993×360.00×155.00)=222.22mm。 ssy0 22 实际配筋:678.58 mm > 222.22 mm 板中底部长向配筋满足要求。 板中底部短向配筋: M=M+μM=6.32+11.26/6=8.19kN?m yymaxxmax 6322 α=|M|/(αfbh)=8.19×10/(1.00×14.30×3.15×10×155.00)=0.008; s1c0 1/20.5 ξ=1-(1-2×α)=1-(1-2×0.008)=0.008; s γ=1-ξ/2=1-0.008/2=0.996; s 62 A=|M|/(γfh)=8.19×10/(0.996×360.00×155.00)=147.39mm。 ssy0 22 实际配筋:678.58 mm > 147.39 mm 板中底部短向配筋满足要求。 板边上部长向配筋: 000 M=M+μM=(-27.83)+-23.45/6=-31.74kN?m xxmaxymax 18 6322 α=|M|/(αfbh)=31.74×10/(1.00×14.30×2.50×10×155.00)=0.037; s1c0 1/20.5 ξ=1-(1-2×α)=1-(1-2×0.037)=0.038; s γ=1-ξ/2=1-0.038/2=0.981; s 62 A=|M|/(γfh)=31.74×10/(0.981×360.00×155.00)=579.73mm。 ssy0 22 实际配筋:678.58 mm > 579.73 mm 板边上部长向配筋满足要求。 板边上部短向配筋: 000 M=M+μM=(-23.45)+-27.83/6=-28.09kN?m yymaxxmax 6322 α=|M|/(αfbh)=28.09×10/(1.00×14.30×3.15×10×155.00)=0.026; s1c0 1/20.5 ξ=1-(1-2×α)=1-(1-2×0.026)=0.026; s γ=1-ξ/2=1-0.026/2=0.987; s 62 A=|M|/(γfh)=28.09×10/(0.987×360.00×155.00)=510.14mm。 ssy0 22 实际配筋:678.58 mm > 510.14 mm 板边上部短向配筋满足要求。 3、混凝土顶板挠度验算 3243210 板刚度:Bc=Eh/(12(1-μ))=3×10×180/(12×(1-(1/6)))=1.5×10 22 q=50.03kN/m=0.05N/mm L=2500mm 4410 板最大挠度:f=ωql/Bc=0.00316×0.05×2500/(1.5×10)=0.41mm maxmax f/L=0.41/2500=1/6070.57<1/250 max 板配筋和挠度变形完全满足支承施工升降机荷重要求。 4、混凝土梁配筋验算 由于施工升降机自重主要通过中央立柱传递给大梁，所以可以看作一个集中荷载。 楼板自重传来荷载 0.18×2.5×25=11.25kN/m 梁自重 0.75×0.5×25=9.38kN/m 静载 11.25+9.38=20.62kN/m 活载 9×3.15=28.35kN/m 19 作用于梁上的均布荷载:q=20.62×1.2+28.35×1.4=64.44kN/m 作用于梁上的集中荷载:p=254.7×1.2/2=152.82kN 22 M=ql/12+pl/4=64.44×3.15/12+152.82×3.15/4=173.63kN?m 2 梁截面积:b×h=0.5×0.75=0.38m h=h-25=750-25=725mm 0 6322 α=|M|/(αfbh)=173.63×10/(1.00×14.30×0.50×10×725.00)=0.046; s1c0 1/20.5 ξ=1-(1-2×α)=1-(1-2×0.046)=0.047; s γ=1-ξ/2=1-0.047/2=0.976; s 62 A=|M|/(γfh)=173.63×10/(0.976×360.00×725.00)=681.37mm。 ssy0 22 实际配筋:1963.5 mm > 681.37 mm; 梁截面底部纵筋满足要求～ 5、混凝土梁抗剪验算 梁所受最大剪力:Q=p/2+ql/2=152.82/2+64.44×3.15/2=177.9kN; 3A=((Q-0.7fbh)/(1.25fh))×s/n=((177.9×10-0.7×1.43×500×725)/(1.25×360×725)sv1t0yv0 2)×100/4=-14.17mm; 梁箍筋满足要求～ 四、梁板下钢管结构验算: 扣件式钢管支 支撑类型 2.74 支撑高度h(m) 0撑架 支撑钢管类型 Ф48×3 立杆纵向间距la(m) 0.7 立杆纵向间距lb(m) 0.5 立杆水平杆步距h(m)，顶部段、非顶部段 0.3、1.1 剪刀撑设置类型 普通型 2.5 顶部立杆计算长度系数μ 1 2.1 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 非顶部立杆计算长度系数μ 2 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长2205 0.2 立杆抗压强度设计值[f](N/mm) 度a(m) 2立柱截面回转半径i(mm) 15.9 424 立柱截面面积A(mm) 20 设梁板下Ф48×3mm钢管@0.7m×0.5m 支承上部施工升降机荷重，混凝土结构自重由结构自身承担，则: N=(N+1.4×N)×la×lb=(50.033+1.4×9)×0.7×0.5=21.922kN GKQK 1、可调托座承载力验算 【N】=30 ?N=21.922kN 满足要求～ 2、立杆稳定性验算 顶部立杆段:λ=l/i=kμ(h+2a)/i= 1×2.5×(0.3+2×0.2)/0.0159 =110.063 01 ?[λ],210 满足要求～ 非顶部立杆段:λ=l/i=kμh/i= 1×2.1×1.1/0.0159 =145.283 ?[λ],210 02 满足要求～ 顶部立杆段:λ=l/i=kμ(h+2a)/i= 1.155×2.5×(0.3+2×0.2)/0.0159 =127.123 101 非顶部立杆段:λ=l/i=kμh/i= 1.155×2.1×1.1/0.0159 =167.802 202 取λ=167.802 ，查规范JGJ130-2011附表A.0.6，取υ=0.253 22 f, N/(υA)= 21922/(0.253×424)=204.359N/mm? [f],205N/mm 满足要求～ 梁板下的钢管结构满足要求～ 配筋如下图所示: 21 配筋示意图 附件二 钢管落地脚手架计算书 一、脚手架参数 脚手架搭设方式 双排脚手架 脚手架钢管类型 Ф48×3 脚手架搭设高度H(m) 31.55 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 4.32 立杆步距h(m) 1.5 1.5 立杆纵距或跨距l(m) a 0.6 内立杆离建筑物距离a(m) 0.3 立杆横距l(m) b 双立杆计算方法 按双立杆受力设计 31 双立杆计算高度H(m) 1 0.6 双立杆受力不均匀系数K S 二、荷载设计 2脚手板类型 木脚手板 0.35 脚手板自重标准值G(kN/m) kjb脚手板铺设方式 3步1设 0.01 密目式安全立网自重标准值G(kN/kmw 22 2) m 挡脚板类型 木挡脚板 0.17 栏杆与挡脚板自重标准值G(kN/m) kdb挡脚板铺设方式 3步1设 0.129 每米立杆承受结构自重标准值g(kN/mk ) 横向斜撑布置方式 5跨1设 1 结构脚手架作业层数n jj 27.8 地区 四川成都市 结构脚手架荷载标准值G(kN/m) kjj 2安全网设置 半封闭 0.2 基本风压ω(kN/m) 0 1.25 1.2，0.9，0.74 风荷载体型系数μ 风压高度变化系数μ(连墙件、单立杆sz 、双立杆稳定性) 20.3，0.23，0.19 风荷载标准值ω(kN/m)(连墙件、单k 立杆、双立杆稳定性) 计算简图: 立面图 23 侧面图 三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式 纵向水平杆在上 横向水平杆上纵向水平杆根数n 2 24205 107800 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm) 横杆截面惯性矩I(mm) 23206000 4490 横杆弹性模量E(N/mm) 横杆截面抵抗矩W(mm) 纵、横向水平杆布置 24 承载能力极限状态 q=1.2×(0.033+G×l/(n+1))+1.4×G×l/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×0.6/(2+1))+1.4×7.8kjbbkb ×0.6/(2+1)=2.31kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+G×l/(n+1))+G×l/(n+1)=(0.033+0.35×0.6/(2+1))+7.8×0.6/(2+1)=1.66kkjbbkbN/m 计算简图如下: 1、抗弯验算 22 M=0.1ql=0.1×2.31×1.5=0.52kN?m maxa 622 σ=M/W=0.52×10/4490=115.66N/mm?[f]=205N/mmmax 满足要求～ 2、挠度验算 44 ν=0.677q'l/(100EI)=0.677×1.66×1500/(100×206000×107800)=2.567mm maxa ν,2.567mm?[ν],min[l/150，10],min[1500/150，10],10mm maxa 满足要求～ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R=1.1ql=1.1×2.31×1.5=3.81kN maxa 正常使用极限状态 R'=1.1q'l=1.1×1.66×1.5=2.74kN maxa 四、横向水平杆验算 25 承载能力极限状态 由上节可知F=R=3.81kN 1max q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F'=R'=2.74kN 1max q'=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下: 弯矩图(kN?m) 622 σ=M/W=0.76×10/4490=168.41N/mm?[f]=205N/mmmax 满足要求～ 2、挠度验算 计算简图如下: 26 变形图(mm) ν,0.942mm?[ν],min[l/150，10],min[600/150，10],4mm maxb 满足要求～ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R=3.82kN max 五、扣件抗滑承载力验算 横杆与立杆连接方式 单扣件 扣件抗滑移折减系数 0.85 扣件抗滑承载力验算: 纵向水平杆:R=3.81/2=1.9kN?R=0.85×8=6.8kN maxc 横向水平杆:R=3.82kN?R=0.85×8=6.8kN maxc 满足要求～ 六、荷载计算 脚手架搭设高度H 31.55 31 双立杆计算高度H 1脚手架钢管类型 Ф48×3 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/0.129 27 m) 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆:N=(gk+l×n/2×0.033/h)×(H-H)=(0.129+1.5×2/2×0.033/1.5)×(31.55-3G1ka11)=0.09kN 单内立杆:N=0.09kN G1k 双外立杆:N=(gk+0.033+l×n/2×0.033/h)×H=(0.129+0.033+1.5×2/2×0.033/1.5)G1ka1×31=6.06kN 双内立杆:N=6.06kN GS1k 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆:N=((H-H)/h+1)×la×l×G×1/3/2=((31.55-31)/1.5+1)×1.5×0.6×0.35G2k11bkjb×1/3/2=0.07kN 单内立杆:N=0.07kN G2k1 双外立杆:N=H/h×la×l×G×1/3/2=31/1.5×1.5×0.6×0.35×1/3/2=1.08kN GS2k11bkjb 双内立杆:N=1.08kN GS2k1 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆:N=((H-H)/h+1)×la×G×1/3=((31.55-31)/1.5+1)×1.5×0.17×1/3=0.1G2k21kdb2kN 双外立杆:N=H/h×la×G×1/3=31/1.5×1.5×0.17×1/3=1.76kN GS2k21kdb 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆:N=G×la×(H-H)=0.01×1.5×(31.55-31)=0.01kN G2k3kmw1 双外立杆:N=G×la×H=0.01×1.5×31=0.46kN GS2k3kmw1 构配件自重标准值N总计 G2k 单外立杆:N=N+N+N=0.07+0.12+0.01=0.2kN G2kG2k1G2k2G2k3 单内立杆:N=N=0.07kN G2kG2k1 双外立杆:N=N+N+N=1.08+1.76+0.46=3.31kN GS2kGS2k1GS2k2GS2k3 28 双内立杆:N=N=1.08kN GS2kGS2k1 立杆施工活荷载计算 外立杆:N=la×l×(n×G)/2=1.5×0.6×(1×7.8)/2=3.51kN Q1kbjjkjj 内立杆:N=3.51kN Q1k 组合风荷载作用下单立杆轴向力: 单外立杆:N=1.2×(N+ N)+0.9×1.4×N=1.2×(0.09+0.2)+ G1kG2kQ1k 0.9×1.4×3.51=4.77kN 单内立杆:N=1.2×(N+ N)+0.9×1.4×N=1.2×(0.09+0.07)+ G1kG2kQ1k 0.9×1.4×3.51=4.62kN 双外立杆:N=1.2×(N+ N)+0.9×1.4×N=1.2×(6.06+3.31)+ sGS1kGS2kQ1k 0.9×1.4×3.51=15.67kN 双内立杆:N=1.2×(N+ N)+0.9×1.4×N=1.2×(6.06+1.08)+ sGS1kGS2kQ1k 0.9×1.4×3.51=13kN 七、钢丝绳卸荷计算 钢丝绳不均匀系数α 1 钢丝绳安全系数k 9 钢丝绳绳夹型式 马鞍式 拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 15.19 钢丝绳绳夹数量[n] 5 吊环设置 共用 卸荷系数Kf 0.01 上部增加荷载高度(m) 6 脚手架卸荷次数N 1 钢丝绳上下吊点上吊点距内立杆上吊点距外立杆 卸荷点位置高度卸荷点水平间距卸荷点净高h(mj第N次卸荷 下吊点的水平距下吊点的水平距的竖向距离l(ms) (m) h(m) x) 离(mm) 离(mm) 1 27 31.55 3 200 1100 3 29 钢丝绳卸荷 钢丝绳绳卡作法 30 钢丝绳连接吊环作法(共用) 第1次卸荷验算 α=arctan(l/H)=arctan(3000/200)=86.19? 1ss α=arctan(l/H)=arctan(3000/1100)=69.86? 2ss 钢丝绳竖向分力，不均匀系数K取1.5 X P=K×K×[N×(h-H)/(H-H)+ 1fXx(n+1)11N×(H-h)/H]×H/l=0.01×1.5×[4.62×(31.55-31)/(31.55-31)+13×(31-27)/31]×3/1.5S1xn1La =0.19kN P=K×K×[N×(h-H)/(H-H)+ 2fXx(n+1)11N×(H-h)/H]×H/l=0.01×1.5×[4.77×(31.55-31)/(31.55-31)+15.67×(31-27)/31]×3/S1xn1La 1.5=0.2kN 钢丝绳轴向拉力 T=P/sinα=0.19/sin86.19?=0.19kN 111 T=P/sinα=0.2/sin69.86?=0.22kN 222 卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T，T]=0.22kN 12 绳夹数量:n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×0.22/(2×15.19)=1个?[n]=5个 满足要求～ P=k×[F]/α=9×0.22/1=1.95kN gg 1/21/2 钢丝绳最小直径d=(P/0.5)=(1.95/0.5)=1.98mm ming 31 1/21/231/2 吊环最小直径d=(4A/π)=(4×[F]/([f]π))=4×0.22×10/(65π))=3mm ming 注:[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 2 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm 第1次卸荷钢丝绳最小直径1.98mm，必须拉紧至0.22kN，吊环最小直径为3mm 。 八、立杆稳定性验算 脚手架搭设高度H 31.55 31 双立杆计算高度H 1 0.6 立杆计算长度系数μ 1.5 双立杆受力不均匀系数K S 34490 立杆截面回转半径i(mm) 15.9 立杆截面抵抗矩W(mm) 22205 424 立杆抗压强度设计值[f](N/mm) 立杆截面面积A(mm) 连墙件布置方式 两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m 0 3 长细比λ=l/i=2.25×10/15.9=141.51?210 0 轴心受压构件的稳定系数计算: 立杆计算长度l=kμh=1.155×1.5×1.5=2.6m 0 3 长细比λ=l/i=2.6×10/15.9=163.44 0 查《规范》表A得，υ=0.265 满足要求～ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(N+N)+1.4×N)=(1.2×(0.09+0.2)+1.4×3.5G1kG2kQ1k1)=5.26kN 双立杆的轴心压力设计值N=max[1.2×(N+N)×(h+(1-K)×(h-h)+H-hSGS1kGS2kx1fx顶x11x )/H+N×(h+6-H)/(H-H)，1.2×(N+N)×(h+(1-K)×(H-h))/H+(1-K)×顶1x顶11GS1kGS2kx1f1x11f 32 N]=max[1.2×(6.06+3.31)×(27+(1-0.01)×(27-27)+31-27)/31+5.26×(27+6-31)/(31.55- 31)，1.2×(6.06+3.31)×(27+(1-0.01)×(31-27))/31+(1-0.01)×5.26]=30.36kN 22 σ=N/(υA)=5256.52/(0.265×424)=46.78N/mm?[f]=205N/mm 满足要求～ 22 σ=KN/(υA)=0.6×30358.93/(0.265×424)=162.12N/mm?[f]=205N/mmSS 满足要求～ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(N+N)+0.9×1.4×N)=(1.2×(0.09+0.2)+0.9G1kG2kQ1k ×1.4×3.51)=4.77kN 双立杆的轴心压力设计值N=max[1.2×(N+N)×(h+(1-K)×(h-h)+H-hSGS1kGS2kx1fx顶x11x)/H+N×(h+6-H)/(H-H)，1.2×(N+N)×(h+(1-K)×(H-h))/H+(1-K)×顶1x顶11GS1kGS2kx1f1x11fN]=max[1.2×(6.06+3.31)×(27+(1-0.01)×(27-27)+31-27)/31+4.77×(27+6-31)/(31.55- 31)，1.2×(6.06+3.31)×(27+(1-0.01)×(31-27))/31+(1-0.01)×4.77]=28.57kN 22 M=0.9×1.4×M=0.9×1.4×ωlh/10=0.9×1.4×0.23×1.5×1.5/10=0.1kN?m wwkka σ=N/(υA)+ 22 M/W=4765.12/(0.265×424)+96414.04/4490=63.88N/mm?[f]=205N/mmw 满足要求～ 22 M=0.9×1.4×M=0.9×1.4×ωlh/10=0.9×1.4×0.19×1.5×1.5/10=0.08kN?m wswkka σ=K(N/(υA)+ SS 22 M/W)=0.6×(28572.02/(0.265×424)+78923/4490)=163.12N/mm?[f]=205N/mmw 满足要求～ 九、连墙件承载力验算 连墙件布置方式 两步两跨 连墙件连接方式 扣件连接 连墙件约束脚手架平面外变形轴向力3 600 连墙件计算长度l(mm) 0 N0(kN) 2489 连墙件截面回转半径i(mm) 158 连墙件截面面积A(mm) c 33 2205 连墙件与扣件连接方式 双扣件 ) 连墙件抗压强度设计值[f](N/mm 扣件抗滑移折减系数 0.85 N=1.4×ω×2×h×2×l=1.4×0.3×2×1.5×2×1.5=3.8kN lwka 长细比λ=l/i=600/158=3.8，查《规范》表A.0.6得，υ=0.99 0 32 (N+N)/(υAc)=(3.8+3)×10/(0.99×489)=14.01N/mm?0.85 ×[f]=0.85 lw0 22 ×205N/mm=174.25N/mm 满足要求～ 扣件抗滑承载力验算: N+N=3.8+3=6.8kN?0.85×12=10.2kN lw0 满足要求～ 附件三 施工电梯悬挑接料平台计算书 架体验算 一、脚手架参数 脚手架搭设方式 双排脚手架 脚手架钢管类型 Ф48×3 脚手架搭设高度H(m) 20 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 4.31 立杆步距h(m) 1.5 1.4 立杆纵距或跨距l(m) a 0.5 0.1 立杆横距l(m) 横向水平杆计算外伸长度a(m) b1内立杆离建筑物距离a(m) 0.1 双立杆计算方法 不设置双立杆 二、荷载设计 2脚手板类型 木脚手板 0.35 脚手板自重标准值G(kN/m) kjb脚手板铺设方式 3步1设 0.01 密目式安全立网自重标准值G(kN/kmw 2m) 挡脚板类型 竹串片挡脚板 0.17 栏杆与挡脚板自重标准值G(kN/m) kdb挡脚板铺设方式 3步1设 0.12 每米立杆承受结构自重标准值g(kN/mk ) 34 横向斜撑布置方式 6跨1设 1 结构脚手架作业层数njj 210 地区 四川成都市 结构脚手架荷载标准值G(kN/m) kjj 2安全网设置 全封闭 0.2 基本风压ω(kN/m) 0 1.13 1.25，1.03 风荷载体型系数μ 风压高度变化系数μ(连墙件、单立杆sz 稳定性) 20.28，0.23 风荷载标准值ω(kN/m)(连墙件、单k 立杆稳定性) 计算简图: 立面图 35 侧面图 三、横向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式 横向水平杆在上 纵向水平杆上横向水平杆根数n 2 24205 107800 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm) 横杆截面惯性矩I(mm) 23206000 4490 横杆弹性模量E(N/mm) 横杆截面抵抗矩W(mm) 36 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.033+G×l/(n+1))+1.4×G×l/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.4/(2+1))+1.4×10×kjbaka1.4/(2+1)=6.77kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+G×l/(n+1))+G×l/(n+1)=(0.033+0.35×1.4/(2+1))+10×1.4/(2+1)=4.86kkjbaka N/m 计算简图如下: 37 1、抗弯验算 2222 M=max[ql/8，qa/2]=max[6.77×0.5/8，6.77×0.1/2]=0.21kN?m maxb1 622 σ=M/W=0.21×10/4490=47.11N/mm?[f]=205N/mmmax 满足要求～ 2、挠度验算 444ν=max[5q'l/(384EI)，q'a/(8EI)]=max[5×4.86×500/(384×206000×107800)，4.maxb1 486×100/(8×206000×107800)]=0.178mm ν,0.178mm?[ν],min[l/150，10],min[500/150，10],3.33mm maxb 满足要求～ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 22 R=q(l+a)/(2l)=6.77×(0.5+0.1)/(2×0.5)=2.44kN maxb1b 正常使用极限状态 22 R'=q'(l+a)/(2l)=4.86×(0.5+0.1)/(2×0.5)=1.75kN maxb1b 四、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F=R=2.44kN 1max q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F'=R'=1.75kN 1max q'=0.033kN/m 1、抗弯验算 38 计算简图如下: 弯矩图(kN?m) 622 σ=M/W=0.91×10/4490=203.6N/mm?[f]=205N/mmmax 满足要求～ 2、挠度验算 计算简图如下: 39 变形图(mm) ν,4.139mm?[ν],min[l/150，10],min[1400/150，10],9.33mm maxa 满足要求～ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R=5.59kN max 五、扣件抗滑承载力验算 横杆与立杆连接方式 单扣件 扣件抗滑移折减系数 0.9 扣件抗滑承载力验算: 横向水平杆:R=2.44kN?R=0.9×8=7.2kN maxc 纵向水平杆:R=5.59kN?R=0.9×8=7.2kN maxc 满足要求～ 六、荷载计算 脚手架搭设高度H 20 脚手架钢管类型 Ф48×3 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/0.12 m) 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆:N=(gk+(l+a)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(0.5+0.1)×2/2×0.033/1.5)×20=G1kb1 2.67kN 单内立杆:N=2.67kN G1k 40 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆:N=(H/h+1)×la×(l+a)×G×1/3/2=(20/1.5+1)×1.4×(0.5+0.1)×0.35×1G2k1b1kjb/3/2=0.7kN 单内立杆:N=0.7kN G2k1 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆:N=(H/h+1)×la×G×1/3=(20/1.5+1)×1.4×0.17×1/3=1.14kN G2k2kdb 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆:N=G×la×H=0.01×1.4×20=0.28kN G2k3kmw 构配件自重标准值N总计 G2k 单外立杆:N=N+N+N=0.7+1.14+0.28=2.12kN G2kG2k1G2k2G2k3 单内立杆:N=N=0.7kN G2kG2k1 立杆施工活荷载计算 外立杆:N=la×(l+a)×(n×G)/2=1.4×(0.5+0.1)×(1×10)/2=4.2kN Q1kb1jjkjj 内立杆:N=4.2kN Q1k 组合风荷载作用下单立杆轴向力: 单外立杆:N=1.2×(N+ N)+0.9×1.4×N=1.2×(2.67+2.12)+ G1kG2kQ1k 0.9×1.4×4.2=11.04kN 单内立杆:N=1.2×(N+ N)+0.9×1.4×N=1.2×(2.67+0.7)+ G1kG2kQ1k 0.9×1.4×4.2=9.33kN 七、立杆稳定性验算 3脚手架搭设高度H 20 4490 立杆截面抵抗矩W(mm) 2立杆截面回转半径i(mm) 15.9 205 立杆抗压强度设计值[f](N/mm) 2424 连墙件布置方式 两步两跨 立杆截面面积A(mm) 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m 0 3 长细比λ=l/i=2.25×10/15.9=141.51?210 0 轴心受压构件的稳定系数计算: 立杆计算长度l=kμh=1.155×1.5×1.5=2.6m 0 41 3 长细比λ=l/i=2.6×10/15.9=163.44 0 查《规范》表A得，υ=0.265 满足要求～ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N+N)+1.4N=1.2×(2.67+2.12)+1.4×4.2=11G1kG2kQ1k.62kN 22 σ=N/(υA)=11623.01/(0.265×424)=103.44N/mm?[f]=205N/mm 满足要求～ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N+N)+0.9×1.4N=1.2×(2.67+2.12)+0.9×1.G1kG2kQ1k4×4.2=11.04kN 22 M=0.9×1.4×M=0.9×1.4×ωlh/10=0.9×1.4×0.23×1.4×1.5/10=0.09kN?m wwkka σ=N/(υA)+ 22 M/W=11035.01/(0.265×424)+92194.47/4490=118.74N/mm?[f]=205N/mmw 满足要求～ 八、连墙件承载力验算 连墙件布置方式 两步两跨 连墙件连接方式 扣件连接 连墙件约束脚手架平面外变形轴向力3 600 连墙件计算长度l(mm) 0 N0(kN) 2489 连墙件截面回转半径i(mm) 15.8 连墙件截面面积A(mm) c 2205 连墙件与扣件连接方式 双扣件 连墙件抗压强度设计值[f](N/mm) 扣件抗滑移折减系数 0.9 N=1.4×ω×2×h×2×l=1.4×0.28×2×1.5×2×1.4=3.33kN lwka 长细比λ=l/i=600/15.8=37.97，查《规范》表A.0.6得，υ=0.9 0 32 (N+N)/(υAc)=(3.33+3)×10/(0.9×489)=14.33N/mm?0.85 ×[f]=0.85 lw0 42 22 ×205N/mm=174.25N/mm 满足要求～ 扣件抗滑承载力验算: N+N=3.33+3=6.33kN?0.9×12=10.8kN lw0 满足要求～ 悬挑梁验算 一、基本参数 悬挑方式 普通主梁悬挑 主梁间距(mm) 1400 主梁与建筑物连接方式 平铺在楼板上 锚固点设置方式 压环钢筋 压环钢筋直径d(mm) 16 885 主梁建筑物外悬挑长度L(mm) x主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(125 2175 主梁建筑物内锚固长度L(mm) mmm) 梁/楼板混凝土强度等级 C30 二、荷载布置参数 支撑件上下固定点支撑件上下固定点 距主梁外锚固点水 支撑点号 支撑方式 是否参与计算 的垂直距离L(mm的水平距离L(mm12平距离(mm) ) ) 1 上拉 785 4000 700 否 各排立杆传至梁上荷载F(kN各排立杆距主梁外锚固点水平距离(m作用点号 主梁间距l(mm) a) m) 1 11.62 225 1400 2 11.62 725 1400 附图如下: 43 平面图 立面图 44 三、主梁验算 主梁材料类型 工字钢 1 主梁合并根数n z 2主梁材料规格 16号工字钢 26.1 主梁截面积A(cm) 431130 141 主梁截面惯性矩I(cm) 主梁截面抵抗矩W(cm) xx 20.205 215 主梁自重标准值g(kN/m) 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm) k 22125 206000 主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁弹性模量E(N/mm) q=1.2×g=1.2×0.205=0.25kN/m k 第1排:F=F/n=11.62/1=11.62kN 11z 第2排:F=F/n=11.62/1=11.62kN 22z 1、强度验算 弯矩图(kN?m) 622 σ=M/W=11.16×10/141000=79.18N/mm?[f]=215N/mmmaxmax 符合要求～ 2、抗剪验算 45 剪力图(kN) 2222τ=Q/(8Iδ)[bh-(b-δ)h]=23.46×1000×[88×160-(88-6)×140.2]/(8×11300000×maxmaxz0 2 6)=27.73N/mm 22 τ=27.73N/mm?[τ]=125N/mmmax 符合要求～ 3、挠度验算 变形图(mm) ν=4.01mm?[ν]=2×l/250=2×885/250=7.08mm maxx 符合要求～ 4、支座反力计算 R=-4.87kN,R=28.88kN 12 四、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力:N =[0]/n=[0]/1=0kN z 633压弯构件强度:σ=M/(γW)+N/A=11.16×10/(1.05×141×10)+0×10/2610=75.maxmax 46 22 41N/mm?[f]=215N/mm 符合要求～ 受弯构件整体稳定性分析: 其中υ -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数: b 查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，υ=2.8 b 由于υ大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 b υ值为0.97。 b 6322 σ = M/(υW)=11.16×10/(0.97×141×10)=81.69N/mm?[f]=215N/mmmaxbx 符合要求～ 五、锚固段与楼板连接的计算 主梁与建筑物连接方式 平铺在楼板上 锚固点设置方式 压环钢筋 压环钢筋直径d(mm) 16 2175 主梁建筑物内锚固长度L(mm) m梁/楼板混凝土强度等级 C30 压环钢筋1 47 压环钢筋2 锚固点压环钢筋受力:N/2 =2.44kN 压环钢筋验算: 23222 σ=N/(4A)=N/πd=4.87×10/(3.14×16)=6.06N/mm?0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm 注:[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 2 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度 符合要求～ 48