PKPM2010问题(计算)集锦

PKPM2010问题(计算)集锦 630版中增加了那些解决连梁抗剪超限的方法 630版中增加了两种解决连梁抗剪超限的方法，1增加了双连梁的 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 功能 2 增加了采用交叉斜筋与对角斜撑的功能 630版与前一版本楼层抗剪承载力差异的主要原因 型钢的楼层抗剪承载力的计算不再将型钢等效为钢筋进行计算，而是按照《型钢混凝土组合技术规程》中承载力的公式计算其极限弯矩与极限剪力进行控 630版与前一版本节点核心区差异的主要原因 梁端弯矩取到梁刚域处。 630版与前一版本混凝土柱配筋差异的主要原因 顶层柱的判断准则改为按照柱上部是否存在竖向构件进行判断。 中震弹性和中震不屈服下剪力墙轴压比相同 剪力墙轴压比是恒活荷载控制的与地震无关。如果在中震不屈服时采用混凝土强度标准值，则其轴压比与小震相比将会降低，更不合理 PMSAP与SATWE地下室土约束位置的差异 SATWE中的土约束默认为作用在刚性楼板上，PMSAP作用在节点上，新版的SATWE中允许地下室顶板按弹性板计算，此时SATWE与PMSAP一致。 PMSAP与SATWE调幅的差异 SATWE的支座是按照梁端是否有竖向构件进行判断，PMSAP按照恒荷载下梁端是否是负弯矩进行判断。 PMSAP与SATWE的活荷载折减差异 SATWE的活荷载折减在PM中进行，即折减荷载，PMSAP中是在设计中实现的，是折减效应。 PMSAP中为什么有的剪力墙没有输出配筋, 程序自动判断的转换墙会给出梁式配筋，在“剪力墙面外及转换墙配筋”菜单中查看。 PMSAP中斜墙配筋结果是什么含义, 斜墙按照应力配筋，并考虑了边缘构件等构造要求。H打头的为水平筋，V打头的为竖向筋。 PMSAP中弹性板配筋每点处均有两个值，是什么含义, 板边处分别为平行于板边和垂直于板边的配筋，形心处为主弯矩方向的配筋，目前没有输出角度，可在文本文件中查看。下一版会增加形心处配筋角度的输出。 边缘构件的配筋特别大是什么原因, 一般是由于短肢剪力墙考虑全截面配筋率造成的。 抗震等级为4级时为什么会出现约束边缘构件, 应在参数中勾选“当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件” 连梁刚度折减系数程序中是如何考虑的, 连梁有两种方式建模:一是按照框架梁建模并指定连梁属性，二是按照剪力墙开洞建模，在 分析 定性数据统计分析pdf销售业绩分析模板建筑结构震害分析销售进度分析表京东商城竞争战略分析 程序中会自动将洞口上方判断为连梁。这两种连梁均按“连梁刚度折减系数”进行刚度折减。且不论哪种方式建模的连梁，其计算刚度都是在其自身刚度上直接乘以“连梁刚度折减系数”，不会与“中梁刚度放大系数”连乘。 钢梁的放大系数如何取值 SATWE中钢梁的放大系数不论是否勾选“梁刚度放大系数按2010 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 取值”，缺省均按参数“中梁刚度放大系数”取值。是否考虑钢梁的刚度放大应根据钢梁和楼板的连接情况来定。 PMSAP中钢梁和砼梁一样采用2010规范的方法自动计算。 什么情况下需要指定偶然偏心, 高规4.3.3条规定相对偶然偏心可取0.05Li，条文说明里关于各楼层垂直于地震作用方向 对于刚重比不满足要求的结构，程序是否会自动考虑重力二阶效应, 刚重比验算的结果，程序会在WMASS.OUT中输出，如果需要考虑重力二阶效应，需要用户在设计信息中勾选此参数重新计算。 为何施工缝验算给出的验算公式校核出来不对, 要注意轴力的符号，压力取正值，拉力取负值。 为何改变satwe中的地震影响系数最大值，在时程分析中规范谱曲线没有变化, 时程分析中，在绘制规范谱时，地震影响系数最大值使用地震波峰值加速度换算而来的，与satwe中填写的地震影响系数最大值无关，不过特征周期是读取了前面satwe的参数。 为何2011年9月30日版本计算的刚度比ratx与3月31日版本差别很大, 含义不同，之前采用的是地震剪力与层间位移的比值计算，后用剪切刚度计算，主要考虑用户判断嵌固条件时使用。 连体结构的“层刚度比”应如何判断, 对于连体部分以下几层，其与连体楼层得到的层刚度比没有意义，用户可手工指定连体以下几层为薄弱层。 连体结构的剪重比应如何查看, 连体结构下部一般分两个塔，应在WZQ.OUT文件中查看“整层剪重比”，而不要查看“分塔剪重比”。 连体结构的楼板应如何设置, 连体结构的连体部分楼板有较大的面内应力和变形，一般要按照弹性板进行设计，如设置为弹性膜。可仅在连体部分设置，或全层设置，不要在连体部位的个别楼板中设置。 连体结构多塔定义应如何定义, PMCAD中使用传统方式建模的连体结构，需进行多塔定义。下部分开部分应定义成多个塔，而上部连体部分应不分塔。只要有多个构件相连，就应认为本层已连体。 框剪结构，中震不屈服计算结果中，与剪力墙相连框架柱配筋异常大，原因, 因为中震地震作用较大，恒载轴压相对较小，边框柱成为偏拉构件，配筋较大，这是有可能的。 pkpm计算P-?效应是采用的什么方法,是高规的5.4条的简化方法么, 不是采用简化方法，是采用有限元方法计算。 施工模拟三模式计算时，地震作用分析方法采用的是总刚还是侧刚, 当采用了施工模拟三时，求解器的选择是由有程序内部决定的，即选用VSS方法，采用VSS方法时，程序内定采用总刚分析方法，侧刚方法无效。 坡屋面建模，屋面板的四边不共面时如何处理, 四边形屋面板不共面时采用虚梁将其划分为三角形即可。 PMSAP中如何定义人防荷载, PMSAP里的人防信息是单独指定的，不能像SATWE一样读取PM定义的人防荷载。您需要在PMSAP参数里指定人防层数和人防荷载，而且程序只能计算整层的人防荷载，不能考虑局部人防 PMSAP配筋结果查看时，发现梁的构件信息与图形显示的梁不一致，是何原因, 通常这些工程中定义了弹性膜，内力计算阶段，与弹性膜相邻的梁将与弹性膜一起作网格细分，一根梁将被分成几根。 在配筋设计阶段，为了图面清晰，又将多根梁的配筋结果串成一根进行显示，此时显示的编号是合并梁的 编号。 但在构件信息中，选择的对象和编号，均与计算阶段一一对应。 PMSAP中的剪重比计算与SATWE有何异同, PMSAP和SATWE均按照抗规5.2.5条的要求和计算方法调整“剪重比”。在“剪重比”计算时，SATWE采用“外力”计算，PMSAP采用“内力”计算。即，SATWE采用地震作用CQC组合后得到的楼层剪力及楼层重力荷载代表值计算“剪重比”，PMSAP采用构件在地震作用下及重力荷载作用下的内力计算楼层剪力和重力，进而计算“剪重比”。 PMSAP中弹性楼板的等位移线图中竖向位移异常的大，是什么原因, 如果要计算弹性楼板的真实的位移，应该将该处弹性楼板设置为弹性板6，而不是弹性膜，因为弹性膜的面外刚度为0，所以计算得到的板竖向位移很大。 现在用户反映新规范版本柱节点核心域计算的值较之前版本大了很多，不知道 程序现在是如何考虑计算, 依据10高规(6.2.7)条，新规范程序对抗震等级1、2、3级时的梁柱节点核心区进行抗震验算，与02规范相比，增加了3级的验算。 依据10混凝土规范(11.6)节，修改了节点剪力增大系数的取值。 10版软件仅对地震组合进行验算，02版软件则是对所有组合进行验算。 双偏压计算现在程序是如何计算的, 请参照混凝土规范附录E 程序对高规10.2.22这条是否执行了, 没有 现在的模拟施工二是不是可以不用了, 一般情况下不用 倾覆力矩的百分比的轴力方式输出有什么作用吗,规范没有要求，往往计算出 得结果又与抗规相差很大。 这是高规提出的方法，与抗规计算方法有所不同，有可能出现差异较大的情况。 现在用户反映新规范版本柱节点核心域计算的值较之前版本大了很多，不知道 程序现在是如何考虑计算, 依据10高规(6.2.7)条，新规范程序对抗震等级1、2、3级时的梁柱节点核心区进行抗震验算，与02规范相比，增加了3级的验算。 依据10混凝土规范(11.6)节，修改了节点剪力增大系数的取值。 P-?效应大P-?效应和小P-?的区别是什么, 大P-?效应是指结构由于水平力作用，如地震和风荷载作用下产生侧移，重力荷载由于水平侧移产生附加的内力和变形增量，属于结构整体层面的问题，应在结构整体分析中考虑，程序由参数“考虑P-?效应”控制; 小P-?效应指轴压力在产生了挠曲变形的构件中引起的附加内力，属于构件层面的问题，一般应在构件设计时考虑。程序在柱承载力设计时会自动按照规范考虑，不需要用户干预。 现在对于一些错层、楼板大开洞的结构计算位移比和周期比时是否还用点强制 刚性楼板假定, 规范并没有要求用强制刚性楼板假定，而且要求在一些情况下要考虑楼板的弹性变形，对于过滤个别构件的位移或震动可以采用 高规3.5.2.2中对结构底部嵌固层，该比值不宜小于1.5，这里说的崁固是不是 指的是崁固端不在地下室顶板的情况, 说的是首层就是嵌固层的情况，可以是没有地下室，也可以是有地下室，但嵌固层仍设为最底层的情况。 高规3.5.3中计算的楼层的受剪承载力是用实配钢筋计算的，程序中在计算承 载力薄弱层时的实配钢筋是怎么取值的,是用那个超配系数吗, 用计算配筋乘以超配系数 抗规6.3.8.4角柱、边柱及抗震墙端柱小偏心受拉，柱内纵筋截面面积比计算 增加25%，程序是不是对所有小偏心的柱子都是增大配筋的, 配筋时没有中柱边柱的判断，所有柱小偏心受拉都会增加25% 抗规6.1.14.3地下一层柱上端和节点左右梁端实配钢筋的抗震受弯承载力之和应大于地上一层柱下端实配钢筋的抗震受弯承载力的1.3倍，这个实配钢筋程 序是否是按照那个超配系数来增大的, 采用设计弯矩放大1.3倍的方式实现 目前的,,,,,计算的时候，是自动分派内存，但是有时候，本来模型很大，但是计算可用的内存反而很小，根本没有调用到,,，这个是什么原因, 能够申请到多少内存是看有多少连续内存可以申请，如果比较零碎是没有办法用的 混凝土规范5.5.1.2说弹塑性分析的时候应该取材料的平均值，咱们 软件在 EPDA计算的时候，采用的是平均值吗, 规范只是建议采用平均值，实际应用中可视情况选择不同的代表值。软件提供了选项，可以选择平均值、标准值或设计值。默认选项是“标准值”。 梁柱简化为刚域，程序有没有按照高规5.3.4来考虑, 考虑了 地下室的地震作用是怎么计算的, 地下室与地上的计算是一样的，采用振型分解反应谱法 殊构件补充定义中的特殊支撑有什么作用,新规范已经取消了放大系数。抗震规范8.2.6.2中人字形支撑和V形支撑不平衡力按照受拉支撑最小屈服承载力和受压支撑最大屈服承载力的0.3倍考虑，同时条文说明中说这个考虑这个不 平衡力，梁的截面增大很多，程序中有没有考虑, 新版中不考虑这两类中心支撑的内力放大了，不起作用了 规定水平力的计算方法有两种，楼层剪力差法和节点地震作用CQC算法，看用户手册上说CQC主要是针对无层概念的结构计算，在PM中建的模型都是由层概 念的，什么情况下应该选取CQC, 对于具有较清楚楼层定义的一定是采用规范方法，对于楼层定义不是很清楚的建议采用规范方法，对于基本上没有楼层概念的结构，由于楼层剪力差没有办法计算，可以采用节点地震作用CQC算法。 对于有坡屋面的结构，程序计算的结果是判断下面的几层都是薄弱层，在实际 结构 中应该怎么去控制, 单纯从刚度计算角度说是没有问题的，目前没有定论，不愿意调整可以关掉。 高规5.3.2说，结构计算时杆件之间的偏心宜按照实际情况记入结构的整体计算梁柱的偏心在SATWE中是通过转换矩阵计算的吗,还是仅仅和二维计算中考 虑一个附件弯矩的影响, 通过矩阵变换实现。 全楼地震作用放大系数主要是在什么情况下放大的, 主要用于时程分析的包络设计，需要在时程分析计算后回填一个放大系数。 抗规(5.2.5)调整中 弱轴方向动位移比例、强轴轴方向动位移比例0-1强弱方向如何判断，比例依据什么填写,按照线性插值计算的速度段的那个动位移 比例为0.5，但是此时的动位移比例因子如何考虑? 加速度段:一般指当基本周期位于0-Tg时的情况，此时动位移比例填0，程序对全楼各层采用统一的地震剪力放大系数; 位移段:一般指当基本周期>5Tg时的情况，此时动位移比例填1，程序对全楼各层剪力系数采用相同的增量; 速度段:一般指当基本周期位于Tg-5Tg时的情况，动位移可酌情在0-1之间取值。如果指定 方向的动位移比例因子为 ，Ca和Cd 分别代表“按加速度段控制算出的直接放大比例”和“按位移段控制换算出的放大比例”，那么程序实际采用的放大系数就是，因此对于基 本周期为T的情况，一般可按照此公式 来定动位移比例因子:=(T-Tg)/4Tg。 要注意其中弱轴对应结构长周期方向，强轴对应短周期方向。 新的抗震规范上说钢结构的性能设计，如果满足两倍的地震力要求时，可以放宽杆件的高厚比等指标，在操作的时候是否可以将地震影响系数修改为2倍的 小震的影响系数，计算如果满足的话，可以将抗震构造措施降低一级, 可以直接将抗震措施的抗震等级降低一级。 抗规3.6.3说地震作用下重力附加弯矩大于初始弯矩的10%，需要计入重力二阶 效应，程序中如何把握, 我们是按照高规执行，就是刚重比的验算结果，对于不同的结构类型，刚重比的计算按照不同的公式，当刚重比小于规范的限值时，会考虑重力二阶效应。 高规4.3.7罕遇地震作用下，特征周期应该增加0.05，程序中在选择进行大震 计算的时候，并没有自动放大0.05. 这个由用户自行填写，程序不自动判断 不计算地震作用时，墙、柱轴压比如何计算，如何控制, 墙的轴压比始终用重力荷载代表值计算，与是否计算地震无关;只是在不计算地震时柱的轴压比也由抗震组合改为重力荷载代表值计算。 新的抗震规范上说钢结构的性能设计，如果满足两倍的地震力要求时，可以放宽杆件的高厚比等指标，在操作的时候是否可以将地震影响系数修改为2倍的 小震的影响系数，计算如果满足的话，可以将抗震构造措施降低一级, 可以直接将抗震措施的抗震等级降低一级。 抗规3.6.3说地震作用下重力附加弯矩大于初始弯矩的10%，需要计入重力二阶 效应，程序中如何把握, 我们是按照高规执行，就是刚重比的验算结果，对于不同的结构类型，刚重比的计算按照不同的公式，当刚重比小于规范的限值时，会考虑重力二阶效应。 周期计算中，平动系数、扭转系数是0.5以作为分界吗,像平动系数0.54算平 动吗, 肯定不是0.5，0.54不能算作平动。但是也没有严格的限值，一般来说超过0.8才是比较纯粹的平动或扭转。 框架的基础拉梁是否建入上部结构模型;此层是否可当地下室;与不作地下室 建模有什么区别在计算中。 在能够确保整体结果偏于保守的情况下，可以不输入拉梁，底层柱长度应该取到基础顶面，此时底层柱的配筋可能偏大，底层的层间位移角等指标可能偏大，设计结果整体来说是保守的，但这也不是绝对的，不同的工程情况不同。拉梁则需要另外设计。 如果将拉梁建入模型中，则应填写地下室层数1层，嵌固端所在层号为2.，并且适当填写M值。此时的模型更加接近真实受力状态。有些情况下，拉梁在地震或风作用下的内力可能较大，使得拉梁配筋超限，此时可以适当取较大的M值，降低拉梁的内力。 计算出来的内力(弯、剪、轴)方向如何规定, 可参照Satwe说明书中“结构整体分析与构件内力配筋计算”一章中局部坐标系下的构件内力正向示意图。 “底层柱墙最大组合内力简图”现在还有用么, 这是以前遗留的功能，可以把专用于基础设计的上部荷载，以图形方式显示出来，是否有必要继续保留，可以等新的荷载规范出来再做决定。 高厚比小于4按框架柱设计，程序怎么实现的, 首先保护层厚度按照40，然后按照柱进行配筋计算，但不会进行面外设计，构造也按柱的相应规范执行。 错层结构建模采用分标准层、还是利用建立层间梁的方式哪种好, 对于这类复杂的结构，没有完美的建模方法，但我们尽量寻找容易把握电算结果的建模方式。因此对错层结构，建议还是采用分标准层的方式建模。 无论何种方式建模，周期、振型、构件标准内力等结果一般应比较接近。主要是一些统计性的整体性能参数和构件设计会有一些不同。 对于结构整体错层的结构，采用分标准层建模的方式，全楼强制刚性楼板假定下计算的位移比通常会比较真实的反应结构的扭转特性。而如果采用调整标高、层间梁等方式的话，程序统计出来的位移比可能发生异常，参考意义不大。同时，在扭转反应不强的情况下，分层建模的情况下计算出来的单层刚度也是有意义的，可以利用分层的楼层刚度计算出整个楼层的侧向刚度。 但实施新混凝土规范后，对于混凝土柱的设计采用两段分开配筋时，其结果可能与按一根柱设计有差别，这是由于考虑二阶效应时，需要用到柱两端的组合弯矩。 水平力与整体坐标的夹角:sat :“仅需改变风荷载作用方向时才采用” 什么样情况要改变风荷载，为什么地震作用不用此考虑,考虑前后采用哪个结果, 当用户认为斜向某角度风荷载可能最大时，可以改变风荷载方向，要想改变风荷载的方向只能通过这个参数。不是说这个参数不影响地震作用，而是地震作用可以采用斜交抗侧力方式考虑，程序相当于增加了几个工况，取最大作用力。用户自己定采用哪个结果，当然两个结果取大会更安全。 梁扭矩折减:“若考虑楼板的弹性变形，梁扭矩不应折减”，那么不采用刚性 板假定时，对刚性板和弹性板周边的梁程序会区分吗, 扭矩折减不区分刚性板和弹性板，一律按照折减系数进行折减，和梁刚度系数一样。 连梁按开洞和按普通框架梁输入的跨高比多少合适,另外，如果是按框架梁输入的连梁和特殊构件补充定义中“连梁折减”是怎么个关系,必须折吗, 两种方法建模都是可以的，只是按框架梁建模输入时，程序会自动将跨高比小于5的梁判断为连梁。 关于“连梁折减”并不存在必须的问题，是否折可以自己决定，提出“连梁折减”的概念，无非是为了减少连梁的超筋情况，使设计容易一点。 托墙梁刚度放大系数”如何应用, 实际工程中常常会出现“转换大梁上面托剪力墙”的情况，当用户使用梁单元模拟转换大梁，用壳元模式的墙单元模拟剪力墙时，墙与梁之间的实际的协调工作关系在计算模型中就不能得到充分体现，存在近似性。 实际的协调关系是剪力墙的下边缘与转换大梁的上表面变形协调，而计算模型则是剪力墙的下边缘与转换大梁的中性轴变形协调，这样造成转换大梁的上表面在荷载作用下将会与剪力墙脱开，失去本应存在的变形协调性，与实际情况相比，计算模型的刚度偏柔了，这就是软件提供托墙梁刚度放大系数的原因。 当考虑托墙梁刚度放大时，转换层附近的超筋情况(若有)通常可以缓解，但是为了使设计保持一定的裕度，建议不考虑或少考虑托墙梁刚度放大。 关于梁刚度放大系数，“当全楼采用弹性板或弹性板板3时，因为已考虑板的平面外刚度，可不进行放大取1” 如不是全楼采用，要折减吗,该如何操作, “当采用刚性板假定或弹性膜时，忽略了面外刚度，所以要进行梁刚度放大”. 可是计算配筋时，一般不选强制刚性板假定，此时又怎么办, 弹性板时也应该考虑梁刚度放大系数，一般和刚性楼板假定时一样，或者略小一些。 刚性楼板假定是默认的，和强制刚性楼板假定是两个概念。只要没有定义弹性板的地方，默认的就是刚性楼板。 “强制刚性楼板假定时保留弹性板面外刚度”如何应用,如地下室不是板柱体系，如勾选会有影响吗,是否应该不勾选,此参数是为了考虑整体指标而设置 的吧,如内力配筋计算需要勾选吗, 程序对于地下室是强制采用刚性楼板假定的，所以地下室设置弹性板也不起作用。如果对于地下室必须定义弹性板才能准确计算，就需要勾选这个参数，这样程序能保留地下室部分的弹性板的面外刚度。 一般在板柱体系的地下室中比较常见，因为板柱体系需要定义弹性板，正确考虑板的面外刚度，才能得到较为准确的内力和配筋结果。但这并不是说只有板柱体系才能勾这个选项，其余结构类型，只要是需要考虑地下室楼板面外刚度的，都可以而且应该勾选。 这个参数的设置并不只针对整体指标，内力和配筋计算的处理也是一样的。 “墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点”如何应用,为何默认勾选是不是建议用 户通常情况下要选择, 增加这个选项，是允许墙梁可以与楼板不协调，因为如果墙梁与楼板协调，会过分夸大楼板的墙梁的约束作用，并且对于按框架梁方式建模形成的连梁本身就是与楼板不保持协调的。 默认勾选是为了保持和以往版本的一致。 自定义0.2V0调整系数如何填写, 按照软件提示的说明，填写如:1,1,1,2 (表示1层1塔x向不调，y向按2调整)。 选择所在地为上海后，程序都做哪些处理, 1.在地震信息页中选择设防烈度和场地类别后，程序自动根据上海规程调整地震影响系数和特征周期。注意上海规程3.2.2条规定的罕遇地震计算时特征周期增加的规定，程序在satwe中暂未考虑。 2.按照上海规程地震影响系数曲线进行地震作用计算。 楼层受剪承载力是如何计算的, 程序是按照《建筑抗震鉴定标准》GB50023-2009的附录C进行计算的。 当梁与墙连接时，应注意哪些问题, 1.无论梁端标高与墙顶高差是多少，梁端节点都会被拉回到墙顶标高处。 2.梁端与上层或下层墙相连时，在连接处墙必须有节点。 在satwe的特殊构件定义当中，人字撑，V形撑的含义具体是什么, 01旧抗震规范8.2.3-3条，人字形和V形支撑组合的设计内力放大1.5。现在10版新规范，不需要再指定。 在PKPM2010(2010.9.30光盘)SATWE“设计信息”增加了“按混凝土规范B.0.4条考虑柱二阶效应”的选项，请问这个选项是何含义，与“考虑P-Δ”这个勾 选项是否重复。 “按混凝土规范B04考虑二阶效应”是计算排架结构用的，其他结构体系一般不用它。P-Δ是重力二阶效应，是针对整个结构而言的，而“按混凝土规范B04考虑二阶效应”是轴压力二阶效应，即p-δ效应，是针对构件的，二者是有很大区别的，不可混为一谈。 某结构地下1层，地上2层转换，嵌固层数取为1，转换层层数取的是3，总信 息输出的结果是按高位转换输出的剪弯刚度。 以前的程序在判断高位转换时，有可能会从嵌固端起算，因此你的情况就被判断为高位转换了，最新的程序统一修改为地下室顶板起算。 结构柱采用钢管混凝土，计算结果显示:“ 圆形钢管混凝土柱轴向压力偏心率超限”，根据钢管混凝土规程，这个偏心率大小只是对柱子承载力的折减有不 同，柱子的承载力足够，为何显示红色。 轴向压力偏心率的超限是按照10高规控制， 9月30日光盘只对此提示不再显红。 柱轴压比校核与规范不一致的常见原因, 程序显示轴压比超限，而查规范限值却不超限，常见原因有:根据高规6.4.2条，剪跨比在1.5~2之间时，轴压比限值应比 表格 关于规范使用各类表格的通知入职表格免费下载关于主播时间做一个表格详细英语字母大小写表格下载简历表格模板下载 减小0.05，剪跨比小于1.5时，程序内定轴压比限值减小0.1，在校核轴压比时应注意剪跨比的判断。另一个可能的原因是，加强层及相邻层的轴压比限值要减小0.05。 SATWE如何计算柱的剪跨比, 程序采用简化方式，即H/2h0计算柱剪跨比 修改多塔层高时，洞口高度如何变化, 程序原则是保证连梁高度不变，当多塔层高改变时，洞口高度相应改变，以保证连梁高度不变。因此建模时应注意此项原则。 温度荷载的计算为何不能使用刚性板计算, 因为温度内力的计算需要考虑楼板面内变形。 的箍筋是如何计算的, 软件中采用混凝土规范6.3.17-1、6.3.17-2的双剪公式，并取Vux/Vuy=1计算得到两个方向的受剪承载力，受压时直接采用6.3.17-3、6.3.17-4计算，受拉时各方向采用6.3.14的受剪公式。 SATWE计算中出现寻找刚度中心失败的错误是什么原因, 有可能结构存在无竖向构件的楼层 PMSAP读取SATWE参数时应该注意什么, 首先，在PMSAP“补充参数”中需要“读SATWE特殊构件及多塔信息” 其次，PMSAP中“读SAT参数”后还应注意以下PMSAP未读取的参数:墙与楼板的细分尺寸;墙侧节点按内部节点处理 关于加强层框架柱的轴压比限值，该如何采用, 规范中规定了加强层轴压比限值应减小 为什么超配筋文件中提示剪力墙稳定超限，但是进了墙体稳定验算的菜单计算 却发现没有超限? 这两个地方计算是有可能不同的，satwe的配筋设计时支承方式都按两边支承，而实际的支承方式可能是三边或者四边支承，这个在墙体稳定验算菜单中是可以自动判断并进行交互指定的。因此有可能该变了支承条件，稳定验算就可以通过。 程序自动判断薄弱层并进行内力放大，用户是否可对此进行干预, 可以点“自定义调整系数”的按钮，逐层逐塔指定薄弱层调整系数，指定后程序就不会再判断了，按用户指定的执行。 框筒结构底部加强部位以上边缘构件设置satwe是如何处理的, 需要提到10高规第一版中是说底部加强部位以上宜设置约束边缘构件，后进行了勘误，是角部墙体设置约束边缘构件。目前程序是按如下方式处理:只要是L形，无论加强区还是加强区以上都是约束边缘构件，其它类型会在加强区判断轴压比决定是约束或是构造边缘构件，上部设构造边缘构件 坡屋面下檐封口虚梁应如何输入, 坡屋面楼层外沿的封口梁和其下层的封口梁应处于同一位置，即两段梁的两端节点要一一对应，使之重合。下层梁按实际尺寸输入，上层按100*100尺寸输入虚梁。 坡屋面建模应注意什么, 坡屋面一般采用调整上节点高的方式建模。当同一节点上连接有不同标高的构件时，可采用调整梁顶标高、墙顶标高方式实现。坡屋面标准层层高宜与下层层高接近，避免与层有关的计算指标异常。 satwe数据检查提示墙连接关系混乱，应如何修改, 一般是PM模型中上下层墙体的定位轴线未完全对齐，即墙虽然上下相连但网格未对位，不能建立连接关系。应调整上下轴线。 satwe数据检查提示墙定义错误(面积为0)，应如何修改, 一般提示此错误的原因是因为短墙部位上下层相连的偏心不一致导致计算模型形成窄的三角形墙体。处理办法可通过新加网格线的方式消除偏心，或手工处理掉短墙肢或过近节点。 剪力墙配筋在构件配筋验算简图、边缘构件简图均有输出，以哪一个为准, 剪力墙边缘构件配筋以边缘构件简图为准。 参数“强制刚性楼板假定时保留弹性板面外刚度”如何理解, 只有当定义了弹性板的时候这个选项才有意义。这个选项主要是考虑到satwe中对地下室自动采取强制刚性楼板假定，如果对于地下无梁楼盖等结构用户定义了弹性板6，这时选择这个保留面外刚度的选项就能避免程序自动忽略楼板的面外刚度 层高为3米，洞口高度为2500米，洞底标高为100时，程序认不出。当底标高 为200以上时才可以认出, 目前程序默认150以内的部分不予考虑。 某型钢梁柱支撑转换的结构，计算结果图形文件没有该梁的轴力, 现在的型钢梁的轴力是没有输出的。在后续版本中将会加上型钢梁轴力的输出。 框架结构按刚度比判断薄弱层时是如何执行的, 对于非框架结构，SATWE目前同时按照抗规和高规进行从严判断，只要有一项不满足要求即判断为薄弱层。在9月30日版本里提供了自定义薄弱层调整系数的功能，用户可以自己修改单层单塔的调整系数。 非框架结构的刚度比是否按高规考虑了层高修正, SATWE输出的“地震剪力比地震层间位移”的层刚度，即第3种层刚度，是没有考虑层高修正的，但是在计算层刚度比时考虑了层高修正，而且已经和规范限值进行了比较，即0.9或1.1或1.5，用户只需将程序输出的刚度比和1进行比较，小于1即是薄弱层。 位移角的结果应该看哪一项, 位移比的结果应该用规定水平力的结果，位移角应该看CQC组合的结果，不需要看规定水平力下的结果。两者可能会存在差异，是由于规定水平力和CQC组合的不同方式造成的，位移角应以CQC组合的结果为依据。 抗规5.2.5条“对竖向不规则结构的薄弱层，尚应乘以1.15的增大系数”程序 是如何执行的, 抗规是要求在薄弱层效应调整之后再进行剪重比判断，此时对薄弱层的最小剪重比要放大1.15倍;而程序在进行剪重比调整时，是没有进行薄弱层调整的，因此采用的是原始的最小剪重比，对于薄弱层，会再进行薄弱层的地震效应放大，此时的剪重比相当于放大了至少1.15倍，因此和规范要求是一致的，只是调整的先后次序不同。 SATWE中地下室外墙抗剪超限时，是否可以将墙进行合并进行验算, 可以合并处理，但需要手工验算。 SATWE中地下室外墙是如何设计的, SATWE中对地下室外墙按照两端嵌固、一端嵌固一端简支的平均值进行单向板设计，并按压弯柱进行设计，两者配筋取大。 5级抗震梁SATWE有何特殊处理 , 梁5级抗震时，若为地震组合控制，软件将会处理为:非抗震组合、设计弯矩乘以0.75， 再进行设计 对于较长的墙肢，为何SATWE和PMSAP关于lc的计算会有所不同, 对于PMSAP，在计算lc时有一个约定，在长度大于8m时取8米计算，主要是出于对程序的保护，避免计算出来的lc太大。 为什么部分框支剪力墙结构，底部加强部位的剪力墙抗震等级比定义的提高了 两级, 调整信息中有这样一个选项: 如果勾选了以上选项，对加强区的剪力墙抗震等级会自动提高一级。而如果结构又是高位转换，按高规10.2.6，加强区的框支柱和剪力墙都应提高一级，因此剪力墙抗震等级会提高两级。 关于短肢墙的判断，0930版本是否与之前有所不同, 基本原则是相同的，就是对于剪力墙高厚比要满足小于8，厚度要求小于300mm，只是对相连墙肢数小于等于2这条有所变化，以前是整体判断的，就是说对于Z字形墙，之前是无论如何都不会作为短肢墙的，而现在中间那肢肯定不是短肢墙，而两端如果满足要求可能还会判断为短肢墙。 对于梁托偏心墙的模型应如何建模, 对于梁托偏心墙的模型，在PMCAD中可以使用同一轴线并用偏心命令和使用两条轴线并用刚性杆连接两种建模方式。对于这两种方式，satwe都可以正确处理，计算出转换梁的扭矩。 多塔结构如何查看周期比, 对于多塔结构，应将多塔近似分割成一个个单塔结构，将每个单塔分别计算周期比，即采用“离散模型”进行。 什么我的这个工程不能正确识别多塔，自动生成的不正确, 对于多数多塔模型，自动形成功能都可以正确划分。但对于个别复杂模型，多塔自动生成不能正确处理。所以，对于多塔结构，用户都应进入多塔立面、平面，查看程序自动形成的是否正确。 SAT8是否能够计算吊车荷载, SAT8不能计算吊车荷载，需要在satwe中进行计算。即使在PMCAD中定义了吊车荷载，SAT8的结果中未包括吊车荷载的组合。 对于一个框架结构，软件2011.3.31版本和2011.9版本计算结果为何有差异, 混凝土规范2010版发布后，又出了修改，其中5.2.4条作了补充。当勾取'梁刚度放大显示按2010规范取值'时，现版本与331版本生成的梁刚度放大有所不同，导致周期、位移、内力等差异。当不选此参数时两者结果相同。 错层结构，楼梯如何输入才能符合实际情况, 对于错层结构，楼梯不能自动输入，建议将楼梯近似按照交叉斜撑或空间斜板手工输入模拟。 两道防线调整后的构件配筋和没有调整的结果是一样的, 、当将调整系数定为2，如果是构造配筋，即便放大2倍仍可能是构造配筋，所以构件配筋有可能没变化，如果您将此参数放开，则构件配筋可能会有变化。 软件默认0.2V0调整2倍的调整系数有没有规范依据, 程序默认放大2倍没有规范依据，只是一般建议，用户可以自行改正。 中震不屈服计算时，选取不同抗震等级时配筋结果有差别的原因 如果该构件的配筋是构造配筋的话，那么是由于不同的抗震等级程序执行不同的构造配筋。如果是计算配筋控制的框架梁，那么可能是有在参数设置中勾选了“框架梁端配筋考虑受压钢筋”，程序在考虑受压钢筋时会根据不同的抗震等级取用不同的混凝土受压区高度。 2010版satwe进行中(大)震不屈服计算时的抗震等级如何填写 一般不应填写5级，4级是基本延性要求。可以根据不同的性能目标，填写不同的抗震等级，此时抗震等级不会对地震内力做相应调整，但会根据不同的抗震等级在构件设计时取用不同的构造措施，以满足延性要求。 上下层为同一标准层。但上层柱配筋较下层柱大时可能有哪些原因, 如果上下层为同一标准层，则要比较各工况下柱内力的，考虑上层柱内力是否可能被调整放大，如在参数中指定为薄弱层、程序通过楼层侧向刚度的比值自动判断为薄弱层，0.2Q0调整系数不同等。 配筋计算时程序异常中断的部分解决方法 多数情况是由位移、内力计算的异常引起的。 查看振型图，观察前若干阶振型中是否有局部振动(即个别杆件的振动)，如果有说明建模时杆件连接关系可能不正确，可能导致配筋计算时程序异常中断，或结果异常，或有效质量系数不足，此时应该修改模型。 查看各工况下(例如活荷载)空间变形图，如有个别部位变形异常大，说明该部位建模错误，应修改，否则可能导致后续计算异常。 关于平衡条件该如何校核, 对于恒载作用下的节点内力平衡校核，应采用一次性加载的计算模式，采用模拟施工时不能进行节点内力平衡校核。 活荷载作用下的结构内力可以进行平衡条件的校核。 风荷载作用下的结构内力可以进行平衡条件的校核。 地震作用下的结构内力不能进行静力平衡条件校核。 Satwe中每个杆端有六个内力分量，不要遗漏，否则不能满足平衡方程。 为什么次梁在特殊构件中定义为调幅梁，而在计算中与不调幅结果一致 程序在进行梁弯矩调幅时，按连续梁进行。如果工程中将中间梁段定义为调幅梁，但两端梁段为不调幅梁，程序取第一段梁的调幅系数作为连续梁的调幅系数，第一段梁为不调幅梁，调幅系数为1，因此没有调幅。 10版本性能设计不屈服和弹性两种方式与08版本的区别, 增加了弹性的菜单选项，不在采用02规范的设置为四级的做法。弹性和不屈服设计地震组合均不再考虑风荷载，不屈服设计增加竖向地震主控组合和柱、墙受剪截面验算。 10版本计算的哪些指标要看规定水平力作用下的呢, 倾覆力矩和扭转位移比。 10版计算出的柱子配筋为什么有时候会比08版计算的还小, 因为新混凝土规范6.2.4对偏压构件轴压力局部二阶效应的计算方法进行了修改，当柱子的反弯点在柱中时，新规范计算出的二阶效应的影响较02规范小。还有02规范偏心距增大系数是对初始偏心距 与附加偏心距 都进行了放大，而10规范的 只用于初始偏心距 的计算，对附加偏心距不再放大，这样对于一些细长柱新规范计算出的配筋也会较以前减少。 高规3.5.2-2条:对结构底部嵌固层，该比值不宜小于1.5。程序是如何控制的, 当“嵌固端所在层号”为1时，程序对底层进行1.5倍的限值判断，其余情况均不作此项判断。 SATWE计算时提示“内存不足”是什么原因,如何解决, 新版SATWE对于弹性板采用和剪力墙完全相同的网格剖分方式，如果弹性板数量过多，可能会造成自由度规模超限，程序提示内存不足，无法计算。应慎重定义弹性板，不要随意指定全楼弹性板，只在确有必要的楼层，或者确有必要的区域指定弹性板。 同时应避免将超大房间指定为弹性板，在静力凝聚时可能会出现内存不足，也会影响计算分析效率。 剪力墙数量较多时，如提示内存不足，应适当简化模型，或适当增加“墙元细分最大控制长度”，但此时一定要仔细检查网格质量。 什么是求解器, 求解器就是线形方程组的解法。目前在SATWE中提供VSS和LDLT两种求解器，默认采用VSS求解器。VSS的计算效率较高，但对刚度阵和质量阵的性态要求较高，如遇到“特征值求解不收敛”，可改用LDLT。 选择“模拟施工三”时，程序强制采用VSS求解器，此时如要改用LDLT，需要修改为“模拟施工一”或“一次性加载”。 采用不同的求解器只是采用不同的方程组解法，并不改变结构的力学模型，也不会影响计算结果。 SATWE计算时提示“特征值求解不收敛”是什么原因,如何解决, 选用VSS求解器时，由于对刚度阵和质量阵的性态要求比较高，如果存在机构或者较多的局部振动时，有可能造成特征值计算不收敛，比较常见的原因及解决办法如下: 铰接定义不合理造成机构。混凝土结构应慎重定义铰接。 回填土约束m值填为负值。回填土约束在任何情况下都应按真实的回填土性质填写，不要填写负值。 结构中由于建模错误造成构件连接关系不正确，或者存在薄弱部位，造成局部振动。可改用LDLT求解器，计算完成后，观察振型图，查找模型错误或薄弱部位，修改模型后再采用VSS进行计算。 如何控制双偏压计算中角筋的最大值 可以在PKPM.ini文件的[PM控制参数]下添加以下控制命令进行控制 双偏压角筋最大直径=25 等号右侧的值为钢筋直径 为何楼层的抗剪承载力新版与08版有所差异, 新版软件中对支撑的楼层抗剪承载力公式进行了修改和完善，支撑的楼层抗剪承载力可能会有所增大。 为何手工校核施工缝验算时，无法与软件符合上, 注意各项单位，同时注意轴力的方向，SATWE的轴力的约定为受拉为正。 何混凝土梁的轴力有时不会考虑 当梁的混凝土受拉强度的1/50作为考虑拉力的界限，小于此值时不考虑。 为何SATWE软件中文本输出中柱的组合弯矩与手工计算值差一个符号, 因为SATWE中弯矩符号的特殊约定，在10版柱配筋时需要考虑柱另一端弯矩，软件需要对弯矩进行调整 关于剪重比调整，程序中提供的强、弱轴动位移比例是什么意思,该如何填写, 对于剪重比调整，抗规5.2.5条文说明给出了详细的调整方法:当底部剪力不满足规范规定时，判断结构的主要平动周期位于反应谱的哪一段，如果位于加速度控制段(5Tg),各层位移比调整的幅度一致，此时动位移比例填 1;如果基本周期在Tg和5Tg之间，是速度控制段，取两种调整方式的平均值，此时可填0.5。程序中所说的强轴指的是短周期的方向，弱轴指的是长周期的方向。 过渡层的箍筋配置是否始终会大于构造边缘构件, 不一定，过渡层的概念，是对于约束边缘构件层和构造边缘构件层之间提供一个“过渡”，但是由于在约束边缘构件楼层有可能由于判断轴压比局部放松成构造边缘构件，因此此位置在过渡层也按构造边缘构件处理，否则有可能出现过渡层边缘构件箍筋甚至大于加强区，失去了“过渡”的意义。 为什么加强层并未判断底层墙肢的轴压比，小于规范限值设置构造边缘构件, 按高规7.2.14判断剪力墙不设约束边缘构件的条件，只是针对剪力墙底部加强部位的，并不适用于加强层，因此加强层及其相邻层都会设置约束边缘构件。 数检的时候提示错误 区域引用了端点重合的线 这个是什么问题呢, 一般来说这个错误是由于梁太短引起的，太短的梁作为板边或者墙边后就是这个错误，数检时会同时给出坐标，方便用户去pm中检查。 墙元划分的节点归并距离是多少, 在作剪力墙单元划分时，节点归并距离为180mm。小于此距离时，会被归并。如归并不合理，则会引起墙元划分错误。所以，用户建模时，尽量避免墙节点间距小于此距离。 坡屋面的风荷载是如何计算的, 计算风荷载时，风压标准值取楼层标高处的高度计算。迎风面面积，按楼层最大迎风面宽度乘以楼层层高(忽略上节点高和杆件标高的调整)。所以，与层高相等的平屋面的荷载总值是一样的。 数据检查时，提示节点约束错误，如何处理, 节点约束错误，一般是上下柱未连接上的问题。可到PMCAD中，在楼层组装菜单，有个设支座命令。在底部几层，点设支座命令，支座处会以白色三角符号显示。用户可查看是否有不合适的支座。 在PM建模中的上翻梁，在satwe中是如何处理的, 在有限元理论中，梁是一维单元，其高度是被忽略的。所以，在satwe中梁两端节点将调整至于端节点重合。 “嵌固端所在层号”与“水平抗力系数的比例系数”二者之间有何联系, “嵌固端所在层号”主要指地下室结构对上部结构的约束。当地下室结构刚度很大，上部结构柱底能够在地下室顶板产生塑性铰时，可以认为在再地下室顶板嵌固，这与地下室是否被约束没有关系。而“水平抗力系数的比例系数”体现的是周边土体对地下室的约束能力。当周边土质比较好，施工回填质量较高时，土体对地下室的约束能力就比较强，该参数就可以输入一个比较高的值，相反则表明约束能力较弱，宜输入一个比较低的值。 某工程带两层地下室，嵌固端所在层号为3，请问对于地下二层底部，程序认为 嵌固吗, 由于地下二层底部是结构天然的嵌固端，因此程序处理方式与嵌固端所在层号为3的方式相同。 某工程主体结构下带大底盘地下室，SATWE程序计算出的地下一层的剪切刚度与地上一层的剪切刚度比大于2，是否可以认为地下室底板是上部结构嵌固端, 不能简单这么认为。主体结构对地下室的影响范围是有限的，因此当地下室很大时，地下室外围周边构件的剪切刚度是不宜计入的。根据《抗规》6.1.14-2的要求，结构地上一层的侧向刚度，不宜大于相关范围地下一层侧向刚度的0.5倍。根据其条文说明中的解释，“相关范围”一般可从地上结构(主楼、有裙房时含裙房)周边外延不大于20m。而《高规》第5.3.7条的条文说明中提出的“相关部位”一般指地上结构外扩不超过三跨的地下室范围。 由于目前程序不能自动划分相关范围，因此需要设计人员人工复核。 在pmcad中进行工程拼装，为何总拼装不上, 这主要是因为用户设置的工作路径太长，或者工程名、路径名中带特殊字符所致。建议设计人员将两个需要拼装的工程文件*.jws分别拷贝到根目录下，根目录下的路径名尽可能简单，这样再进行工程拼装就可以了 程序输出层间位移角与手工计算不符, 最大层间位移角是在每个振型计算得到的位移再进行CQC组合后的结果，不能手工复核。 在2008版本中不能计算斜板。在以后的版本中会加进来吗 在08新版与10版都是可以计算斜板的，程序在斜屋面处会自动生成弹性膜来模拟楼板。 PKPM2010版的刚重比和08版PKPM相差比较多，同一个模型，10版算出刚重比 就是1.40，08版算出就是1.73。 10版结果与08版有差异是正常的，因为10版开始重力荷载设计值的取值是按1.2恒+1.4活的组合，之前是按1.0恒+0.5活。 模型总共16个层，其中9~16层墙体砼等级均为C30，体积配箍率计算如下:PV=0.1fc/fyv=0.1x14.3/300=0.48%。而软件大部分暗柱显示为0.56%均与此不 符合，什么原因, 混凝土强度小于C35时，按C35取值，见10高规7.2.15 梁的轴力是否需要考虑,对构件设计会有什么影响, 一般梁与楼板相连，且在同一标高，楼板平面内的刚度很大，面内相对位移很小，所以，梁的轴力是可以忽略的，刚性楼板假定就是这样考虑的。而如果要考虑楼板的面内变形，或没有楼板，梁会有轴力。 混凝土梁的轴压力一般不考虑，轴拉力与弯矩一起按偏拉构件设计。 对于钢梁产生的轴力，梁应按钢柱的方式验算应力比。 框支转换梁一般应考虑轴拉力，应按偏拉构件设计。 为什么有时柱构造配筋时未按规范中表格中的最小配筋率执行, 因为同时还需满足柱截面单侧配筋率不小于0.2%的要求(高规6.4.3-1) 为什么在新规范版本中内力计算时，刚度计算方法不能选择，灰色的, 新规范对这三种刚度计算方法的应用范围有了明确的规定。所以不再需要用户选择，程序根据情况自动计算。 对于剪切刚度和地震剪力与地震层间位移比值两种算法是始终计算的。 对于3层以上高位转换则自动进行剪弯刚度计算，并采用剪弯刚度计算等效刚度比。 satwe中定义了双向地震后，如果想比较双向地震与单向地震下的内力结果，该 如何操作, satwe中如果定义了双向地震，计算结果里就没有单向地震下的内力结果，“X向地震”下的结果其实是“xy双向地震”下的结果，如果要对比，只能新建工程进行比较 错洞剪力墙如何建模, 如下图所示形式的错洞剪力墙在PMCAD中如何建模, 对于此类错洞剪力墙，可以在两个洞口中间加入一个节点，分成两片墙，然后将其中一片墙的顶底标高做 适当调整，形成错洞剪力墙。PMCAD模型示意图如下: 地下室人防梁，跨中正弯矩较大，跨中截面下铁配筋为7649.mm2，但为何上铁 配筋也很大3556. mm2，通常上铁都为构造配筋。 主要原因是该梁跨中弯矩大且按人防规范计算的结果。 使用GJ验算，用正弯矩按单筋截面计算得到纵筋的面积之后，程序还按照人防规范进行下面的计算: 根据人防规范4.6.5计算受拉钢筋的配筋率 ρs0=As/b/h0=8423.06/600/832.5=0.0000 >0.015 根据人防规范公式(4.6.5-1)可求得相对界限受压区高度 ξb=0.5/[β]=0.5/3.0=0.167 混凝土能承担的最大弯矩 Mcmax=1365716864N•mm Asmin,取受拉钢筋面积 As=7513.17mm2 取受压钢筋面积 As=3370.50mm2 嵌固端所在层号该如何填, 嵌固端所在层号指的是在指定层的底端嵌固，程序默认值是地下室层数+1，由于规范中对嵌固层刚度比有所规定，如果地上一层与地下一层相关部位的侧向刚度比大于0.5，则不满足规范要求，需要将嵌固层下移。 为什么satwe数据检查会提示墙连接关系混乱, 一般原因是PM模型中上下层墙体的定位轴线未完全对齐，也就是构件输入偏心导致墙上下相连但定位网格未完全对位，建议通过调整上下轴线使其在同一直线上。 为什么定义了特殊风，在荷载组合里未按照风荷载的组合系数, 如果定义了4组特殊风，程序中才会当作一个完整的风荷载(+X，-X，+Y，-Y)并与恒、活、地震荷载组合，并采用风荷载的组合系数，如果定义的特殊风不是4组，则把它当作活荷载，采用活荷载的组合系数。 什么时候需要勾选“强制刚性楼板假定时保留弹性板面外刚度”的选项, SATWE对于地下室楼层总是强制采用刚性楼板假定，而刚性楼板假定是不考虑板面外刚度，像板柱体系的地下室，将无法考虑板的面外刚度，会影响柱内力。故考虑此项，对于弹性板3和弹性板6，只在楼板面内进行强制刚性楼板假定，弹性板面外刚度仍按实际情况考虑。否则则不保留弹性板的面外刚度。 为什么风荷载信息中要填两个风压和阻尼比, 这两个一个是用于风荷载计算，一个是用于风振舒适度验算。根据规范要求，风荷载计算用50年一遇的基本风压，舒适度用10年一遇的风压。舒适度的阻尼比和风荷载的阻尼比要求也不一样。舒适度验算是10版新增加的内容，验算结果会在WMASS.OUT输出。 为什么SATWE中无法定义人防荷载, 从08版开始，人防荷载的定义就放在PM里了，在不同的标准层可以定义不同的人防荷载，对单个楼板，也可以单独定义 如何填写“扣除地面以下几层的回填土约束”此参数, 该参数提供回填土约束解除功能。例如结构有4层地下室，解除两层意味地下一层和二层不受回填土约束，仅地下三~四层受到回填土约束。 SATWE位移输出文件中的“有害位移角”的含义和用途是什么, 按照广东高规的要求计算并输出。关于其限值应查看广东高规。 有害位移角可以理解为楼层的受力位移角，即扣除楼层刚体变形后的位移角。可以理解为楼层的“应 变”。 SATWE中某一层的有害位移角，其数值约等于本层位移角减去其下一层的位移角。 如何在SATWE、PMSAP的弹性时程分析功能及弹塑性分析模块EPDA中使用用户 定义地震波功能, 在当前的工程目录下建立相应的文件放入用户地震波数据。文件名应采用“USER”加上“1”或“2”或其他阿拉伯数字;使用“.X”、“.Y”和“.Z”文件后缀给出主方向、次方向和竖向所对应的地震波数据;如果用户给出了无后缀的文件，则认为该文件中的内容为主方向的地震波波形。例如“USER1”、“USER2.X”、“USER2.Y”、“USER2.Z”等文件名都是合法的。 即每条地震波最多可由三个文件组成，例如“USER2.X”、“USER2.Y”、“USER2.Z”，其中USER2.X存入该波主方向数据，USER2.Y存入该波次方向数据，USER2.Z存入该波主方向数据。当然如果只做双向时程分析则每条地震波可只包含两个文件，即“USER2.X”、“USER2.Y”，如果只做单向时程分析则每条地震波可仅包含一个文件，即“USER2.X”或“USER2”。 在用户定义地震波的文本文件中第一行第一个数输入用户地震波的时间采样点数，也就是地震波步数;在该行第二个数输入采样点的时间间隔。在以后的其他行中依次写入地震波采样点的加速度值，单位在各采样点一致的前提下可以任意，空格隔开即可。例如下面的文件内容是合法的: 当输入完毕用户地震波并且存储后，在“用户定义”栏中就会出现用户地震波名称供用户选择。用户可点取该波查看其波形是否正常。 程序是否执行了框支柱承受的最小地震剪力调整(新抗规6.2.10条), 10版如果选择了“部分框支剪力墙结构”，填写了“转换层所在层号”，并指定了“转换柱”，程序将自动进行对框支柱的地震剪力进行调整。如果指定了0.2V0调整信息，程序同时还将进行0.2V0调整。框支柱的调整信息没有单独输出，从调整前后的内力文件输出结果可以体现。 SATWE中，计算中震弹性，软件如何设置,怎么实现的, 08版设置:1)按设防烈度输入地震影响系数最大值;2)框架、剪力墙抗震等级指定为4级。10版设置:1)“中震或大震设计”选择弹性;2)按设防烈度输入地震影响系数最大值 。软件实现:1)地震影响系数最大值按设防烈度取值;2)取消组合内力调整。 SATWE中，计算中震不屈服，软件如何设置,怎么实现的, 08版设置:1)按设防烈度输入地震影响系数最大值;2)选中“按中震(或大震)不屈服做结构设计”选项。10版设置:1)“中震或大震设计”选择不屈服;2)按设防烈度输入地震影响系数最大值。软件实现:1)地震影响系数最大值按设防烈度取值;2)取消组合内力调整;3)荷载作用分项系数取1.0;4)材料强度取标准值;5)抗震承载力调整系数取1.0。 2010新规范软件satwe计算结果中输出的规定水平力位移比出处源自哪里,规 定水平力软件如何实施, 《抗规》3.4.3 和《高规》3.4.5 对“扭转不规则”采用 “规定水平力”定义，其中《抗规》条文: “在规定水平力下楼层的最大弹性水平位移或(层间位移)，大于该楼层两端弹性水平位移(或层间位移)平均值的1.2 倍 ” 《抗规》 6.1.3 和《高规》8.1.3 倾覆力矩的计算采用规定水平力，其中《抗规》条文:设置少量抗震墙的框架结构，在规定的水平力作用下，底部框架所承担的地震倾覆力矩大于结构总地震倾覆力矩的50%时，其框架的抗震等级仍应按框架结构确定，抗震墙的抗震等级可与框架的抗震等级相同。 软件实施: 除了原有各工况的位移统计结果，当计算地震作用时，软件同时给出规定水平力下的位移统计结果，用于位移比的判断。 规定水平力主要用于计算地震作用下的位移比和倾覆力矩，其中后者包含了:框架倾覆力矩、短肢墙倾覆力矩、框支框架倾覆力矩和一般剪力墙的倾覆力矩统计。 什么是强制刚性楼板假定,在什么情况下勾选该功能, 刚性楼板假定在工程设计中应用得最多，其物理意义是假定楼板平面内无限刚，平面外刚度为零。 该假定成立的前提是:楼板在其自身平面内刚度很大，基本不产生轴向变形和剪切变形。由该假定出发，抗侧力结构之间由无限刚性的楼板联系。当结构有变位时，楼板只做刚体运动，因而各片结构的侧移值呈直线关系，如图。 计算分析和工程实践证明，刚性楼板假定对于绝大多数建筑的分析具有足够的计算精度。因此《高层建筑混凝土结构技术规程》(报批稿)(JGJ3-2010)(简称《高规》)第5.1.5条规定:进行高层建筑内力与位移计算时～一般可假定楼板在其自身平面内为无限刚性。 《抗震规范》条文说明第3.4.3 及3.4.4条指出:“对于扭转不规则～按刚性楼板计算～当最大层间位移与其平均值的比值为1.2时～相当于一端为1.0～另一端为1.45,当比值为1.5时～相当于一端为1.0～另一端为3。”因此在验算 “位移比”时，要求在刚性楼板假定的条件下进行，一般都应该采用“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”。楼板可能是“刚性板”，也可能被定义为“弹性膜”、“弹性板”、“板厚为0”、“全房间洞”等情况，这样在计算楼层平均位移时，只有把楼层中的所有房间均按“强制刚性楼板”计算， “位移比”的计算才满足规范的要求。当然，“强制刚性楼板假定”并不是必须采用的，用户可根据工程实际灵活把握。 除计算“位移比”时应采用强制刚性楼板假定外，一般在在计算周期比、层间刚度比这些整体控制指标时，一般都宜采用“全楼强制刚性楼板假定”，以忽略局部震动造成的影响。比如，当高层建筑楼层开洞口较复杂，或为错层结构时，若不采用强制刚性楼板假定，则程序给出结果中往往会产生局部的较大变形和局部振动，这并非结构整体性能的反映。因此，此时应选择强制刚性楼板假定来计算结构的“位移比”、“周期比”，可以约束局部的较大变形、过滤局部振动产生的周期。 通常，进行内力配筋计算时不应采用强制刚性楼板假定。 对于大多数高层结构均符合强制刚性楼板假定的适用条件，但是极个别结构复杂、空间结构，其明显不符合刚性楼板假定的情况，控制“位移比”、“周期比”等比值已没有多大意义。因此也不存在勾选“全楼强制刚性楼板假定”的问题。 勾选了强制刚性楼板假定，若要考虑楼板面外刚度，该怎样操作, 勾选了强制刚性楼板假定，若要考虑楼板面外刚度，此时只需要将【总信息】中的“强制刚性楼板假定时保留弹性板面外刚度”钩选即可。勾选后，程序对于弹性板3和弹性板6只在楼板面内进行强制刚性楼板假定，面外刚度仍按实际情况考虑。由于SATWE程序对于地下室楼板默认为强制刚性楼板假定，当地下室为板柱体系时， 通过勾选该参数保证地下室楼板存在面外刚度，柱内力计算更加准确。 不勾选强制刚性楼板假定，为何在“特殊构件补充定义“的刚性板号中，仍可 见结构平面的刚性板块, 在 “接PM生成SATWE数据”时，对于在PMCAD中输入的水平放置的楼板，程序将自动地默认为刚性楼板。用户可以双击“特殊构件补充定义”菜单，点击“刚性板号”来查看默认生成的刚性板情况。 PM模型中的楼板是以房间为单元的，而SATWE默认将同平面的非常厚度平板合并成刚性板块，同一层中允许存在多个刚性板块，如图1;但在多个刚性板块之间不能有公共节点相连，因此即使两房间楼板之间仅有一个公共节点，程序也会把两房间楼板归为一个刚性楼板如图2。 勾选强制刚性楼板假定或结构平面刚性板块上的梁，荷载作用下轴力为零，但 为什么剪力墙上的连梁轴力不为零, 强制刚性楼板假定是指结构的整个楼面，其楼层的位移附属于刚性板的公共位移，因此勾选强制刚性楼板假定或结构平面刚性板块上的梁，荷载作用下轴力为零。如果连梁采用梁单元建模，梁单元的两个节点没有相对变形，所以没有轴力。但是如果连梁是采用剪力墙开洞口建模，程序采用壳单元模拟连梁，这时壳单元的各节点是有相对变形的，因此会有轴力。 勾选强制刚性楼板假定，对斜屋面上的板是否有效,是否也可以考虑该斜板的 面外刚度, 05版SATWE忽略坡屋面斜板的作用，则屋顶的整体性将比实际情况减弱，计算得出的结构自振周期和固有振型等都会发生变化。08/10版SATWE程序自动将斜板和坡屋面楼板设置为弹性膜计算，这是一个重要改进。 斜屋面理论上应该采用弹性楼板6(同时考虑楼板的平面内刚度和平面外刚度)，但是由于存在楼板的平面外刚度，将促使楼板与梁共同分担上部结构引起的内力。从而使梁的弯矩和配筋相应减小，减小的弯矩部分由弹性楼板承担。这与传统意义上的采用刚性板假定计算梁的内力和配筋不同，采用刚性板假定计算梁的内力和配筋时，所有的楼面竖向荷载均由梁来承担，再由梁传给竖向构件。因而从工程经验上讲，过去所有的关于梁的内力计算的安全储备都是基于刚性板假定前提下进行的。因此程序将斜屋面定义为弹性膜。弹性膜与弹性板6的主要区别是忽略楼板的平面外刚度，只计算楼板的平面内变形。由于楼板的平面外刚度不存在，就不会使楼板与梁共同分担上部结构引起的内力，梁的弯矩和配筋也不会减小。 勾选强制刚性楼板假定后，坡屋面部分的斜板仍然按照弹性板处理，如图1、2。 采用刚性楼板假定，是否会造成结构的总刚度减小,应该如何处理? 日期:2011-6-14 点击:258 由于刚性板假定忽略了楼板的平面外刚度，对于某些工程则可能使结构的总刚度偏小。实际上，现浇楼板和装配整体式楼板作为梁的有效翼缘形成T形截面，提高了楼面梁的刚度，结构计算时应考虑。《高规》第5.2.2条规定:在结构内力与位移计算中,现浇楼面和装配整体式楼面中梁的刚度可考虑翼缘的作用予以放大。楼面梁刚度增大系数可根据翼缘情况取1.3~2.0。对于无现浇面层的装配式结构～可不考虑楼面翼缘的作用。其在条文说明中明确指出:通常现浇楼板的边框架梁可取1.5～中框架梁可取2.0,有现浇面层的装配式楼面梁的刚度增大系数可适当减小。当框架梁截面较小而楼板较厚或者梁截面较大而楼板较薄时～梁当度放大系数可能会超出1.5~2.0的范围。按照《高规》的要求，边梁和中梁的放大系数并不相同。SATWE软件能够根据工程实际情况，自动判断梁与楼板的连接关系，给出相应的放大系数。比如梁两侧有板时，程序取中梁放大系数，梁只有一侧有板时程序取边梁的放大系数。(注:对于不与楼板相连的梁、钢梁等，程序不予放大。) 板对梁的贡献与梁刚度的大小同样密切相关，空刚度越大则板的影响越小，反之，梁刚度越小则板的影响越大，这是合理的。同样，板厚越大则影响越大。而《高规》给的放大系数比较近似，在实际工程设计中由于结构布置的复杂性很难自动统一实现。《砼规范》第5.2.4条规定:对现浇楼盖和装配整体式楼盖～宜考虑楼板作为翼缘对梁刚度和承载力的影响。梁受压区有效翼缘计算宽度可按表5.2.4所列情况中的最小值取用,也可采用梁刚度增大系数法近似考虑～刚度增大系数应根据梁有效翼缘尺寸与梁截面尺寸的相对比例确定。 表5.2.4 矩形组合截面受弯构件受压区有效翼缘计算宽度 T形、I形截面 倒L形截面 情况 肋形梁(板) 独立梁 肋形梁(板) 1 按计算跨度l考虑 l/ 3 l/ 3 l/ 6 00 0 0 2 按梁(肋)净距s考虑 b+s — b+s/ 2 nnn 3 按翼缘高度h’考虑 b+12 h’ b b+5 h’ fff 注: 1 表中b为梁的腹板厚度, 2 如肋形梁在跨内设有间距小于纵肋间距的横肋时～可不考虑表中情况3的规定, 3 对加腋的T形、I形和倒L形截面～当受压区加腋的高度不小于且加腋的长度不大于3时～其翼缘计算宽度可按表中情况3的规定分别增加2(T形、I形截面)和(倒L形截面), 4 独立梁受压区的翼缘板在荷载作用下经验算沿纵肋方向可能产生裂缝时～其计算宽度应取腹板宽度b。 2010版SATWE和PMSAP软件均根据《高规》和《砼规范》要求提供了相应的两种方法。如图2、3所示。 图2 SATWE【调整信息】菜单中“梁刚度放大系数”参数选项 图3 PMSAP【计算调整信息】菜单中“梁刚度放大系数”参数选项 以SATWE为例，在【调整信息】中提供了两个参数供用户选择:一种是“中梁刚度放大系数”，另一种是“梁刚度放大系数按照2010规范取值”。当选择“中梁刚度放大系数”时，程序将按照《高规》要求考虑，自动搜索梁与楼板的连接关系，对于两侧都与刚性楼板相连的梁即中梁，取用户输入的Bk值，仅有一侧与刚性楼板相连的梁即边梁，取其刚度放大系数为(1+Bk)/2，不与楼板相连的独立梁和仅与弹性楼板相连的梁，刚度不放大;当选择“梁刚度放大系数按照2010规范取值” 时，程序按照《砼规范》5.2.4自动确定全楼梁刚度放大系数。 《砼规范》)第5.2.4条规定考虑楼板作为翼缘对梁刚度的影响，也要考虑承 载力的影响，程序是否执行, :《砼规范》)第5.2.4条规定考虑楼板作为翼缘对梁刚度的影响，也要考虑承载力的影响。目前的SATWE软件只考虑刚度的影响，对于承载力的影响设计时不考虑，即承载力验算时仍然按照在PMCAD中输入的矩型截面考虑。PMSAP程序可以合理的考虑二者的影响，在【总信息】中提供了“砼梁转T型梁(自动附加楼板翼缘)”参数供用户选择，如图1 图1 PMSAP【总信息】中“砼梁转T型梁(自动附加楼板翼缘)”参数 以例1中的梁2(中梁)、梁4(边梁)为例，PMSAP程序转换生成的梁截面信息T型梁和L型梁如图2a、b(注:PMSAP中梁转换为T型梁是按照第2类截面(工字型截面)考虑，边梁转换为L型梁是按照第5类截面(槽型截面)考虑，同时按照50mm的模数取整)。 图2a PMSAP【构件信息】中梁2(中梁)的截面信息 图2b PMSAP【构件信息】中梁4(边梁)的截面信息 对于剪跨比小于1.5的柱，其轴压比限值10版软件是如何考虑的, 高规和抗规中规定对于这种情况轴压比限值应专门研究并采取特殊构造措施，软件中是将轴压比限值相应降低0.1 。 PM中如何布置楼梯, 日期:2011-6-23 点击:569 《建筑抗震设计规范》GB50011-2010第3.6.6-1条规定，“计算中应考虑楼梯构件的影响”。为了适应抗震规范要求，PKPM10版给出了计算中考虑楼梯影响的解决 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 :在PMCAD的模型输入中输入楼梯，可在四边形房间输入二跑或对折的三跑、四跑楼梯。程序可自动将楼梯转化成折梁，此后接力SATWE等的结构计算即包含了楼梯构件的影响。具体操作要点如下: 第一步:在PMCAD-【楼层定义】菜单下增设【楼梯布置】子菜单，详细内容可以见PMCAD用户手册。目前程序只可布置两跑和对折的三跑、四跑板式楼梯三种类型。 第二步:在退出PMCAD程序时，程序将弹出图1所示对话框，最上面有一个“楼梯自动转换为梁(数据在lt目录下)”选项。勾选该项，则程序在当前工程目录下生成以lt命名的文件夹，该文件夹中保存着将楼梯转换为宽扁折梁后的模型。 图1 如果用户要考虑楼梯参与结构整体分析，则需将工程目录指向该lt目录重新进行计算;如果不勾选，则程序不生成lt文件夹，平面图中的楼梯只是一个显示，不参与结构整体分析。 第三步: 由于楼梯的布置与数据生成是在PMCAD中完成，SATWE、TAT、PMSAP等计算程序不需做任何改动,直接接力LT目录下有楼梯的模型进行计算即可。需要注意的是，程序给出的楼梯计算模型主要考虑楼梯对结构整体的影响，对于楼梯构件本身的设计，用户应使用专门的楼梯设计软件LTCAD完成。 需要注意的几点: 第一:楼梯间宜将板厚设为0，不宜开全房间洞。因为以前对楼梯荷载通 常的做法是将 其换算成楼面荷载布置到楼梯间，并将楼梯间处板厚设为0。这样做可延续先前的计算方法。 第二:Lt目录下的模型，用户可以进一步修改。 第三:底层新增的支撑是为了解决底层嵌固问题。 satwe数检提示约束结点与关联刚性板不同层或者网格线与关联刚性板不同层， 应如何处理, satwe要求刚性板周围的节点必须与刚性板属于同一层。若出现“约束结点”不同层错误提示，基本是由于有地下室模型中，与地下室相连的楼层之间存在网点不对位的情况，导致本该接下层的柱、墙底被自动判断为支座，而该处节点又是下层刚性板周边节点，因此产生此提示。若提示非约束节点、网格与相关刚性板不同层，则有可能是错层、坡屋顶等结构的梁降标高与下层楼面的刚性板相连的缘故，可根据程序提示具体分析问题，修改模型解决。 satwe数检提示板定义错误(面积为0)，应如何处理, 板面积为0的提示是程序对板面积过小的保护，此情况一般是由于建模时多根轴线相交处未交与一点引起的。用户可根据提示酌情修改模型，手工归并网点或者删除相关楼板均可。 10版软件SATWE、PMSAP、TAT是如何判断短肢剪力墙的, 短肢剪力墙是指墙肢截面厚度不大于300mm、各肢截面高度与厚度之比不大于8、总肢数不大于2的剪力墙。 在判断短肢剪力墙时需要注意以下两点: 1. 对于一字形短肢剪力墙，当高厚比小于4时，会按柱设计 2. 总肢数不大于2需要整体判断，就是说与每一肢相连的总墙肢数(包括自身)均不能大于2，否则 每一肢都不会被判定为短肢剪力墙。 SLABCAD中单元划分越细越好么, 一般情况下是这样的，例如单元边长1000mm比2000mm肯定要更准确一些，但是单元划分太细则计算的时间就长，因此需要在准确度和速度之间寻找一个平衡点。一般情况下如果楼板布置了柱帽，则需要查看单元划分中柱帽部分的网格，如图1所示的第三种划分尺寸就不妥，因为网格太粗导致柱帽内部没有细分节点，相当于没有考虑柱帽的刚度。 图1 单元精度在柱帽处的划分效果 为什么配筋文件中有时会发现梁跨中弯矩的控制组合号为0，这是否程序错误, 高规5.2.3-4条规定，框架梁跨中截面的正弯矩设计值不应小于按简支梁计算的跨中弯矩设计值的50%。因此当控制组合计算的跨中截面的正弯矩设计值小于按简支梁计算的跨中弯矩设计值的50%时，会取简支梁计算结果的50%，这时用控制组合号为0作为标识。 我计算的一个框筒结构，底部加强区是2-5层，为何计算结果直到10多层还是 设置的约束边缘构件, 对于框筒结构，10高规9.2.2-3条规定底部加强部位以上宜设置约束边缘构件，如果在计算参数中勾选了考虑“边缘构件轴压比小于抗规规定限值一律设置构造边缘构件”一项，程序会根据轴压比进行判断，对于小于限值的情况设置构造边缘构件。 在进行大底盘多塔楼结构设计时，如果其中一个塔楼为纯剪力墙结构，另一个 塔楼为纯框架结构，那么参数中的结构类型应该填何种类型, 此时应该按结构类型为框架结构计算一次，进行纯框架结构塔楼的设计，再按剪力墙结构计算，进行纯剪力墙结构塔楼的设计。因为结构类型的不同会影响到内力调整系数等相关调整措施的取值，例如只有选择结构类型为框架结构时，程序才会执行新规范关于纯框架结构的强柱弱梁强剪弱弯等调整系数。 为何指定了柱抗震等级为2级，计算结果为1级, 可能存在抗震等级提高的情况:比如定义加强层后，按10高规10.3.3条规定:加强层及其相邻层的框架柱、核心筒剪力墙的抗震等级应提高一级采用;高规10.2.6条规定:当结构体系为部分框支剪力墙结构时，在高位转换的情况，底部加强部位的框支柱及剪力墙抗震等级提高一级，等等。 当定义了嵌固层后，嵌固层以下的梁柱都会进行哪些调整, 1.对于地下室顶板梁，保证嵌固层下一层柱上端和柱节点左右梁端实配的抗震受弯承载力之和大于嵌固层柱下端实配的抗震受弯承载力的1.3倍; 2.调整嵌固层下一层柱截面每侧纵向钢筋，使其不小于嵌固层柱对应纵向钢筋的1.1倍” 采用等代梁输入模型时，在板带交互设计中选择按PM输入的等代梁宽度和位置 划分板带，为什么有剪力墙的地方生成的板带宽度只有墙厚, 因为程序内部处理的时候房间是由其边界围成的，而只要有墙的地方就优先考虑墙作为房间边界，因此就没法获取到该处的等代梁的宽度信息了，这种情况下其实对结果并没有多大影响，因为剪力墙的刚度很大，所以该位置的柱上板带范围的板带截面弯矩会非常小，因此配筋也就很小，程序把该位置的板当成跨中板带计算效果一样。 SATWE软件中如何考虑“框架梁端配筋考虑受压钢筋”, 用户选择该项参数，原来只对地震作用组合进行该项控制，10版对所有组合下的框架梁支座进行相对受压区高度验算，一级抗震 x小于等于0.25h0，其他都是x小于等于0.35h0，不满足时会按此限值重新计算受拉及受压钢筋。 针对高规6.3.3条，梁端支座抗震设计时，如果受压钢筋配筋率不小于受拉钢筋的一半时，梁端最大配筋 率可以放宽到2.75%(原来为2.5%)，当选择该项时，同时执行这一条，否则还是按最大配筋率2.5%来控制。 2010新规范版本对梁柱节点核心区验算与之前有何不同, 依据10高规(6.2.7)条，新规范程序对抗震等级1、2、3级时的梁柱节点核心区进行抗震验算，与02规范相比，增加了3级的验算。 依据10混凝土规范(11.6)节，修改了节点剪力增大系数的取值。 10版软件仅对地震组合进行验算，02版软件则是对所有组合进行验算。 satwe中风荷载的迎风面宽度是如何计算的, 迎风面宽度为本层所有构件(包括悬挑)两端节点沿与风荷载作用方向的垂直方向上的投影的最大宽度。 2010新版增加的“考虑结构使用年限的活荷载调整系数”软件是如何考虑的, 高规5.6.1条规定当设计年限为50年时，此系数为1.0，设计年限为100年时，此系数为1.1，填写这个系数后，会在活载对应的荷载分项系数中有所反映，如图所示，当填了1.1后，会对原有的荷载分项系数乘以1.1，但需注意，此系数只对非地震组合有效。地震组合中的活载也是不考虑此系数的。