模板计算书样本

模板 工程施工 建筑工程施工承包1园林工程施工准备消防工程安全技术交底水电安装文明施工建筑工程施工成本控制 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 板模板 工程 路基工程安全技术交底工程项目施工成本控制工程量增项单年度零星工程技术标正投影法基本原理 施工方案计算书 工 程 名 称： 演示工程 施 工 单 位： 某建设集团 编 制 人： 张## 日 期： 目 录 一、 编制依据 1 二、 工程参数 1 三、 模板面板验算 2 四、 次楞方木验算 3 五、 主楞验算 4 六、 扣件抗滑移验算 6 七、 立杆稳定性验算 6 八、 立杆底地基承载力验算 8 九、 架体抗倾覆验算 8 1、 编制依据 1、工程施工图纸及现场概况 2、《混凝土结构工程施工 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 》GB50666-2011 3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 5、《建筑施工手册》第四版（缩印本） 6、《建筑施工现场管理标准》DBJ14-033-2005 7、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011年版） 8、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 9、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2008 10、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018-2002 11、《木结构 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 规范》GB50005-2003 2、 工程参数 楼板与支架参数 砼楼板厚度 0.35m 支架高度 8m 立杆纵距 0.9m 立杆横距 0.9m 水平杆最大步距 1.5m 顶步步距 1.5m 立杆伸出长度a 0.5m 钢管类型 φ48×3.0 面板 木胶合板 厚度：12mm 次楞 方木50mm×80mm，间距0.3m 主楞 单钢管 荷载参数 永久荷载 新浇砼自重 24kN/m3 钢筋自重 1.1kN/m3 面板次楞自重 0.3kN/m2 支架自重 0.136kN/m 可变荷载 施工人员及设备均布荷载 面板与次楞 主楞 立杆 2.5kN/m2 2.5kN/m2 2.5kN/m2 面板与次楞施工人员及设备集中荷载 不考虑集中荷载作用！ 泵送砼水平荷载 取垂直荷载值的2% 风荷载 北京，基本风压：0.3kN/m2 3、 模板面板验算 面板采用木胶合板，厚度为12mm ，取主楞间距0.9m的面板作为计算宽度。 面板的截面抵抗矩W= 900×12×12/6=21600mm3； 截面惯性矩I= 900×12×12×12/12=129600mm4； （一）强度验算 1、 面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.3m。 2、荷载计算 均布线荷载设计值为： q11=[1.2×(24×0.35+1.1×0.35+0.3)+1.4×2.5]×0.9=12.962KN/m q12=[1.35×(24×0.35+1.1×0.35+0.3)+1.4×0.9×2.5]×0.9= 13.873KN/m 根据以上两者比较应取q1= 13.873N/m作为设计依据。 3、强度验算 M1=0.1q1l2=0.1× 13.873×0.32=0.125KN·m 面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2； σ= Mmax = 0.125×106 =5.79N/mm2 < f=12.5N/mm2 W 21600 面板强度满足要求! （二）挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下： q = 0.9×（24×0.35＋1.1×0.35＋0.3）=8.177KN/m； 面板最大容许挠度值: 300/400=0.8mm； 面板弹性模量: E = 4500N/mm2； ν= 0.677ql4 = 0.677×8.177×3004 =0.77mm < 0.8mm 100EI 100×4500×129600 满足要求! 4、 次楞方木验算 次楞采用方木，宽度50mm，高度80mm，间距0.3m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 截面抵抗矩 W =50×80×80/6=53333mm3； 截面惯性矩 I =50×80×80×80/12=2133333mm4； （一）抗弯强度验算 1、 次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取立杆横距，L=0.9m。 2、荷载计算 q1=[1.2×(24×0.35+1.1×0.35+0.3)+1.4×2.5]×0.3=4.321KN/m q2=[1.35×(24×0.35+1.1×0.35+0.3)+1.4×0.9×2.5]×0.3= 4.624KN/m 根据以上两者比较应取q= 4.624KN/m作为设计依据。 3、强度验算 施工荷载为均布线荷载： M= 0.1ql2=0.1×4.624×0.92=0.375KN·m 木材抗弯强度设计值f=17N/mm2； σ= M = 0.375×106 =7.03N/mm2 < f=17N/mm2 W 53333 次楞抗弯强度满足要求! （二）抗剪强度验算 V=0.6ql=0.6×4.624×0.9=2.497KN 木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2, τ= 3V = 3×2.497×103 = 0.936N/mm2 < fv=1.6N/mm2 2bh 2×50×80 次楞抗剪强度满足要求! （三）挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下： q = 0.3×（24×0.35＋1.1×0.35＋0.3）=2.726KN/m 次楞最大容许挠度值:900/250=3.6mm； 次楞弹性模量: E = 10000N/mm2； ν= 0.677ql4 = 0.677×2.726×900.04 =0.57mm < 3.6mm 100EI 100×10000×2133333 满足要求! 5、 主楞验算 主楞采用:单钢管，截面抵拒矩W=4.49cm3，截面惯性矩I=10.78cm4 （一）强度验算 当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取2.5kN/mm2。 首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。 作用在次楞上的均布线荷载设计值为： q11= [1.2×(24×0.35+1.1×0.35+0.3)+1.4×2.5]×0.3=4.321kN/m q12= [1.35×(24×0.35+1.1×0.35+0.3)+1.4×0.9×2.5]×0.3= 4.624kN/m 根据以上两者比较应取q1= 4.624kN/m作为设计依据。 次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×4.624×0.9=4.578kN。 次楞作用集中荷载P=4.578kN，进行最不利荷载布置如下图： 计算简图(kN) 弯矩图(kN.m) 最大弯矩 Mmax=1.305kN.m； 主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2； σ= Mmax = 1.305×106 = 290.646N/mm2 > 205N/mm2 W 4.49×103 主楞抗弯强度不满足要求!建议增大主楞尺寸或缩小立杆纵距la! （二）挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值。 首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。 作用在次楞上的均布线荷载设计值为： q = 0.3×（24×0.35＋1.1×0.35＋0.3）=2.726kN/m 次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×2.726×0.9=2.699kN。 以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=1.909mm。 主梁的最大容许挠度值:900/150=6.0mm， 最大变形 Vmax =1.909mm < 6.0mm 满足要求! 6、 扣件抗滑移验算 水平杆传给立杆荷载设计值R=15.184KN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。 7、 立杆稳定性验算 （一）风荷载计算 因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按北京10年一遇风压值采用，ω0=0.3kN/m2。 模板支架计算高度H=20m，按地面粗糙度C类　有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数µz=0.74。 计算风荷载体形系数µs 将模板支架视为桁架，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》表7.3.1第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数(=1.2×An/(la×h)=1.2×0.136/(0.9×1.5)=0.121 式中An =(la+h+0.325lah)d=0.136m2 An ----一步一跨内钢管的总挡风面积。 la----立杆间距，0.9m h-----步距，1.5m d-----钢管外径，0.048m 系数1.2-----节点面积增大系数。 系数0.325-----模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。 单排架无遮拦体形系数：µst=1.2(=1.2×0.121=0.15 无遮拦多排模板支撑架的体形系数： µs=µst 1-ηn =0.15 1-0.94 2 =0.29 1-η 1-0.94 η----风荷载地形地貌修正系数。 n----支撑架相连立杆排数。 风荷载标准值ωk=µzµsω0=0.74×0.29×0.3=0.064kN/m2 风荷载产生的弯矩设计值： Mw= 0.92×1.4ωklah2 = 0.92×1.4×0.064×0.9×1.52 = 0.015kN·m 10 10 （二）轴向力计算 按下列各式计算取最大值： 1.2×[0.136×8+(24×0.35＋1.1×0.35＋0.3)×0.9×0.9]+1.4×(2.5×0.9×0.9+0.015/0.9)=12.995kN； 1.35×[0.136×8+(24×0.35＋1.1×0.35＋0.3)×0.9×0.9]+ 0.9×1.4×(2.5×0.9×0.9+0.015/0.9)=13.976kN； 立杆轴向力取上述较大值，N=13.976KN。 （三）立杆稳定性验算 立杆的稳定性计算公式: N + Mw ≤f (A W N ---- 轴心压力设计值(kN) ：N=13.976kN； φ---- 轴心受压稳定系数,由长细比λ=Lo/i 查表得到； L0 --- 立杆计算长度（m），L0=h，h为纵横水平杆最大步距，，L0=1.5m。 i ---- 立杆的截面回转半径(cm) ,i=1.59cm； A ---- 立杆截面面积(cm2),A=4.24cm2； Mw ---- 风荷载产生的弯矩标准值； W ---- 立杆截面抵抗矩(cm3)：W= 4.49cm3； f ---- 钢材抗压强度设计值N/mm2,f= 205N/mm2； 立杆长细比计算： λ=Lo/i=150/1.59=94 < 180，长细比满足要求! 按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.594； N + Mw = 13.976×103 + 0.015×106 =55.492+3.341=58.833N/mm2