受影响,并且所用的聚合物原料也能耐 !"#$的高温,能保持稳定的机械性能。可满足电子机器和光纤通讯
机器等多方面的需求。(玉 燕取自日刊《电气制钢》,"##",%&(’):"(& ) "(*)
高强度镁基非晶态复合材料
用纯(++ , +-原子比)金属铜、镁和钇粉末(粒径 . !/#!0)在氩气氛保护下进行机械合金化,获得 12//
34!/合金粉末。然后将该合金粉末与不同体积百分比的 126、376"、、38"6& 或 5"6& 氧化物粉末(纯度均
为 ++ , /-原子比,粒度 . " , /!0)混合。该粉末混合物在行星式球磨机中进行机械合金化。机械合金化之
后获得的粉末产物,用单向压力机在真空下压成块体试样,研究了微观组织、热稳定性,
分析
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了粉末的粘度,
玻璃转化温度( ! 2),测定了试样的力学性能。研究结果得出如下结论:采用纯元素和氧化物原料配成的混
合料进行球磨机械合金化可生产出氧化物颗粒埋藏于非晶基体内的 12345 合金基复合材料。发现添加
/-(体积)376"、38"6&、126和 5"6& 等氧化物粉末对于非晶态相的形成有很大影响。但是,制得的所有的
复合材料粉末中都残留有少量未反应的组成元素。然而,所形成的 12//34!/非晶基体,其 ! 2为 ’&+9而
! :为 ’+’9,故"! :为 //9,具有高的热稳定性。376" 和 38"6& 部分溶于基体中,热稳定性有所降低,! 2和
! :都较低,故"! :较小;含 126和 5"6& 的复合材料粉末,表现出与无弥散物粉末类似的性能。以恒速压
缩试验结果证明了这种复合材料具有优异的力学性能,/-(体积)5"6&;12//34!/复合材料的室温屈服强
度为 %#+1<=,这相当于普通 12基铸造合金强度性能的 " , /倍,在 ’"&9 温度下屈服强度仅比室温性能稍
有降低,并且发现强度性能主要取决于氧化物体积含量的多少。(晓 敏取自《1=>78?=@A B8=CA=D>?ECA》,
"##",’&(():!+%+ ) !+(’)
铁基合金的梯度功能层扩散处理
在金属与陶瓷材料进行结合、复合或者是进行涂层处理时,由于两者热胀系数的差异而产生热应力,往
往引起裂纹或剥离等缺陷,是造成界面强度低下的一个重要原因。因此,研究了在工具钢表面渗入碳化物形
成元素铬,形成铬的碳化物,同时使钢内部形成碳化物逐渐减小的浓度梯度分布状态,并采取热冲击试验和
应力分析研究了这种梯度功能层对于工具钢表面渗层裂纹的抑制效果。在进行表面梯度功能层的扩渗处理
试验时,采取了两阶段扩散处理,第一阶段是以铁中间层作为扩渗介质往其中渗铬,随后则以与渗铬方向相
反的逆向往基体中渗碳,从而形成碳的铬化物同时进行使铁中间层与基体进行扩渗结合的第二阶段扩渗热
处理,在试验研究过程中,在第一阶段通过改变处理条件来制得不同厚度梯度功能层的试样,在纯铁板一面
形成 +#、!##和 "##!0渗铬层的试样置于真空加热炉中经 !"%&9 F & , * ) !(GA渗铬处理。这样经过一面渗
铬处理后的铁板其未经渗铬的一面叠置上一层工具钢在热处理炉中进行 !"%&9 F & , *GA扩散结合热处理
(即第二阶段热处理)。所得试样经过了显微组织观察和冲击性能试验,结果证明采取两阶段扩渗热处理所
形成的梯度功能层,耐冲击性能显著提高,同时产生最大拉应力的位置移到富于延塑性的基体部位,因而通
过塑性变形而缓解了应力,所以对于抑制裂纹的产生是有效的。(长 征取自日刊《热处理》,"##",’"(&):
!(’ ) !+()
连续陶瓷纤维增强的铁基复合材料
至今对于连续陶瓷纤维增强的金属基复合材料的开发,大多侧重于以熔点较低的轻金属铝合金为基体
的复合材料,其制造工艺主要是熔融法。对于以钛合金和铁合金等高熔点金属为基体的陶瓷纤维增强的复
合材料的开发研究极为少见。因为高熔点金属基材料熔液与陶瓷纤维往往发生反应而使纤维特性劣化。因
此,研究了利用粉末冶金法制取陶瓷连续纤维与铁基合金复合化的技术,因为粉末冶金法能够在比合金熔点
低得多的温度下固化成形,在制造过程中不致于引起纤维特性的劣化。
*’ 金属功能材料 "##&年
万方数据
研究用的陶瓷连续纤维是氧化铝纤维(结晶相为!!"#$%,纯度 && ’ (),密度 % ’ *+, - .%,丝径 /0".,每股
纤维的丝数为 /000根,弹性模量为 %#%123,抗拉强度 / ’ 4*123),作为铁合金粉末采用了钼系高速钢粉(平
均粒径为 /% ’ 5".,真密度 4 ’ &%+, - .
%)。氧化铝纤维与高速钢粉末置于丙酮介质中充分混合均匀后干燥,
采取热等静压或单向热压制取了铁基复合材料。研究结果表明:(/)把氧化铝纤维和铁基合粉末放入丙酮中
经过超声波振动混合均匀后,采取 /#4%6热等静压(&7 ’ /+23,#8)或单向热压(5% ’ /+23,/ ’ (8)时都未发生
纤维与铁合金的反应及纤维的损伤,能够制得质地良好的陶瓷纤维强化铁合金基复合材料。(#)采用单向热
压处理时,为了获得纤维全面均匀分散的复合材料,纤维体积含量与其直径和铁合金粉末粒径有一定关系,
存在一个最佳的体积含量。纤维含量过多时会形成多余纤维偏聚区,纤维含量过少时又会形成无纤维区,亦
即造成纤维分布的不均匀。(%)采取热等静压技术更有利于制得纤维分布均匀的复合材料。(启 明取自
《日本金属学会志》,#00#,**(4):*44)
利用固相合成法制取高功能镁基复合材料
镁与周期表第#9族元素之间在平衡状态下可生成 +,#:(: ; <=,1>,,2@)金属间化合物,其中 +,#<=
密度最小(/ ’ &/4, - A.%)而且具有高熔点(//0#B)、高刚性(/#0123)。因此,通过镁粉 -硅粉混合物的固相反
应则可生成 +,#<=,但是镁粉表面存在着稳定的 +,$ 膜构成了阻碍 +, 和 <=直接反应的障碍。然而这种
+,$表面膜是多孔质的,加以较小的外力即可将其破坏除掉,从而暴露出活性的镁粉新生表面,在其同硅粉
表面接触的界面上发生固相扩散并进行 +,#<=的合成反应,因此增加它们的接触界面和减小硅粉粒径都是
促进 +,#<=合成反应的重要因子。基于上述原理,将 !C%/镁合金(+,D%!"D/C?)粉末与硅粉混合后,进行反
复松散机械合金化(9+!)处理,经 %70B E (.=?保温后即可合成 +,#<=,再经温挤压(压缩比为 #*)加工致
密化,即可制得 +,#<=颗粒弥散型镁基复合材料。所得材料的抗拉强度和屈服强度,随着 9+!循环次数的
增加而提高。如果所用原料采用廉价的氧化硅(石英粉)取代硅粉,进行反复 9+!处理则可通过固相还原
生成 +,#<=和 +,$,能够生产出 +,#<=合成颗粒均匀弥散的镁基复合材料,各种性能都显著提高,且成本低
廉。利用此法能制得力学性能高(抗拉强度超过 %(0+23,屈服强度高于 %00+23),并且具有优良摩擦滑动
特性的低成本高功能性复合材料。(玉 燕取自日刊《工业材料》,#00#,(0(7):%4 F 5/)
矫顽力高达 !"#$% & ’的纳米磁粉
现有的涂敷型磁粉的矫顽力约为 /*0G! - .,但信息产业对于数据存储用的
记录
混凝土 养护记录下载土方回填监理旁站记录免费下载集备记录下载集备记录下载集备记录下载
媒体的记录密度的要求
日益提高。日本的明治大学与户佃工业公司共同研究开发成功一种由钴、镍和氧化铁所组成的粒径只有 %0
F 50?.的纳米磁粉。这种磁粉是通过控制在水溶液中的 HI、J=和 K>的氯化物氢离子浓度和水溶液温度
来进行沉淀,将沉淀物干燥后所获得微粉即具有很高矫顽力的磁粉。通过改变这种微粉的成分,可获得 #%&
F (5#G! - .(%000 F *700$>)不同的矫顽力,并具有在 (0B下长达 /0008的热稳定性。(启 明取自日刊《工
业材料》,#00#,(0(/#)://)
冷轧改善形状记忆合金的逆转变温度
日本产业技术研究所研究试验成功采取冷轧方法,使得镍钛形状记忆合金在 *0 F 70B范围回复原形的
的温度(逆转变温度)提高到了 /%0 F /70B。通过轧制条件等能够控制逆相变温度,从而大幅度地改善了温
度设定的自由度。在纤维增强塑料中埋入形状记忆合金的材料,一旦出现微裂纹会引起强度降低的场合,由
于形状记忆合金回恢记忆原形的力而维持其强度。将逆转变温度提高到 /%0 F /70B的形状记忆合金,将成
为兼有传感器功能与致动器功能的智能材料。(启 明取自日刊《工业材料》,#00#,(0(/0):/0)
45第 #期 环球信息
万方数据