纤维增强塑料约束混凝土破坏

0ctl998 材料与结构之力学测试国际学术会议 1998年lO月 HongKong InternationalConferenceonMechanicalTestingofMaterialsandStruotures 香港 纤维增强塑料约束混凝土破坏 薛元德 赵健 同济大学复台材料研究所，上海200092 摘要提出了纤维增强塑料(FRP)的有效数值分析 方法 快递客服问题件处理详细方法山木方法pdf计算方法pdf华与华方法下载八字理论方法下载 ，编制了有限元专用计算程序．在计算分 析及力学分析的基础上，提出了FRP约束混凝土柱的受力机理及几种破坏形式． 关键词FRP混凝土，非线性分析；复合材料；约束混凝土；有限元 DamageofFRPConfinedConcrete XueYuande，刃2“ojian CompositesMaterialsResearchInstitute，UniversityofTongji，Shanghai200092-China ASTRACTA effectivenumericalmethodoffiberreinforcedplasticwasproposed，and finiteelementprogramwasdrawnup．Onthebasisofcalculationandmechanicsanalysis， loadingmechanismandseveraltypesoffracturesofconfinedconcretewereproposed KEYWORDSFRPconcrete；nonlinearanalysis；compositematerial；confinedconcrete；finite element 约束}昆凝土是近年来提出的一个概念．各种研究和试验表明混凝土的力学性能与所处的 应力状态有关，对静水压力较为敏感，在两向或三向受压作用下强度和延性有大幅度提高．所 以可通过外部约束提高混凝土的性能以满足新的要求．外部约束可通过多种方式获得，其 中纤维增强复合材料近年来作为新的加固材料得到广泛应用，在震后梁、柱等构件的修复等 方面已有较成熟的技术．将其作为混凝土的约束材料的研究也在逐步展开“-z· 纤维增强塑性(FRP)作为加固、修复材料的应用和研究在国内由同济大学较早丌始进 行”1．但直接作为结构材料承担荷载、约束混凝土以减少构件断面等方面的研究刚刚开始⋯． 本文考虑使用FRP预成型管约束混凝土．建立一种计算手段一一通用的有限元分析程 序，模拟FRP约束混凝土柱及各种构件的受力过程．通过数值计算及力学分析，参数分析，进 一步理解FRP约束混凝土的工作机理及受约束混凝土的性能及假设整柱破坏模式． 1力学分析 现有的对FRP约束混凝土NNi2分析集中在其轴压性能．大多直接应用弹性力学或材 料力学的有关结论进行分析．已有的有关约束混凝土的理论分析方法分主动约束法和被动约 束法，主要应用于钢管混凝土及箍筋约束混凝土的研究． 如图l所示的FRP约束}昆凝土柱，外壳内半径为a，外半径为b． 薛元德等：纤雏增强塑料约束混凝土破坏 ．275． 假定下标c表示核心混凝土，下标f表示FRP外壳，由于外壳的厚度很小，所以假设轴压 (b)核心混凝土 图1轴压圆柱受力图 (c)Pl,壳 情况下外壳不承担轴向力，并引入应力边界条件，且令核心混凝土受到的约束应力和外壳受 到的均布内压为P，则应力分布如下： 对于核心混凝土 q=％=尸．哦=混凝土承受的竖向压力 (1) 对于外壳 町=寿(·一箬)；％=岛(·+等) ㈤ 引入边界处位移连续条件， pc嚷 (3) P2—。1i (4) 。 Ef 从式(3)和(4)中可以看出：(1)约束应力随轴压力的增大而增大；(2)约束应力随外壳环向刚 度与厚度的乘积增大而增大；(3)混凝土与外壳刚度比越小，约束应力越大；(4)混凝土的泊松 对于一个特定的计算问 题 快递公司问题件快递公司问题件货款处理关于圆的周长面积重点题型关于解方程组的题及答案关于南海问题 ，几何数据及外壳的参数是一定的，影响约束效果计算的因素 删。一(1+詈：j；：韵E。r ㈣ 将初始弹性模量岛，初始泊松比p。代人，可求得约束效果的下限，然后将极限状态下割线 辫巨一‘ ■■■■r-’’‘l， 模 力 向 理 f2 的 土 并 编 2 不 混 决了上述问题：程序采用三维壳单元和三维实体单元连接，单元划分不必考虑单元的过渡问 题．单元划分数不必很多，使得大量试算成为可能；程序改进了混凝土本构关系，计算证明能 较好反映受约束混凝土的特性． 程序使用杆元模拟钢筋及所需的反力支座．杆元是总体坐标系中任意方位的一维单元， 每个点有3个自由度，也可以是轴对称单元(用以模拟圆形箍筋1，每个点有一个自由度．每个 单元可以有2～4个GAUSS积分点．对于钢筋单元，取前述的弹塑性各向同性强化的材料模 式，3个积分点；对于反力支座取刚度很高的线弹性材料模式，2个积分点． 三维单元是8～2l节点的等参曲面六面体元，本程序须兼顾边界条件和计算速度．边界 条件为圆形，用二次的插值函数逼近，所以沿环向取3个节点，沿着半径方向应力变化较大( 偏压及压弯剪时)取3个节点，沿高度方向边界为直线且应力均匀，取2个节点，共16节点． GAUSS积分点数为3×3×3．三维单元可计算的材料模式较多，本文主要使用棍凝土模式． 当混凝土三维单元与钢筋或其他单元一起使用且同时承受竖向荷载时，竖向刚度的差异 使均布荷载带来不均匀分布的竖向变形．严重时会改变整柱的破坏模式而使计算失败．实际 构件的变形大多为均匀分布．为使加载均匀接近实际，增设了刚性加载帽，单元划分同混凝土 柱的划分，唯材料模式不同．加载帽使用正交各向异性线弹性模式，在顶部均布荷载作用下保 证柱顶面均匀下压，而不影响其侧向膨胀． 壳体单元可以是4～32节点，同样由于须兼顾边界条件和计算速度，每边取3个节点，壳 中心没一节点．另外为了与三维混凝土单元位移踯调，使用边角节点，而不是中面节点，这样 共18节点．壳平面内GAUSS积分点数为3(3，沿厚度方向为2．使用壳单元解决了外壳和混 凝土核心的单元划分过渡，单元数可根据其他需要改变．实际上，沿高度方向，两层三维混凝 土单元对应一层壳单元． 外壳同样有加载均匀的要求．所以本程序中FRP壳使用正交各向异性线弹性材料模式； 薛元德等：纤维增强塑料约束混凝土破坏 ·277· 刚性加载帽使用正交各向异性线弹性材料模式，环向刚度很小以免影响柱的侧向膨胀． 本文考虑轴压及压弯构件算例，采用半结构计算．主要数据如下为：圆柱，半径762mm， 高度3048mm；素混凝土极限压应力为39MPa；极限压应变为0002；GFRP和CFRP外壳均 为单向层板，纤维沿环向铺设，壳的厚度为柱直径的15％，计算中外壳材料的轴向压缩弹性 模量取很小的值； 图2所示的计算中均布压力可看作 ⋯ 混凝土柱的轴向压应力，顶部垂直位移除 。80 以柱高即为混凝土柱的轴向压应变．图中 手 60 可以看出同样厚度的碳纤维增强塑料 裔 (CFRP)对混凝土的约束效果远远高于玻曼 璃纤维增强塑料(GFRP)．当然二者均能 20 有效地约束混凝土，使其最大压应力和峰0 值应变显著地提高．0 0．002 0．004 0．006 0．008 具体来讲，对于GFRP约束混凝土最 顶部垂直位移／m 大压应力为51MPa，提高308％．而将厚 图2GFRP，cFRP约束混凝土柱轴压载荷一位移曲线 度2．3mm，外壳弹性模量88．6GPa代人式(8)计算约束效果的上限为33．4％，下限为64％．此 时，外壳环向拉伸平均应力为132MPa，远小于其抗拉强度1055GPa． 对于CFRP约束混凝土最大计算压应力为895MPa，提高1297％．而将厚度2．3mm，外壳 弹性模量2】1GPa代人式f8)计算约束效果的上限为120．7％，下限为15．4％．此时，外壳环向 拉伸平均应力为l149GPa，已经超过了其抗拉强度1．055GPa．即外壳控制破坏． 图3所示的弯矩一曲率关系中，可以看出FRP壳对小偏心压弯构件中的混凝土的约束作 用明显．同样环向拉伸刚度较大的CFRP壳的约束效果比GFRP壳好． 从图3与图4的比较中，可以看出FRP壳对大偏心压弯构件中的混凝土的约束作用不如 对小偏心压弯构件明显． 经过大量试算，本文得出影响约束混凝土计算的因素主要有： g Z 邑 埭 钮 曲率 图3FRP约束小偏心压弯构件弯矩曲率关系 冒 Z 邑 壤 静 曲率 图4FRP约束大偏心压弯构件弯矩一曲率关系 (1)混凝土的弹性模量及应力一应变关系；(2)混凝土的最大抗压强度；(3)混凝土的泊松 比的变化；(4)混凝土在三向受压下的最大抗压强度的提高；(5)混凝土在三向受压下的延性 的提高；(6)外壳材料的环向拉伸模量；(7)外壳的厚度；(8)外壳的环向极限抗拉强度． ．280． 材料与结构之力学测试国际学术会议 水泥土动态试验的试件尺寸采用中】0tIT／，高】0cm的圆柱形试件．由于是单轴压缩试 验，故动态模量的计算公式可改写为： 毛=卧jl=A目 (2) 式中，A为尺寸常数，‘，‘，分别为荷载振幅和变形振幅，＆f分别为试件的顶面积和试件高度． 2试验结果及分析 表I为动态模量的统计表．试件静态强度的平均值为l951VIPa，变异系数为18．8％． 试验中发现：①预定荷载振幅级位与实际产生的荷载振幅比较接近，除05级位时误差 4％以外，其余均在1％以内；②位移传感器初始读数与最终读数相差0l36mm，说明在动态 试验中试件产生了一定的塑性压缩变形；③动态模量随荷载振幅的增加而增加，并随荷载振 表1动态模量试验统计袭 罂 鞋 釜 斟 督 稚 挺 作用次数／次 图1水泥土动态模量试验荷载和变形波形图 幅的减小而减小． 水泥土是一种强度比较高的路面材料，在动态荷载作用下，且荷载级位并不大的情况下 (最大荷载振幅相当于其强度50％以下)，产生如此明显的塑性变形是值得研究的．图l为整 个加载卸载过程中每级荷载最后5个周期荷载和变形曲线．为了便于观察，图中变形曲线适 当放大由图J看出，随着荷载级位的增大，变形曲线在振幅增大的同时，其最小变形值也逐 渐增加；另一方面，当荷载级为逐渐减小时，变形振幅和最小变形也逐渐减小．但在相同级位 的情况下，卸载时的最小变形值比加载时略大，而且在同一荷载振幅下，变形振幅基本一样， 并没有随荷载作用次数增加而变化．说明试件没有产生疲劳效应．也就是说，这种塑性变形即 ～使在级位不大的动荷载作用下也会产生，这是由材料性质决定的．塑性变形的产生也不仅仅 是试件的压密而产生，因为试件压密的变形是不町恢复的，它随荷载增大而增大，但不会随荷 载减小而减小．为更清楚说明问题，根据动态试验加载一卸载过程中的平均荷载和平均变形 值绘制曲线如图2．图中表现出试件在加载和卸载过程中的荷载一变形规律．图中上边的曲 线为加载曲线，下边为卸载曲线．加载曲线中第一点与其他点比较明显异常，进行修正，连接 ¨扔唧．娜㈦：s：旺，搦蚴4奶蚴 2 9，∞叫。州呲，㈣㈣。似蚴，乃丝 3 0：舭∞ 3 O●昕拍 3 0¨瑚耋!蝌m％射勘蛳振模系载态异荷动变 郭大进等：水泥土动态模量试验的分析 ·28l· 第二点和第三点与纵坐标相交与爿点作为第一点的修正点．从图看出在相同荷载下，加载和 卸载时的平均变形并不相同，随着荷载级位的减小，两者的变形差越来越大．这个变形差实际 就是试件在这个加载过程中的塑性变形．这个塑性变形不仅与相应的荷载级位有关，而且与 最大荷载，试验的荷载序列有关．可以预见，当试验加载序列变化后，塑性变形也会改变． 图3为试验测定的水泥土荷载变形的滞回曲线．由图看出随荷载振幅的增大滞回曲线的面积 越来越大．反映出材料在振动过程中存在阻尼，荷载越大阻尼也越大．这可解释水泥土动态模 g 要 谈 制 霸 舟 平均荷载／kN 图2水泥土平均荷载和平均变形关系曲线 量随荷载振幅增大而增大的原因． 荷载／kN 图3水泥土荷载变形的滞回曲线 没水泥土的刚度为k，阻尼为c，振动荷载用复数形式表示为尺0=Ed⋯．根据图示振动 方程可写为： r(O=kl(t)+Ⅲ7(0+fj(0 则相应的变形响应为：／(0=toej⋯饥’，‰为滞后相位．由实测数据结果表明 时，变形响应与荷载振动基本同步，可令‰=0．则由公式(3)得到： ‘／‘=k—mo)2+j∞c 由动态模量的定义： f3) 水泥土振动 (4) 毛=}娶l=f爿-爿=爿√i_二i；≯于丽 (6) 因为＆，Ⅲ为定值，荷载频率∞也保持不变，则动态模量匕是阻尼c的函数，c增加，E。也增 加．一般来说，材料的阻尼f可分为两大类：粘性阻尼和结构阻尼．由于实测水泥土的滞后相 位趋于零，则水泥土的粘性阻尼很小，主要是结构阻尼材料的结构阻尼主要是由于不完全弹 性的材料的内摩擦荷载和在结构固定连接处，接触面之间的摩擦力引起的，又称迟滞阻尼．显 然在动态模量的试验过程中这两种引起结构阻尼的因素都存在． 首先，随荷载振幅的增加，试件产生一定的逐渐增大的塑性压缩变形，材料颗粒间排列更 加紧密，导致材料内摩擦力的增大，结构阻尼增加．所以动态模量也逐渐增加．其次，在动态试 验过程中，被测试件放置在试验台上，顶面放有压块．试件与试验没备的连接是自由的，当动 态试验时，试件与试验没备的接触面间必然会产生摩擦，这种摩擦力会随荷载的增大而增加， 最终导致结构阻尼的增大， 总之，由于结构阻尼的存在，这种动态试验方法测定的动态模量与荷载振幅大小有关，荷 载振幅越大动态模量也越大．国外的试验结果也表明有同样的规律．显然，这种规律与试验方 法关系密切．用其他方法，如：共振柱法、波传法，则不存在这种现象． --·-—’-—·----r--—。。。‘‘。‘。。。。‘。L iKh¨¨—_，， 材料与结构之力学测试国际学术会议 使在小的动态荷载作用下也会产生一定的塑性变形 因素有关． 载振幅的增大而增大，这是由于试验中存在结构阻尼 也包括试件接触面的摩擦力的因素． 中，粘性阻尼很小而结构阻尼较大． 这种塑性 这个结构 纤维增强塑料约束混凝土破坏 作者： 薛元德， 赵健 作者单位： 大学复合材料研究所(上海) 相似文献(4条) 1.会议论文 朱勇.Sarah Y.X.Zhang FRP混凝土板的非线性分析研究 2008 由于钢筋的抗腐蚀性能较差,在自然环境或使用环境较恶劣的条件下,钢筋混凝土结构常因为钢筋的锈 蚀而导致结构的强度失效和破坏.随着技术的发展,生产发明了抗腐蚀性能非常好的FRP筋,且用FRP筋作为混 凝土结构加强筋的应用和研究,越来越引起土木 工程 路基工程安全技术交底工程项目施工成本控制工程量增项单年度零星工程技术标正投影法基本原理 界和学术界的重视.本研究构造一个无剪力自锁的四边 形层叠板单元,以进行中厚度FRP混凝土板的非线性分析研究.Timoshenko梁函数用来构造单元的弯曲形函数 .单元模型中考虑FRP筋的脆断行为,混凝土材料的非线性行为包括拉伸、压缩、开裂和拉伸强化等行为及结 构几何非线性行为.运用该四边形层叠板单元,对典型的FRP混凝土板进行了非线性分析研究.将数值分析结 果和实际实验室试验结果进行了比较,以验证该非线性分析的有效和正确性. 2.期刊论文 朱勇.Sarah Y.X.Zhang.ZHU Yong.Sarah Y.X.Zhang FRP混凝土板的 非线性分析研究 -华中科技大学学报（城市科学版）2008,25(4) 由于钢筋的抗腐蚀性能较差,在自然环境或使用环境较恶劣的条件下,钢筋混凝土结构常因为钢筋的锈 蚀而导致结构的强度失效和破坏.随着技术的发展,生产发明了抗腐蚀性能非常好的FRP筋,且用FRP筋作为混 凝土结构加强筋的应用和研究,越来越引起土木工程界和学术界的重视.本研究构造一个无剪力自锁的四边 形层叠板单元,以进行中厚度FRP混凝土板的非线性分析研究.Timoshenko梁函数用来构造单元的弯曲形函数 .单元模型中考虑FRP筋的脆断行为,混凝土材料的非线性行为包括拉伸、压缩、开裂和拉伸强化等行为及结 构几何非线性行为.运用该四边形层叠板单元,对典型的FRP混凝土板进行了非线性分析研究.将数值分析结 果和实际实验室试验结果进行了比较,以验证该非线性分析的有效和正确性. 3.学位论文 叶锋 FRP—混凝土粘结性能的有限元分析 2007 对现有结构进行养护、 检测 工程第三方检测合同工程防雷检测合同植筋拉拔检测方案传感器技术课后答案检测机构通用要求培训 和维修加固是当今世界所有结构工程师关心和研究的重点.纤维增强塑料 (FRP)以其轻质、高强、耐腐、抗疲劳等诸多优点,在各国被广泛应用于结构加固.FRP与混凝土间的粘结性 能是实现FRP与混凝土间荷载传递和共同工作的重要前提,因此是FRP加固混凝土结构研究领域的一个重要课 题. 本文通过对混凝土表面粘贴FRP板的单剪搭接接头进行有限元模拟,得出了支座高度、板的粘结长 度、FRP板的厚度以及FRP板的宽度等因素对FRP-混凝土界面粘结性能的影响,并对计算FRP-混凝土粘结强度 的陈滕公式中宽度影响系数和有效粘结长度作了探讨,以期为进一步的相关研究提供参考.首先通过线弹性 有限元的分析,首次对搭接接头的各项应力分量作了较为全面而深入的分析.其次对搭接接头的极限承载力 作了探索性的非线性分析.研究结果表明:(1)上述各影响因素对FRP-混凝土界面粘结性能都有一定的影响； (2)随着板宽度的增加,使得应力沿着板宽的方向渐趋于均匀,因而有利于应力的传递； (3)当宽度比较大时 ,发生混凝土的拉剪破坏；(4)当发生混凝土的拉剪破坏时,陈一滕公式的宽度影响系数取值偏小,计算过于 保守；(5)当粘结长度1.5L<,e>≤L<2L<,2>时(L<,e>为有效粘结长度),粘结强度又有所增加,并且在 L=2L<,e>时,又下降到L<,e>附近时的值. 4.学位论文 蔺新艳 外贴CFRP加固钢筋混凝土梁正常使用性能研究 2008 外贴纤维复合材料(Fiber reinforced polymer or plastics,简称FRP)加固钢筋混凝土结构技术以其 高强高效、施工便捷、不增加构件截面尺寸等优点,受到了广大研究者和工程技术人员的广泛关注。众多研 究者均对外贴FRP加固钢筋混凝土受弯构件的承载能力和其预测方法进行了研究,很多国家的 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 也都给出 了该类加固构件承载能力的计算公式,但对于加固构件正常使用情况下裂缝和变形性能的研究还十分不足。 本文通过试验研究和理论分析系统地探讨了外贴FRP引入对加固构件裂缝和变形性能的影响；建立了 外贴FRP加固钢筋混凝土梁的裂缝和变形分析模型,并进一步提出了实用简化验算公式；计算结果与试验结 果的对比表明,本文提出的模型具有较好的预测效果,可以作为工程设计的参考。本文的主要研究内容和成 果有： 通过9根外贴CFRP加固钢筋混凝土梁和1根普通钢筋混凝土梁的试验,研究了外贴CFRP抗弯加固 梁的裂缝和变形性能,考察了CFRP与混凝土间的粘结宽度、CFRP用量和预裂损伤程度对构件裂缝分布、裂缝 宽度和变形性能的影响,研究了纯弯段内CFRP应变分布随荷载和裂缝发展的变化规律,分析了相邻裂缝间 CFKP应变分布、CFRP-混凝土局部粘结剪应力的分布和发展、CFRP-混凝土间粘结-滑移曲线特征。 基 于弹性理论,根据相邻裂缝间的平衡条件和变形条件,引入双线性的CFRP-混凝土界面粘结-滑移关系,建立了 外贴CFRP加固钢筋混凝土梁纯弯段内相邻裂缝间CFRP-混凝土粘结性能的简化理论模型,讨论了界面粘结性 能发展的过程,给出了剥离发生前不同加载阶段界面剪应力和CFRP应力分布的显式表达式,讨论了CFRP-混凝 土间粘结-滑移关系控制参数的取值方法,利用该模型模拟了各级荷载作用下外贴CFRP加圃钢筋混凝土梁中 的CFRP应变分布,与试验结果进行了比较,模拟结果与试验结果吻合良好。在此基础上,分析了相邻裂缝间 CFRP-混凝土界面粘结剪应力发展。 分析了外贴FRP加固钢筋混凝土梁的裂缝发展机理,采用基于粘结 滑移理论的构件裂缝分析模型进行外贴CFRP加固钢筋混凝土梁的裂缝性能分析,该模型不仅可以同时考虑钢 筋-混凝土间界面粘结-滑移和FRP-混凝土闻界面粘结-滑移性能,而且还可以考虑材料和界面粘结-滑移性能 的非线性性质。利用有限差分法,编制了裂缝稳定阶段相应于最大和最小裂缝间距分布时构件裂缝性能分析 的迭代求解程序,该程序可以给出相应于最大和最小裂缝间距时的裂缝分布和裂缝宽度。利用该程序模拟了 各试验构件裂缝间距和裂缝宽度随荷载的变化,并与试验实测结果进行了比较,实测平均裂缝间距很好地落 在计算最大裂缝间距和最小裂缝间距所界定的范围内,证明了模型对构件裂缝分布预测的有效性,同时实测 平均裂缝宽度也介于裂缝宽度最大模拟值和最小模拟值之间,且实测最大裂缝宽度与裂缝宽度最大模拟值十 分接近,表明所采用的理论模型能够较好地预测构件的裂缝性能,基于粘结滑移理论的裂缝分析模型是合理 的。利用该模型和一些试验结果讨论了外贴FRP加固材料尺寸、用量,界面粘结-滑移关系和预损伤程度对构 件裂缝性能的影响。 根据加固构件特点和影响裂缝发展的力学机理,基于粘结滑移理论推导了加固构 件平均裂缝间距和普通钢筋混凝土构件平均裂缝间距之间的关系,进而通过对GB50010-2002中钢筋混凝土构 件平均裂缝间距模型的修正建立了外贴FRP加固钢筋混凝土梁的平均裂缝间距实用预测模型,讨论了参数的 取值方法,并通过预裂荷载考虑加固前预裂缝对加固后平均裂缝间距的影响；根据裂缝宽度定义建立了加固 梁的裂缝宽度预测方法,并提出了不同初始条件下裂缝宽度预测模型的修正方法,从截面上力的平衡条件出 发给出了裂缝截面上钢筋应力的计算方法,从定义出发推导了钢筋应变不均匀系数的计算表达式,利用该模 型预测了收集到的加固构件平均裂缝间距和裂缝宽度,结果表明该模型具有较好的预测效果。 引入 “局部”曲率概念,建立了研究相邻裂缝间“局部”曲率的非线性分析模型,利用该模型讨论了选取最大裂 缝间距和最小裂缝间距之间部分作为研究对象时,对构件变形模拟结果的影响,研究结果表明裂缝的分布情 况对变形虽然有一定影响,但其影响并不十分显著。基于刚度解析法,建立了正常使用阶段外贴FRP加固钢筋 混凝土梁的实用刚度解析模型,模型中引入两个参数用以考虑外贴FRP使受拉钢筋变形和受压混凝土变形减 小而对构件刚度的影响；还在此模型基础上考虑了持载加固构件中外贴FRP的应变滞后问题,从而建立了持 载加固构件的刚度模型。利用该模型预测了收集到的加固构件跨中挠度,并与实测结果进行了比较,结果表 明该模型具有较高的预测精度,可以作为工程设计的参考。 本文链接：http://d.g.wanfangdata.com.cn/Conference_3800.aspx 下载时间：2010年1月13日