外贴FRP加固钢筋混凝土梁片材厚度计算

第7届全国建筑物鉴定与加固改造学术会议论文集 外贴FRP加固钢筋混凝土梁片材厚度计算 于永国” 杨 梅2 晏石林2 (1．重庆科桥化学补强加固有限公司重庆4000302．武汉理工大学工程结构与力学系 武汉430070) 摘 要 外部粘贴纤维增强复合 材料 关于××同志的政审材料调查表环保先进个人材料国家普通话测试材料农民专业合作社注销四查四问剖析材料 (FRP)来加固钢筋混凝土梁主要有2种粘贴方式，即只在梁的底部 粘贴和在梁的整个下半部粘贴FRP。根据钢筋的屈服应变和FRP的极限应变的大小，通过理 论分析分别给出了2种粘贴方式下FRP的最小厚度与最大厚度，并进行了实例计算。其结果 为FRP加固层的厚度确定提供了取值范围，对钢筋混凝土梁的加固 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 设计具有参考价值。 关键词 纤维增强复合材料(FRP)钢筋混凝土梁 加固 AbstractGenerally，therearetwowaysusedinthestrengtheningofRC(ReinforcedConcrete)beams withexternalFRP(Fiberglass—reinforcedPlastics)laminates．OneisbondingFRPonthebot— tomofthebeamandtheotherisbondingFRPonthelowersemi—sideofthebeam．Inboth ways，itshouldconsiderthedeterminationofthelimitsonlaminatethicknessinordertoassure tensilefailureduetosteelyieldingandtOavoidtensilefailureduetOFRPlaminaterupture．The paperpresentsananalysisofthethicknessandgivesOutanexample． KeywordsFRPRCbeamflexuralstrengthening 中国已有的建筑物中，钢筋混凝土结构占有很大的比重。在这些钢筋混凝土建筑物和构 筑物中，有很多由于使用功能改变，设计施工不当以及长期使用过程中的老化、损伤或灾害等 原因造成钢筋混凝土开裂、承载力不足等诸多影响其安全及使用功能的问 题 快递公司问题件快递公司问题件货款处理关于圆的周长面积重点题型关于解方程组的题及答案关于南海问题 ，这就需要对之进 行加固修补。采用纤维增强复合材料(FRP)来加固钢筋混凝土结构具有传统加固方法所不具 备的诸多优点，如比强度高、耐腐蚀、施工简便等，因此近年来用复合材料加固钢筋混凝土结构 正被逐渐用于工程实际中。用FRP对钢筋混凝土梁进行抗弯加固，目前工程中常用的主要有 两种方式。一种是只在梁受拉边底部粘贴FRP，另一种是将梁的下半部分都包裹FRP。前者 在达到抗弯加固的目的上可最大限度的节省材料，且施工比后者方便。在梁的下半部分都包 裹FRP，一方面可以避免在梁底端部发生粘结破坏而使加固失效，另一方面，外包FRP能限 制受拉区混凝土裂缝的扩展，从而增大梁截面的有效惯性矩。不管采用哪种加固方式，根据钢 筋和FRP板的配置率不同，钢筋混泥土梁的破坏形式分为混凝土受压破坏，钢筋受拉破坏和 FRP拉断破坏。因此为了避免加固梁的受压破坏(超筋)和FRP拉断破坏(少筋)，外贴FRP 板厚度应该有一个限定范围。通过对钢筋混凝土梁的两种抗弯加固方式进行理论分析可以得 出粘贴FRP的厚度计算公式。 ·作者简介：于永围(1960～)，男，高级工程师；杨梅(1977～)，女，硕士研究生。 998 外贴FRP加固钢筋混凝土梁片材厚度计算 1理论分析 1．1基本假设 在计算单边加筋矩形截面梁的正截面承载力以及FRP加固层厚度时，本文做了如下几点 基本假设： 1)从开始加载到构件破坏的整个受力过程中，变形前的横截平面在变形后仍保持平面，即 横截面应变成线性。 2)不考虑混凝土的抗拉强度。 3)混凝土的极限压应变￡。。取为0．0033，相应的最大压应力取混凝土抗压强度值厶。 4)FRP与混凝土之间粘结完好，无相对滑动。 5)FRP的破坏应变大于钢筋的屈服应变，小于钢筋的极限应变。 根据上述5个基本假定，单筋矩形截面梁的计算简图如图1所示。同时为了简化计算，根 据混凝土结构 设计规范 民用建筑抗震设计规范配电网设计规范10kv变电所设计规范220kv变电站通用竖流式沉淀池设计 中的建议，受压区混凝土的应力图形可进一步用等效的矩形应力图来 代替，如图1(d)所示。 q削匪三程 卜—上—_ (-) (h) (e) (d) 图1 钢筋混凝土梁横截面计算简图 (a)横截面 (b)应变图 (c)应力图 (d)等效应力图 1．2只在梁受拉边底部加固 (1)分析模型 只在钢筋混凝土梁受拉底边粘贴FRP进行加固的横截面、应变及应力示意图如图2所 示。图中e。和，y为钢筋的拉伸应变和应力；e，和厂p为FRP的拉伸应变和应力。 I理孟 图2底部粘贴FRP的梁横截面分析图 999 第7届全国建筑物鉴定与加固改造学术会议论文集 (2)FRP厚度的最小设计值 对于需要补强或加固的混凝土梁，一般有两种情况，一是受拉区的钢筋接近屈服，但还没 有破坏，需要粘贴FRP来补强；二是受拉区的钢筋正常使用，但设计承载力不够，需粘贴FRP 来加固。对第一种情况，受拉区的钢筋已达到屈服极限(但仍可继续承载)，补强的设计原则应 遵守当受压区混凝土破坏时，外贴FRP也刚好被拉断(￡，达到破坏应变e。，)，此时，加固率最 小，即FRP用料最少，也就是粘贴厚度最小。 由应变图的几何关系有： 0．0033一Xo epy ^一zo 可得 z。一0．0033h／(O．0033+e。，) (1) 式中 ￡。，——FRP的破坏拉应变。 由横截面上的受力平衡条件： 丁s+T。=N。 (2) 厶A。+厂p，A，一0．8x06厂咖 (3) f，P。bho+fo，tb=0．8x06厶 (4) 式中 T。——钢筋受到的拉力，T。一f，A。； T，——FRP受到的拉力，T。一fp，A，； N。——混凝土受到的压力； A。，A。——分别为横截面上钢筋和FRP的面积； 风——钢筋混凝土梁的配筋率，P，一A。／bh。； ，，，——FRP的抗拉强度； ￡——FRP的粘贴厚度。 由式(4)可得FRP粘贴厚度的最小值： t。i。一(O．8xo厶一fyp，ho)／f，， (5) 梁的抗弯能力： M1一厂，(。bho(^o--0．4xo)+f。，bt。。(^一0．4xo)(6) 式中z。由(1)式计算。 (3)FRP厚度的最大设计值 对于如前所述第二种情况下的混凝土梁进行加固，此时钢筋正常承载，与外贴FRP共同 承担拉力。而通常FRP的破坏应变远大于钢筋的屈服应变，即e，，》￡，，则钢筋屈服时FRP远 没有达到破坏极限，此时就不能按FRP所受应力为厶，进行计算。按照设计 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 ，应使混凝土 压缩破坏与钢筋拉伸屈服同时发生，也就是说，应该以钢筋屈服(￡，=e，)为控制因素，这样 FRP就达不到破坏应力，此时的加固率最大，需粘贴的FRP最厚。但是，如果FRP的厚度太 大，会使钢筋混凝土梁的拉伸区减小，钢筋承担的应力降低，最后梁的破坏完全由压区混凝土 的破坏控制，钢筋永远达不到屈服极限，这意味着钢筋不能充分发挥作用。因此一味增加 FRP的厚度是没有用的，只会增加材料消耗。将FRP的最大厚度设定为当压区混凝土破坏 时，钢筋也刚好达到抗拉屈服极限。此时应变图形的几何关系为 Q：QQ塑：!! zo．ho—zo 】000 外贴FRP_耖固钢筋混凝土粱片材厚度计算 其中e，为钢筋屈服应变，可得 zo=0．0033ho／(￡，+O．0033) 口0．0033一￡p^ zo 一^一zo 其中z，为钢筋屈服时FRP的拉应变，由(8)式，可得 ￡。----0．0033(．Il—zo)／xo 则 fp—EpeP一0．0033Ep(^一卫p)／xp 式中E。为FRP的轴向弹性模量。由平衡条件有： L+Tp=f,p，ho+厂ptb=O．8xobf= 即 ￡。，=(O．8zo厶一P5^)／^ 此即为FRP加固层的最大粘贴厚度。 梁的抗弯能力： M2一f,p。bh。(^o--0．4xo)+厶加。。(^一0．4xo) 式中X。由(7)式计算。 ’ 1．3在梁的整个下半部分都加固 (7) (8) (9) (10) (11) (12) (1)分析模型 在钢筋混凝土梁的整个下半部分粘贴FRP进行加固的横截面、应变及应力示意图如图3 所示。 e。=0．0003 工。 I落卜—o 图3在梁下半部分包覆FRP的横截面分析简图 |1 ‘ (2)FRP厚度的最小值 这种加固方式与前面不同的只是FRP所受到拉力TP不同。此处为： Tp=厂p，b￡+万1，py￡可h×2=tfp，(6+告) 与前面计算过程相仿，可得到FRP的最小粘贴厚度： tIIIi。=(o．8x。厶一胁h。fy)／E(t+h／2b)fp，] 其中Xo=0．0033h／(0．00033+￡，，) 匕 Ml=fyp,bho(Jjlo—o．4zo)+^，￡IIli。(6+￡面。)(h--0．4Xo)+fp，ht。i。(昔Ill一0．4xo) (3)FRP厚度的最大值 用前面同样的方法可得到FRP的最大粘贴厚度为： ￡。。=(o．8x。厂锄一所h。^)／[(1+h／2b)fp,] ～ ”D D ∞ n Q Q n叭 第7届全国建筑物鉴定与加固改造学术会议论文集 Ma-一f,p。6^。(^。一o．4z：)+，pf。；(6+￡。。)(，lD—o．4z。)+fph￡。，(吾^一o．4z。)(17) 其中的工。、e。、fo分别由式(7)、(9)、(10)求得。 2算例 取横截面6×h一250mm×500mm的钢筋混凝土梁进行分析，受拉筋单排放置在梁的下 部距上表面h。=465mm处，配筋率为P。一0．5％，用碳纤维复合材料(CFRP)对梁进行补强 加固。材料性能如下： 钢筋：屈服应力，，=368MPa；弹性模量E。一200GPa。 混凝土：抗压强度厶=20MPa。 碳纤维复合材料(CFRP)：抗拉强度：丘，一1800MPa；轴向弹性模量：E。一220GPa。 分别计算两种加固方式：只在受拉边底部加固(I)；和在整个下半部都包裹加固(Ⅱ)。外 贴FRP的最小厚度和最大厚度以及每种情况下的梁的弯矩承载力列于表1。 表1 外贴FRP的最小厚度和最大厚度以及相应的承载力 加固方式 ￡min／mm M，／kN·m fⅢx／mm Mz／kN·m 1 0．802 246．87 8．804 446．996 Ⅱ 0．401 296．778 4．402 555．129 3 结语 碳纤维复合材料具有很高的拉伸强度和弹性模量，良好粘结性和工艺性，因而是一种非常 理想的钢筋混凝土结构的补强加固材料。但是由于价格昂贵，在结构的补强加固设计中，不仅 要满足强度和刚度的要求，而且还应从经济角度加以考虑。本文的研究与分析表明，对钢筋混 凝土梁在其受拉区外表面包覆纤维增强复合材料(FRP)，可以有效地提高梁的承载能力，并且 FRP的包覆粘贴厚度根据其破坏应变大小存在一个合理的取值范围。从梁的安全性考虑，应 避免钢筋在屈服后连续工作，因此本文建议在实际工程中按照最大厚度计算结果来确定FRP 的粘贴厚度，即FRP的厚度要增加到混凝土压区破坏和钢筋拉伸屈服同时发生为止，尽管此 时FRP并没有充分发挥自己的强度，但起到了补强加固作用。 参考文献 1沈蒲生，罗国强．混凝土结构[-M-I．武汉：武汉工业大学出版社，1993 2肖建庄，韩传峰，贾峰．玻璃钢在砼结构加固工程中的应用EJ3．山东建筑工程学院学报，1996，11(2)： 37～40 3杨政，郭万林，董蕙茹．FRP板加固钢砼梁正截面强度分析[J]．玻璃钢／复合材料，2002，(5)：3～6 4 TarckHAImusallam，YousefA．Al—salloum．UhimateStrengthPredictionforRCBeamsExternally StrengthenedbyCompositeMaterials，Composites：PartB32(2001)，609～619 1002 外贴FRP加固钢筋混凝土梁片材厚度计算 作者： 于永国， 杨梅， 晏石林 作者单位： 于永国(重庆科桥化学补强加固有限公司 重庆 400030)， 杨梅,晏石林(武汉理工大学工程 结构与力学系 武汉 430070) 相似文献(10条) 1.会议论文 冯鹏.齐玉军.叶列平 FRP加固钢筋混凝土梁的安全储备分析 2007 由于FRP(纤维增强复合材料)的线弹性受力特征使得FRP加固钢筋混凝土梁的受力性能与普通钢筋混凝土梁有所不同，出现了较显著的屈服后刚度 ，这就使得原有适用于钢筋混凝土构件的设计方法和性能指标不再适用于FRP加固钢筋混凝土梁。本文分析了传统结构的安全储备需求，提出了基本安全 储备和附加安全储备的概念，进而定义了基本承载力安全储备系数和等效承载力安全储备系数；基于对已有结构设计规范中安全储备的分析，建议了安 全储备指标的取值；通过对FRP加固钢筋混凝土梁的数值分析和设计计算，指出了目前建于FRP加固钢筋混凝土梁极限状态点的设计方法可能存在的不足 ，并建议在实际设计中应采用本文中安全储备指标进行复核。 2.期刊论文 杨梅.晏石林.曾海燕.张红旗 FRP加固钢筋混凝土梁壁厚计算 -武汉理工大学学报2004,26(5) 在外部粘贴纤维增强复合材料(FRP)来加固钢筋混凝土梁主要有2种粘贴方式,即只在梁的底部粘贴和在梁的整个下半部粘贴FRP.根据钢筋的屈服应变 和FRP的极限应变大小,通过理论分析分别给出了2种粘贴方式下FRP的最小厚度与最大厚度,并进行了实例计算.其结果为FRP加固层的厚度确定提供了取值 范围,对钢筋混凝土梁的加固方案设计具有参考价值. 3.学位论文 付利兵 外贴FRP加固钢筋混凝土梁粘结破坏承载力研究 2004 为了增强构件的受力性能,钢筋混凝土梁通过将纤维增强复合材料(FRP)粘贴于梁受拉侧的加固与修复技术已被广泛应用.然而,这个新兴的技术却时 常受到粘结破坏的困扰——没有破坏征兆,而且不能达到适筋破坏梁的承载力,甚至低于未加固梁的承载力.这种粘结破坏按形成机理及破坏部位的不同可 分为板端剥离破坏和跨中受弯裂缝导致的粘结破坏.该文对外贴FRP加固钢筋混凝土梁两种粘结破坏方式进行了系统的研究,分析了粘结破坏发生的部位、 方式、条件、影响因素以及粘结破坏机理.对于板端剥离破坏,在总结现有承载力模型的基础上,利用已有试验数据对各承载力计算公式进行了分析比较 ,进一步采用分阶段分析法,推导了板端界面应力的计算公式,在此基础上,采用加固复合梁有效惯性矩的修正公式,建立了考虑名义配筋率和板端偏移比影 响的板端剥离破坏梁承载力的计算公式;对于跨中受弯裂缝导致的粘结破坏,阐述了常见的几种粘结强度之间的区别和联系,并基于拉剪粘结强度,提出了 跨中受弯裂缝导致粘结破坏的承载力计算公式,并利用现有试验结果确定了模型中的一些参数;最后,利用试验数据对该文建立的两种粘结破坏承载力计算 公式进行了检验,结果基本吻合. 4.期刊论文 管仲国.李建中.GUAN Zhongguo.LI Jianzhong 外贴FRP加固钢筋混凝土梁用量显式设计方法 -同济大 学学报(自然科学版)2006,34(12) 对外贴FRP(纤维增强复合材料)加固钢筋混凝土梁抗弯极限承载力的求解问题,ACI 440F规范及我国CECS 146:2003规程都给出了相应的求解公式,但 均为验算形式.这在面向设计,即计算给定目标承载力下的FRP用量时,并不方便.针对矩形截面形式,通过引入原构件配筋特征参数和FRP配筋特征参数,推 导出量纲一形式的弯矩增量与参数之间的关系表达式,并给出显式求解FRP用量的计算方法.在此基础上,进一步通过定义截面形状系数,将这一显式求解方 法推广至T形及更为一般性的截面形式. 5.会议论文 李士彬.张伟平.朱慈勉 FRP加固钢筋混凝土梁疲劳性能研究现状与发展 2006 目前,FRP加固技术成为既有桥梁结构的主要加固技术.国内外大量学者对FRP加固钢筋混凝土梁的疲劳性能进行了研究.本文在研究国内外有关文献的 基础上,总结了FRP加固钢筋混凝土梁疲劳性能研究的现状,并指明了FRP加固钢筋混凝土梁疲劳性能研究的发展方向. 6.学位论文 王鹏 玄武岩纤维布加固钢筋混凝土梁受弯性能研究 2008 玄武岩纤维增强复合材料(Basalt Fiber-Reinfoced Polymer，简称BFRP)是一种新型的结构加固材料，具有高强度、耐高温性能好、低密度、低吸 湿率、良好的介电性和对腐蚀介质的化学稳定性。目前，对于BFRP在土木工程领域的应用和研究尚处于起步阶段，其用于混凝土结构或构件的加固性能 的试验及理论依据尚不成熟。但是，基于其良好的力学性能和化学性能，有望在土木工程领域内取得良好的经济和社会效益，故本文对其加固钢筋混凝 土梁的受弯性能作出了初步的研究和分析。 本文通过6根钢筋混凝土适筋梁的试验研究，探讨了粘贴BFRP布受弯加固钢筋混凝土梁的加固效果(包 括加固梁正截面承载力、截面刚度、延性以及破坏形态等)；分析了不同BFRP布加固量、端部锚固方式、混凝土强度等因素对加固效果的影响；推导了加 固梁正截面承载力、截面短期刚度以及挠度的理论计算公式，采用本文公式的计算结果与试验结果吻合较好。 本文具体研究如下内容： (1)分析粘贴BFRP布加固后钢筋混凝土梁极限承载能力、截面短期刚度、延性的变化以及裂缝的形成和发展情况； (2)分析粘贴BFRP布加固后钢筋 混凝土梁截面平均应变分布是否符合平截面假定，以及加固梁的破坏形态； (3)分析不同强度等级混凝土和不同BFRP布端部锚固方式对粘贴BFRP布 加固钢筋混凝土梁的加固效果影响； (4)提出采用条分法，通过编制程序来计算BFRP布受弯加固钢筋混凝土梁的正截面承载力，计算结果与试验结 果吻合较好； (5)对于FRP布拉断破坏模式下混凝土压应变未达到其峰值应变的情况(即εbf=εbfu，εc<εo)，现有理论仅给出设计建议未提出相 应正截面承载力计算公式，本文针对此破坏模式推导了相应的计算公式； (6)基于已有CFRP受弯加固钢筋混凝土梁理论，针对本文试验梁的破坏模 式，推导了加固梁各种破坏模式下正截面承载力的计算公式以及刚度和挠度的理论计算公式，理论计算结果与试验结果吻合较好： (7)对本文以及本文 试验的不足之处进行了总结，并提出有待于进一步研究解决的问题。 本文研究为上海市电力公司科研项目“既有输配电工程结构可靠性检测评定 与加固技术关键技术的研究”的一个子课题。 7.会议论文 王苏岩.周英武.李宏男 FRP加固钢筋混凝土梁抗剪计算的一种新方法 2007 随着对FRP加固混凝土结构的研究和应用的深入拓展，FFP加固钢筋混凝土梁抗剪性能的研究取得了丰硕的成果。对抗剪承载力的分析大多是基于有 效应变即对极限应变进行有效折减的方法，而最近的研究则引入了裂缝处FRP应变分布不均匀系数。在此基础上，本文综合考虑了FRP贡献的最大应变、 沿裂缝应变分布的不均性以及斜裂缝倾角对有效应变的影响，提出了等效有效应变的概念，使计算趋于简单和清晰。本文收集了128根FRP全包裹的，以 FRP断裂破坏为主的钢筋混凝土梁抗剪实验数据，通过对主要影响因素的统计分析，建立了等效有效应变简单可靠的计算公式和基于FRP断裂的抗剪承载 力设计方法。128根实验梁的抗剪计算结果表明本文提出的方法是简单可行的，意义明确，且精度要比已有的建议公式稍高。 8.会议论文 陈尚建.黄聪.侯发亮.聂忠 CBF加固钢筋混凝土梁抗弯性能试验研究 2006 试验采用两组共九根相同截面尺寸和相同配筋率的简支梁,通过粘贴不同层数的连续玄武岩纤维布进行加固.在试验基础上,对梁的跨中挠度、开裂荷 载、破坏荷载以及钢筋、连续玄武岩纤维布的应变、裂缝开展情况进行了研究和分析.提出了相应的设计方法与建议,供工程应用参考. 9.学位论文 昌永红 钢筋混凝土梁局部未粘结片材加固下界面应力及刚度研究 2005 纤维增强复合材料(简称FRP)由于其高强、轻质、抗腐蚀和耐疲劳、温度作用下的稳定性好等特点，在土木工程的加固与修复中显示出越来越大的优 势。本文所研究的复合材料包括CFRP、GFRP、AFRP等片材，为对比片材与钢板的区别，分析中还将钢板也一并纳入分析，统称为片材。目前研究大都假 定片材与梁之间的粘结是完全的，且粘结胶的厚度都是均匀的，实际上，由于施工现场的局限性和施工工艺的局限性，梁与片材界面的胶有不均匀性和 非连续性的性质。已有的关于界面应力的理论和破坏模式已不能完全反映局部未粘结下的性能。由于混凝土、片材和粘胶层的材料力学性能存在很大的 差异，其界面的力学性能也复杂，因此对局部未粘结片材下加固梁的研究具有重要的意义。本文将理论分析与有限元分析结合起来，研究了局部未粘结 片材下加固梁界面的力学性能。 局部未粘结片材加固梁在加载后，片材端部会出现应力集中的现象，这是加固失败的主要原因，本文对加固后的 梁在受力时片材端部的应力集中现象进行了理论分析，并应用ANSYS有限元计算软件进行了计算，得到了片材端部的应力分布曲线。本文还探讨了影响局 部未粘结片材下加固梁界面应力的因素，这些因素包括：无粘结长度、片材的厚度、片材的弹性模量、片材的层数、粘胶层的厚度、粘胶层的弹性模量 。并对局部未粘结钢板和FRP片材下的界面应力进行了分析比较。 由于目前大多数研究都假定加固梁中所有材料都是线弹性的，本文还考虑了混凝 土的非线性性能及钢筋的作用，推导了局部未粘结FRP片材下界面应力的计算公式。同时还分析了局部未粘结FRP片材下加固梁的刚度变化和延性的变化 等情况。 10.学位论文 周晓峰 外贴FRP抗剪加固RC梁承载力分析 2007 本文首先讨论了钢筋混凝土梁的FRP抗剪加固方法，分析了粘贴形式等影响抗剪加固效果的因素，对加固梁的破坏模式及其破坏机理进行了初步的探 讨。 其次，对几种具有代表性的FRP加固钢筋混凝土梁抗剪承载力的计算方法进行了讨论，指出了其中的不足之处。通过对RC梁的剪跨比、配箍率 和FRP锚固情况等对加固梁抗剪承载力影响的因素的统计分析，建立了一个抗剪承载力的修正计算模型。采用该模型的计算结果表明，与其他几个模型的 计算结果及收集到的试验数据相比，本文提出的计算公式具有更好的精度。利用该公式能较好地评估FRP增强RC梁的抗剪承载力。 然后，建立了 FRP加固构件的非线性有限元分析模型，利用大型商用软件ANSYS对试验梁的受剪破坏过程进行了数值模拟分析。有限元计算结果表明： ①FRP条带 上的应力呈现复杂的分布特征； ②FRP条带和箍筋不是从一开始就发挥作用，而是在RC梁开始出现斜裂缝的时候才发挥作用； ③随着载荷的 增加，FRP条带和箍筋上的最大应力也随之增加，两者的最大应力值之差也随之增大。这导致了FRP条带比箍筋承担了更多的剪力，直至FRP条带被拉断； ④加固梁抗剪承载力的计算值与试验值基本吻合。这表明本文所示分析方法是有效的。 本文链接：http://d.g.wanfangdata.com.cn/Conference_6894647.aspx 下载时间：2010年1月13日