!第!"卷!第!期 华 侨 大 学 学 报 !自 然 科 学 版 " #$%&!"!’$&!!
!!(()年*月 +$,-./%$01,/23/$4.356-7389!’/8,-/%:;36.;6" <=-&!(()!
!文章编号!!>(((?@(>A"!(()#(!?(>"!?(B
L?".加固带壁柱砖墙平面外受荷性能试验
王全凤!陈!凡!黄奕辉!杨勇新!黄群贤
!华侨大学 土木工程学院#福建 泉州AB!(!>"
摘要!!通过两批试件!)个试件"N次试验#研究玻璃纤维复合材料!^GSK"加固带壁柱砖墙的平面外受荷性
能&由试验结果分析可知#采用 G^SK对带壁柱砖墙进行加固#可以有效地提高砖墙的平面外抗弯能力和延
性D即可以提高砖墙的极限承载力&对于刚度较大的带壁柱墙体#当 G^SK加固量达到一定程度#其平面外
抗弯承载能力得到较大的提高#而平面外方向的抗剪承载能力提高有限#导致试件的平面外受荷能力由其抗
剪承载能力控制D采用不对称加固#会导致墙体的裂缝开展不对称#从而使得墙体刚度不对称#墙体出现附加
扭转#减弱 G^SK对墙体抗弯承载能力的加固效果&
关键词!!玻璃纤维复合材料$加固$砖墙$平面外
中图分类号!!C4AB(&! 文献标识码!!<
!!砌体结构是最古老的建筑结构之一%>&#其材料来源广泛’造价低廉’结构形式简单#被广泛地应用到
大量的民用和工业建筑中D目前#许多仍在使用中的砌体建筑#由于结构老化等原因#需要重新对其进
行检测评估和加固D在众多的加固方法中#纤维复合材料!GSK"复合材料加固技术以其简便的施工工
艺及优良的加固效果#得到土木工程界的普遍赞同%!?A&D有关GSK复合材料加固砌体平面外受荷性能
的试验研究还比较少#国内基本没有开展#而国外的虽对GSK加固矩形砌体墙进行了一定的研究%*?)&#
但研究对象单一#均为单纯的矩形砌体墙D本文的试验研究对象为带壁柱的砖墙#研究用 G^SK加固
带壁柱砖墙平面外的受荷性能#分析 G^SK加固带壁柱砖墙的工作机理和加固效果#为工程应用提供
理论支持和技术保障#并为今后GSK加固规程’规范中的砌体部分提供参考和建议D
!!试验
设计
领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计
!&!!试件设计
>&>&>!设计参数!影响 G^SK加固带壁柱砖墙平面外受荷承载力的因素#主要有竖向压力’^GSK的
加固量’^GSK布的粘贴方式’砂浆的强度等级’墙体的高厚比和 G^SK的锚固情况&对各参数的选取
情况有如下B点D!>"竖向压力&在选取竖向荷载&时#主要考虑了轴向压力对抗弯承载力的影响D竖
向压力越大#试件的抗弯能力越强#同时砌体的抗剪承载力也得到提高&因此#试验的竖向荷载&取@@
V’和>(V’两种&!!"^ GSK的加固量&^GSK的加固量对砌体墙面外抗弯承载力有着重要的影响D
根据抗弯的要求#确定 G^SK的加固数量!厚度’间距"&加固量引用钢筋混凝土梁的配筋率.F表示#有
.F$
=F
=L’
>((e $2F
(QF
=2
’>((eD !>"
式中#2F表示 G^SK的厚度#QF为粘贴于试件上 G^SK布的总宽度#=L 为试验墙的横截面面积#=2 为
粘贴于试件上 G^SK布的总截面面积&!A"砂浆强度等级与砖强度等级&对需要加固的墙体来讲#墙体
己经受到了不同程度的损伤#况且还需考虑到墙体所处的不利环境’低利用率等不利因素#实际上#墙体
的强度是比较低的&考虑到市场上没有低强度的砌块#本试验也采用 \4>(的普通标准粘土砖&砂浆强
!收稿日期!!!((B?("?>"
!作者简介!!王全凤!>N*@?"#男#教授#博士生导师#主要从事土木工程的研究&O?I/3%)20L/.F"M2,&6H,&;.&
!基金项目!!国家高技术研究发展
计划
项目进度计划表范例计划下载计划下载计划下载课程教学计划下载
!"BA"项目子项目!!((><
(" 万方数据
度:! 选用\!&@和\)&@两种水泥砂浆&!*"墙体尺寸&墙体的尺寸也是决定墙体抗弯承载力的重要因
素D由于试验为带壁柱的砖墙#壁柱的尺寸既要能反应出其对墙体的影响#又不能过分干扰墙体本身的
研究#并且要考虑试验的具体的可操作性和砌体模数的选择D所以#壁柱截面的尺寸选取!*(IIf
!*(II#布置在墙体的中间#模拟常见砌体结构中的纵墙体系$窗间墙体系#以及某些跨度较大的横墙
体系&横向的长度#主要考虑到壁柱存在以及砌块的尺寸模数#而高度要考虑到使砌体出现弯曲破坏#因
此#试件的具体尺寸!高f宽f厚"选为>"((IIfNB(IIf!*(II#如图>所示&!@"^ GSK的粘贴
方式&^GSK的粘贴方式主要是沿试验墙受拉方向粘贴#所不同的是试件的加固量D试验试件的具体加
固形式#如图!所示&!B"^ GSK与墙体的锚固情况&^GSK与墙体的锚固效果将决定砌体的破坏模式&
!!!!/"正视图 !]"左视图!!!!!!!/"其他试件!!!!!]"^ UA试件
!!图>!试验墙尺寸!!!!! !II!!!!!!!图!!试验试件的加固形式 II
!!G3F&>!E3I6.73$.$07=6;3I6.!!!!!II!!!G3F&!!:8-6.F8M6.3.F89=67$07=6;3I6.7 II
破坏模式预计有以下*种形式D!/"^ GSK被拉坏D表示充分发挥 G^SK的抗拉能力D!]"^ GSK剥离
破坏D因为砖砌体的抗拉强度不够D!;"受压区被压碎D由于 G^SK加固量比较大#且在 G^SK与墙
体之间的粘结强度得到保证的情况下#才有可能出现的破坏模式&因此试验中应采用有效的锚固措施#
避免出现剥离破坏&!H"砖墙发生剪切破坏D主要是因为带壁柱砌体墙本身刚度较大#再加上 G^SK加
固量足够大#使得砖墙的抗弯能力大于其抗剪能力#最后砌体墙在平面外荷载作用下先发生剪切破坏&
表>!试件参数汇总表
C/]&>!K/-/I686-7$07=6;3I6.7
批号 编号 :! " .F%!e" QF%II &%V’
第
>
批
_U> \!&@ Z Z Z @@
^U> \!&@ A (&(>)B >(( @@
^U! \!&@ A (&(("" @( @@
^UA \!&@ > (&((** )@ @@
第
!
批
_U! \)&@ Z Z Z >(
^U* \)&@ A (&((@A A( >(
^U@ \)&@ A (&(("" @( >(
!!综合上面的分析#本试验主要考
虑竖向荷载&#^GSK的加固量$砂浆
强度:! 这A个主要影响因素&将试验
试件分为两批进行试验#主要影响因
素的取值#如表>所示D表中#"为单
面墙体的‘GSK条数&
>&>&!!试件的设计与制作!!>"顶
梁和底梁的制作&试验试件顶梁和底
梁的混凝土抗压强度分别设计为‘B(
和‘*(&为了使压梁和底梁满足构件所需要的强度和刚度要求#压梁和底梁的具体尺寸如图>所示D顶
梁和底梁的具体配筋略&此外#为防止试验过程中墙体出现滑移#墙体与顶梁和压梁之间采用 \>(砂浆
粘结#必要时再掺入一些增强粘结性能的结构胶&!!"墙体的制作&为了避免材料差异和施工质量产生
的影响#尽可能保证墙体的同一性#以取得试验结果的可信度D墙体的砌筑采用较严格的砌筑工序&&&
分皮流水作业#即同一皮试件只有一名泥工砌筑#而且每一组墙体试件的同一高度用同一次拌合的砂
浆&砌完所有试件同一高度的一皮砖后#再进行下一皮的砌筑#而不是砌完一个试件后就砌下一个试
件&这种方法可以使每一次拌出的砂浆有同等的机会分布在各片墙体上#从而保证了墙体试件之间的同
一性&试验墙体具体的制作方法和养护#严格按照建筑砌体
工程施工
建筑工程施工承包1园林工程施工准备消防工程安全技术交底水电安装文明施工建筑工程施工成本控制
工艺标准的要求完成&!A"材料性
能&考虑到砌体本身的离散性#为了得到较准确的砂浆强度#试件砌筑前#还进行了系统的砂浆配合比的
A">第!期!!!!!!!!!!!王全凤#等’^ GSK加固带壁柱砖墙平面外受荷性能试验
万方数据
试验和研究!保证了试验的砂浆强度与设计值的吻合&粘土砖设计强度为 \4>(!实测为>*&>\K/!
\!&@混合砂浆!"H的平均抗压强度为!&"\K/!\@&(混合砂浆!"H的平均抗压强度为N&*\K/&本
文试验采用的加固 G^SK是由南京彤天科技实业有限公司提供的高强 G^SK布!型号为 O^ GU*A(&为
了能准确了解加固后的各项性能!本文特别按纤维增强复合材料片材"GSK片材#力学性能测试方法中
的单向纤维增强复合材料片材拉伸性能试验方法的规定$"%!对加固用的 G^SK复合材料的性能进行试
验测定&粘结 G^SK用的环氧树脂的质量也是尤为重要的!必须用GSK复合材料专用的结构胶!其基本
条件要符合现有规程的要求$"%&本文试验所采用的结构胶的所有指标均符合要求&"*#^ GSK加固砖墙
的施工过程&与GSK加固混凝土的工法类似!^GSK加固砌体结构的工法大体分为以下几个步骤&施工
准备(砌体表面处理(配制并涂刷底层树脂(配制找平树脂并修复部分不平位置(配制粘贴树脂并粘
贴GSK布条带( G^SK布构造处理(表面防护&具体的施工步骤略&
!&#!试验加载
方案
气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载
本试验是研究用 G^SK加固带壁柱砌体墙的平面外受荷性能!同时考虑轴压力对试件承载力的影
响D因此!需要通过水平加载装置提供平面外水平推力!以及竖向加载装置提供轴压力&本试验的整体
试验装置!如图A所示D
图A!试验装置示意图
G3F&A!:68,=$08M66X=6-3I6.8
>&!&>!水平加载方案!本试验的研究对象是带壁柱的砖墙!参考国外的试验方案!试验通过液压千斤
顶来提供平面外水平荷载D荷载作用于带壁柱砖墙的壁柱面上!并通过钢制分配梁将荷载分为两个水
平方向的作用力D每个作用点由一个!(V’的传感器和加载板组成通过螺栓与钢制分配梁联结而成!
图*!水平加载详图"顺时针旋转N(h#
G3F&*!1$-3P$.8/%%$/H3.F768,="-$8/86HN(h;$,.86-?;%$;VL376#
如图*所示&由图*可知!两个荷载作用
点以墙体中线为轴!对称地作用于试验
墙的壁柱面上!两个作用点的间距为
A"(II&试验墙体在两个平面外水平荷
载作用下!将发生弯曲变形D在两个加
载点之间有一段A"(II的纯弯段!可
用来研究试验墙体在弯矩作用下的变
形情况和破坏机理&
>&!&!!竖向加载方案!竖向荷载是影
响试验墙抗弯强度的一个非常重要的
因素!同时它也是影响试验墙抗剪强度
的重要因素之一&在实际工程中!墙体的正压力较大!容易发生倒塌&根据对实际工程的调查!一般工程
上墙体所受到的实际轴压比.0(’:I 都小于(&!@D为了不脱离实际现状!又尽可能反映墙体受力较不利
情况下的加固效果!试验竖向荷载取>(V’和@@V’两种&本试验的试件截面为C型截面!试验墙的截
*"> 华 侨 大 学 学 报 "自 然 科 学 版#!!!!!!!!!!!!!!!(()年
万方数据
面面积=为(&!""I!&为了保证千斤顶施加的是轴向力!应使液压千斤顶的球铰触头的中心与墙体的
形心重合D
>&!&A!整体加载顺序和加载
制度
关于办公室下班关闭电源制度矿山事故隐患举报和奖励制度制度下载人事管理制度doc盘点制度下载
!首先!加竖向荷载D根据所设计的竖向荷载!由稳压油泵将竖向液
压千斤顶压力值升至所设计的竖向荷载大小!并稳住竖向压力D其次!加水平荷载D水平荷载采用拟静
力单调加载!并采用力和位移混合控制的加载制度D即在加载初期!以力的大小来控制加载!当试件达
到屈服状态时!改为位移控制!直到试件破坏&
!&$!试验量测方案
试验需量测的试验数据!有水平荷载"竖向荷载"墙体上关键点的应变"^GSK布上关键点的应变"
墙体上特定高度的水平位移等D相应的量测仪器和装置!有拉?压力传感器"电子秤"应变片"电子位移
计"E1A">B#静态应变测试系统$和电脑等&试验的量测方案由荷载量测系统"位移量测系统和应变量
测系统A个量测系统组成&
>&A&>!荷载量测系统!荷载量测系统由拉?压力传感器"电子秤"E1A">B#静态应变测试系统$和电脑
组成!包括水平荷载量测和竖向荷载量测两项内容D水平荷载的数据通过拉?压力传感器和E1A">B
#静态应变测试系统$采集!并导入电脑中便于分析和观察%竖向荷载的数据通过拉?压力传感器和电子
秤量测!并由电子秤直接显示便于试验过程进行调控&
>&A&!!位移量测系统!位移量测系统由电子位移计"E1A">B#静态应变测试系统$和电脑组成&试验
主要对试验墙的顶端"中部和底端位移进行量测!位移数据通过电子位移计和E1A">B#静态应变测试
系统$采集!并导入电脑中便于对试验试件的跨中挠度进行分析和监控&
>&A&A!应变量测系统!应变量测系统由应变片"E1A">B#静态应变测试系统$和电脑组成&试验所用
的应变片均为铂基应变片!且有两种标距D标距为B(II的应变片用于量测墙体表面的应变%标距为
>(II的应变片用于量测粘贴于墙面上的单向 G^SK布表面的应变&试验过程中!墙体和 G^SK布上
关键点处的应变由应变片量测!再通过E1A">B#静态应变测试系统$来采集数据!并导入电脑!便于对
墙体裂缝开展和布上应变发展进行分析和监控&
#!试件的破坏情况分析和汇总
试验根据竖向荷载"^GSK的加固量"砂浆强度这A个主要影响因素!将试验试件分为两批进行试
验D两批试件的砌筑砂浆设计强度不同!分别为 \!&@和 \)&@%两批试件试验过程中施加的竖向荷载
大小不同!分别为@@V’和>(V’&其中!第>批试件的加固量较大!故加固试件均发生剪切破坏%第!
批试件的加固量较小!且竖向荷载较小!故加固试件均发生弯曲破坏&
图@!对比试件_U>弯曲破坏照片
G3F&@!_6.H3.F0/3%,-6=M$8$$0
;$I=/-37$.7=6;3I6._U>
#&!!试验试件的破坏情况分析
!&>&>!第>批试件的破坏情况分析!本批试验试
件的最后破坏模式以剪切破坏为主!只有对比试件
_U>为弯曲破坏!如图@所示D#>$对比试件_U>&
第>批试件的对比试件_U>是未加固的试件!本批
试件的砌筑砂浆强度较低!施加的竖向荷载较大&由
于对比试件_U>砌筑砂浆的强度较低!使得砖砌体
的抗弯能力有限!试件的破坏形态为弯曲破坏!具体
破坏照片如图@所示&#!$加固试件 _^U>!^ U>!
^U!和^UA&第>批试件的其他加固试件 _^U>!
^U>!^ U!和^UA!由于 G^SK的加固量较大!试
件的抗弯性能得到极大的提高D^ GSK抗弯加固对
试件抗剪能力的提高很有限!且刀口支座的附加弯
矩较大!使得第>批试件中加固试件的最终破坏形态以剪切破坏为主D各加固试件的具体破坏照片!如
图B#/$%#H$所示&
@">第!期!!!!!!!!!!!王全凤!等&^ GSK加固带壁柱砖墙平面外受荷性能试验
万方数据
!&>&!!第!批试件的破坏情况分析!试验第!批试件的砌筑砂浆强度较高!施加的竖向荷载较小!且
加固试件的 G^SK加固量较小!使得本批试件的所有试验均为弯曲破坏D各试件的具体破坏照片!如
图B"6#%"M#所示&
"/#试件 _^U> "]#试件^U> ";#试件^U! "H#试件^UA
"6#试件_U! "0#试件 _^U! "F#试件^U* "M#试件^U@
图B!试件破坏情况照片
G3F&B!KM$8$7$07=6;3I6.0/3%,-6
#&#!试验试件的破坏情况汇总
本文试验第>批试件除对比试件发生弯曲破坏外!其他加固试件均为剪切破坏$第!批试验试件均
表!!试件破坏情况汇总表
C/]&!!G/3%,-67$07=6;3I6.7
批号 编号 *,%V’ !%"e# \,%II #%"e# 墙体破坏形态
第
>
批
_U> *A&)! Z B&)! Z 弯曲破坏
_^U> ")&)> >&(> >*&)) >&!(( 剪切破坏
^U> N@&B! >&>N >>&"! (&()B 剪切破坏
^U! "A&N! (&N! "&N( (&A!(
剪切破坏伴随
G^SK局部剥离
^UA ))&B! (&)" N&B" (&**(
剪切破坏随伴
弯曲破坏
第
!
批
_U! !)&>( Z A&(* Z 弯曲破坏
_^U! *)&>" (&)* *&>( (&A@( 弯曲破坏
^U* AN&(N (&** A&)> (&!!( 弯曲破坏
^U@ @*&"@ >&(! @&@" (&"*( 弯曲破坏
发生弯曲破坏D 各试件的破坏情
况!如表!所示&表中!^_U>为未
加固墙_U>试验后进行加固!加
固方式与 ^U>一样$^_U!为未
加固墙_U!试验后进行加固!加
固方式与^U*一样$*, 为极限承
载力!!为承载力提高值!\, 为极
限位移值!#为位移提高值D
$!结束语
通过对 G^SK加固带壁柱砖
墙平面外受荷性能试验研究和分
析!本文可得到以下@个结论D">#对于兼有竖向荷载作用的平面外受荷砖墙!其实际受力情况较复杂!
墙体开裂后!墙体的中和轴发生偏移!使墙体上部的竖向荷载产生对抗弯有利的弯矩!计算时应考虑D
"!#采用 G^SK加固带壁柱砖墙!可以有效地提高砖墙的抗弯承载能力D"A#采用 G^SK对受损试件进
B"> 华 侨 大 学 学 报 "自 然 科 学 版#!!!!!!!!!!!!!!!(()年
万方数据
行加固!也可以有效地提高其抗弯承载能力D"*#对于刚度较大的带壁柱墙体!当 G^SK加固量达到一
定程度!其平面外抗弯承载能力得到较大的提高!而平面外方向的抗剪承载能力提高有限!导致试件的
平面外受荷能力由其抗剪承载能力控制D"@#若采用不对称加固!会导致墙体的裂缝开展不对称!从而
使得墙体刚度不对称!使墙体出现附加扭转!减弱 G^SK对墙体抗弯承载能力的加固效果!故应采用均
匀的对称加固&
参考文献!
$>%!丁大均&砌体结构$\%&北京&中国建筑工业出版社!>NN)&
$!%!岳清瑞&纤维增强塑料"GSK#在土木工程结构中的应用技术的进展$‘%’’第二届全国土木工程用纤维增强复合材
料"GSK#应用技术学术交流会议论文集&北京&清华大学出版社!!((!&>"?!!&
$A%!冯!鹏!叶列平&GSK结构和GSK组合结构在结构工程中的应用与发展$‘%’’第二届全国土木工程用纤维增强
复合材料"GSK#应用技术学术交流会议论文集D 北京&清华大学出版社!!((!&@>?BA&
$*%!#6%/P2,6P?E3I/7+a!OM7/.3\S&\$H6%3.F$,8?$0?=%/.6]6M/53$-$04S\L/%%7-68-$03886HL38M03]6-;$I=$73867
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L/%%7!./I6%9!3I=-$53.F8M6,%83I/86%$/H?;/--93.F;/=/;389&G$-%/-F6-?78300.677]-3;VL/%%7L38M=3%/786-!LM6.3.;-6/7?
3.F8M62,/.8389$0 G^SK8$/;6-8/3.H6F-66!8M6$,8?$0?=%/.60%6X,-/%;/=/;389$08M6]-3;VL/%%73.;-6/767$]53$,7%9!],8
8M63.;-6I6.8$0$,8?$0?=%/.67M6/-;/=/;38937%3I386H!8M,78M6$,8?$0?=%/.6;/=/;389$08M67=6;3I6.737;$.8-$%%6H]98M6
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L/%%/-6,.79II68-3;/%!8M,7/./HH383$./%8$-73$.$;;,-7!8M6 G^SK78-6.F8M6.3.F6006;8$08M6L/%%0%6X,-/%;/=/;389-6?
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B)-C,&D;&! G^SK(78-6.F8M6.3.F(]-3;VL/%%7($,8?$0?=%/.6
"责任编辑!黄仲一#
)">第!期!!!!!!!!!!!王全凤!等&^ GSK加固带壁柱砖墙平面外受荷性能试验
万方数据
GFRP加固带壁柱砖墙平面外受荷性能试验
作者： 王全凤， 陈凡， 黄奕辉， 杨勇新， 黄群贤， WANG Quan-feng， CHEN Fan， HUANG
Yi-hui， YANG Yong-xin， HUANG Qun-xian
作者单位： 华侨大学,土木工程学院,福建,泉州,362021
刊名： 华侨大学学报（自然科学版）
英文刊名： JOURNAL OF HUAQIAO UNIVERSITY(NATURAL SCIENCE)
年，卷(期)： 2007，28(2)
引用次数： 0次
参考文献(8条)
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1.学位论文 陈凡 GFRP加固带壁柱砖墙平面外抗弯性能试验研究 2006
纤维增强复合材料(FRP)是一种新型的建筑材料，其优越的力学性能使其在土木工程领域中的应用越来越广泛。纤维增强复合材料(FRP)加固是
近年来出现的一种结构加固新方法，以其材料耐久性好、施工简便快捷、几乎不改变构件原有尺寸等特点，在国际上已逐渐得到推广应用，显示出
良好的经济效益。本文是对玻璃纤维复合材料(GFRP)加固带壁柱砖墙平面外抗弯性能的试验研究。 本文首先总结了国内砌体结构建筑所面临
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（七个试件）十次试验，对玻璃纤维复合材料(GFRP)加固带壁柱砖墙的平面外抗弯性能进行试验研究。由试验结果分析知，采用GFRP复合材料对带
壁柱砖墙进行加固，可以有效地提高砖墙的平面外抗弯能力，即可以提高砖墙的极限承载力，从而提高砖墙的平面外受荷性能。 本文主要研
究竖向荷载、GFRP布的加固量和砖砌体的强度三个因素对加固砖墙平面外抗弯性能的影响。通过对这三个影响因素的分析，推导出GFRP加固带壁柱
砖墙平面外抗弯极限承载力的理论计算公式。并根据实际工程中进行GFRP加固的需要，提出GFRP加固带壁柱砖墙平面外抗弯的设计方法，重点对
GFRP加固带壁柱砖墙平面外抗弯承载力设计计算公式进行推导，为实际工程应用提供参考。 本文的研究对象为GFRP加固的带壁柱砖墙，从加
固材料和砖墙类型上，体现出试验研究的创新之处。同时为了模拟现实工程中的砖墙，本文在研究影响加固砖墙平面外抗弯性能的因素中，考虑了
不同的竖向荷载对加固砖墙平面外抗弯性能的影响，体现出试验研究的现实意义。 最后，对试验研究作了总结，提出了玻璃纤维复合材料
(GFRP)对带壁柱砖墙进行平面外抗弯加固需进一步研究的问题。
2.期刊论文 王全凤.柴振岭.黄奕辉.杨勇新.曾志兴.Wang Quanfeng.Chai Zhenling.Huang Yihui.Yang
Yongxin.Zeng Zhixing GFRP复合材料加固带壁柱砖墙抗震性能试验研究 -土木工程学报2006,39(8)
对玻璃纤维复合材料(Glass Fiber Reinforced Polymer,GFRP)加固带壁柱砖墙抗震性能进行试验研究.通过1片未加固带壁柱砖墙和8片GFRP加
固带壁柱砖墙在低周往复荷载作用下的抗震性能试验,阐述了各试件的破坏特征;研究GFRP加固前后墙体的滞回特性、刚度及退化特性、变形性能、
耗能性能等变化规律,以及加固方式、加固量和"对拉"锚固措施对加固效果的影响.研究结果表明:加固方式对墙体的刚度退化性能和变形性能影响
不大,但对墙体的耗能性能影响较明显;按照本文提出的加固方式粘贴GFRP能够有效地提高墙体的极限荷载、减缓墙体的刚度退化、增强其变形能力
和耗能能力;同时考虑采用混合加固方式、增大加固量、采用锚固措施三因素时,墙体的抗震性能较好.
3.期刊论文 王全凤.陈凡.黄奕辉.WANG Quanfeng.CHEN Fan.HUANG Yihui GFRP加固带壁柱砖墙平面外抗剪承
载力研究 -四川建筑科学研究2009,35(2)
对玻璃纤维复合材料(Glass Fiber Reinforced Polymer,简称GFRP)加固带壁柱砖墙的平面外受荷性能进行了试验研究.由试验结果知,当
GFRP复合材料的加固量较大时,加固试件平面外的抗弯能力得到明显的提高,而抗剪能力提高有限,即试件的平面外极限承载力由其平面外抗剪极限
承载力控制,导致加固试件发生剪切破坏,提出了抗剪极限承载力计算公式,可作为今后类似试验研究、试件最终破坏形态的判断依据.
4.期刊论文 王全凤.柴振岭.黄奕辉.杨勇新.WANG Quan-feng.CHAI Zhen-ling.HUANG Yi-hui.YANG Yong-xin
GFRP复合材料加固砖墙抗震抗剪承载力 -华侨大学学报（自然科学版）2009,30(2)
通过对1片未加固带壁柱墙体和8片玻璃纤维复合材料(GFRP)加固带壁柱墙体抗震试验的结果, 在理论分析的基础上,给出壁柱影响系数、间接
抗震抗剪承载力修正系数、统计系数和有效工作系数的表达式.基于未加固墙体的剪摩和剪压破坏模型和纤维复合材料(FRP)的桁架受力模型,推导
出在不同破坏形态下,GFRP加固带壁柱砖墙的抗震抗剪承载力理论计算公式.利用公式所得的计算结果与试验结果吻合.
5.期刊论文 黄奕辉.王全凤.刘迪.杨勇新.曾志兴.HUANG Yihui.WANG Quanfeng.LIU Di.YANG Yongxin.ZENG
Zhixing GFRP复合材料加固带壁柱砖墙抗剪性能试验研究 -四川建筑科学研究2006,32(5)
通过5片带壁柱的墙体试件(其中包括1个对比墙),主要研究了玻璃纤维复合材料(Glass Fiber Reinforced Polymer,GFRP)加固后的墙体抗剪性
能.结果显示,通过GFRP的加固,带壁柱砖墙的极限荷载、极限位移和抗剪刚度都有提高,但提高幅度随加固形式的不同而异.同时,如果对墙体进行不
对称加固时,会有明显的墙体扭转及GFRP剥离现象,此时加固效果差.
6.期刊论文 王全凤.柴振岭.黄奕辉.杨勇新.张云波.Wang Quanfeng.Chai Zhenling.Huang Yihui.Yang
Yongxin.Zhang Yunbo GFRP加固砖墙抗震抗剪承载力的设计公式 -工业建筑2006,36(6)
基于1片未加固带壁柱墙体和8片玻璃纤维复合材料加固带壁柱墙体抗震试验的试验结果和纤维复合材料的桁架受力模型,并借鉴现行抗震规范
中未加固墙体的抗震抗剪设计计算公式,提出了FRP加固带壁柱砖墙抗震抗剪承载力的设计计算公式,试验结果与所得公式计算结果比值的平均值为
2.23,样本方差为0.033,可供进一步研究和工程设计参考使用.
7.期刊论文 赵红霞.程赫明.赵磊峰.ZHAO Hong-xia.CHENG He-ming.ZHAO Lei-feng 考虑二次受力的新型玻璃
纤维复合材料(GFRP)加固钢筋混凝土柱的非线性有限元分析 -工程质量A版2008(12)
针对二次受力加固试验研究时间长、费用高等问题,采用ANSYS有限元软件对考虑二次受力的玻璃纤维复合材料(GFRP)加固钢筋凝土柱的非线性
力学性能进行分析和模拟计算,得出与试验基本符合的结果,可为加固设计和施工提供参考依据.
8.期刊论文 王全凤.刘迪.黄奕辉.杨勇新.Wang Quanfeng.Liu Di.Huang Yihui.Yang Yongxin GFRP复合材料
加固带壁柱砌体墙抗剪承载力研究 -工业建筑2008,38(5)
纤维增强复合材料(FRP)是一种新犁的加固材料,其优越的材料力学性能使其在土木工程领域中得到了越来越广泛的应用.通过对玻璃纤维复合
材料加固带壁柱砌体墙的抗剪性能的试验和理论研究,提出FRP加固砌体墙的抗剪承载力理论和设计的计算公式.
9.会议论文 王艳芳.曹双寅.蔺新艳 二次受力下CFRP片材加固混凝土梁的裂缝分析 2007
根据严格的变形协调关系,对二次受力下CFRP加固混凝土梁的裂缝宽度计算方法进行了分析和研究,提出了考虑CFRP应变滞后的正常使用阶段的
裂缝宽度公式.计算与试验结果吻合较好,可供实际工程应用参考.
10.会议论文 王全凤.陈莹.黄奕辉.杨勇新 玻璃纤维与粘土砖界面剥离破坏的试验研究 2006
纤维复合材料(FRP)与砌体结构的剥离破坏与常见的砖砌体破坏形态有较大的区别,是一种特有的破坏形态.发生剥离时,玻璃纤维复合材料
(GFRP)中的应力水平都比较低,GFRP的高强度特点没有充分体现出来.因此,深入研究GFRP与砖砌体界面剥离破坏特征及其粘结机理,对进一步了解加
固结构的剥离破坏形态、指导FRP抗震加固砌体结构设计、提高加固效果具有积极的作用.本文基于试验研究和统计,给出GFRP与粘土砖极限粘结荷
载的计算公式,并初步分析了GFRP与砖粘结界面的剥离破坏机理.
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