碗扣支架结构计算书

粮库48+80+48m连续梁现浇 施工 文明施工目标施工进度表下载283施工进度表下载施工现场晴雨表下载施工日志模板免费下载 碗扣支架计算书 计算：赵庭 复核：张帅 1支架 1.1贝雷梁上部碗扣架 1.1.1各种参数 1.1.1.1碗扣布置 碗扣支架规格为φ48×3.5 焊管制成的定长杆配件，横杆与立杆连接采用独特碗扣接头。由下碗扣承接横杆插头，上碗扣锁紧横杆插头。 横向间距布置为翼缘范围内0.9m，腹板范围内0.3m，底板范围内0.6m；纵向距离B#段，翼缘范围内0.9m，腹板范围内0.3m，底板范围内0.6m；直线段翼缘范围内0.9m，腹板范围内0.6m，底板范围内0.9m；其他梁高变化处截翼缘范围内0.9m，腹板范围内0.6m，底板范围内0.9m；脚手架上铺10×20cm横向方木。横向方木上铺10×15cm纵向方木作，间距30cm。 碗扣架水平横杆步距首层及顶层为60cm，其余为120cm。 5.4.1.1.2钢管相应参数 φ48*3.5钢管相应参数 外径(mm) 壁厚(mm) 截面积(cm2) 惯性矩(cm4) 截面模量(cm3) 回转半径（cm） 每米长质量（kg/m） 48 3.5 4.89 12.19 5.08 1.58 3.84 1.1.1.3立杆容许承载力 Nd =φAf＝0.437×489×205＝43807N=43.8KN 考虑结构抗力调整系数1.333， 则Nd =43.8/1.333=32.9KN A—单根立杆的截面积，A取489mm2 f—钢材强度 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 值，对Q235钢取205N/mm2 φ—轴心受压杆件的稳定系数，按λ=l0/i查表取值。 l0=kμh； k取值1.155，μ取值1，h（步距）取1.2m。 l0=kμh=1.155×1×1.2=1.386m 模板 个人简介word模板免费下载关于员工迟到处罚通告模板康奈尔office模板下载康奈尔 笔记本 模板 下载软件方案模板免费下载 支架立杆计算长度l0=h+2a a—模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度； l0=h+2a=1.5+2×0.2=1.9m 按较大的取值 λ=190/1.58=120.3，φ取0.437； 1.1.1.4支架单根立杆稳定承载力计算公式 1.1.2碗扣计算 1.1.2.1荷载计算 1.1.2.1.1不组合风荷载 端部截面（1/2箱梁断面）： ①翼缘板荷载 最大混凝土高度0.63m， 混凝土自重：q1=0.63×26=16.38KN/m2； 脚手架及其附件荷载 钢管:38.4N/m 水平杆：（0.9+0.9）×38.4=69.1N（每步设置） 扣件：14.6×2=29.2N（每步2个旋转扣件） 9.5m高支架单根立杆自重合计： q2=38.4×9.5+（69.1+29.2）×9.5/1.2=1.12kN 施工人员、机具、材料和其他临时荷载：q3=2.5Kpa 倾倒砼拌合物时产生的冲击荷载：q4=4.0Kpa 振捣混凝土时产生的荷载：q5=2.0Kpa 模板系统荷载：q6=2.5Kpa。 每根立杆受力面积：0.9×0.9=0.81m2 N=1.2∑NGK+1.4∑NQK =1.2×（1.12+2.5×0.81+16.38×0.81）+1.4×(2+2.5+4)×0.81 =29.33KN＜Nd＝32.9KN ②腹板处荷载： 最大混凝土高度6.65m， 混凝土自重：q1=6.65×26=172.9KN/m2； 脚手架及其附件荷载 钢管:38.4N/m 水平杆：（0.3+0.3）×38.4=23N（每步设置） 扣件：14.6×2=29.2N（每步2个旋转扣件） 2.2m高支架单根立杆自重合计： q2=38.4×2.2+（23+29.2）×2.2/1.2=0.18kN 施工人员、机具、材料和其他临时荷载：q3=2.5Kpa 倾倒砼拌合物时产生的冲击荷载：q4=4.0Kpa 振捣混凝土时产生的荷载：q5=2.0Kpa 模板系统荷载：q6=2.5Kpa。 每根立杆受力面积：0.3×0.3=0.09m2 N=1.2∑NGK+1.4∑NQK =1.2×（0.18+2.5×0.09+172.9×0.09）+1.4×(2+2.5+4)×0.09 =20.23KN＜Nd＝32.9KN ③底板处荷载 最大混凝土高度1.4m， 混凝土自重：q1=1.4×26=36.4KN/m2； 脚手架及其附件荷载 钢管:38.4N/m 水平杆：（0.6+0.6）×38.4=46.1N（每步设置） 扣件：14.6×2=29.2N（每步2个旋转扣件） 2.2m高支架单根立杆自重合计： q2=38.4×2.2+（46.1+29.2）×2.2/1.2=0.22kN 施工人员、机具、材料和其他临时荷载：q3=2.5Kpa 倾倒砼拌合物时产生的冲击荷载：q4=4.0Kpa 振捣混凝土时产生的荷载：q5=2.0Kpa 模板系统荷载：q6=2.5Kpa。 每根立杆受力面积：0.6×0.6=0.36m2 N=1.2∑NGK+1.4∑NQK =1.2×（0.22+2.5×0.36+36.4×0.36）+1.4×(2+2.5+4)×0.36 =21.4KN＜Nd＝32.9KN 截面9-9，27-27，1-1脚手架及其附件荷载均按9.5m考虑，支架自重1.12×1.2=1.34KN 截面9-9（B节段端部） 序号 部位 梁高 砼容重 砼自重KN/㎡ 模板统KN/㎡ 砼倾倒KN/㎡ 砼振捣KN/㎡ 机具人员KN/㎡ 分项组合(KN/㎡） 组合KN/㎡ 作用面积（㎡） 立杆受力（KN) 支架自重 合计 m KN/m³ 恒载1.2 活载1.4 （KN） （KN) 1 翼缘板 0.63 26 16.38 2.5 4 2 2.5 22.7 11.9 34.6 0.81 28.0 1.34 29.3 2 腹板 4.6 26 119.6 2.5 4 2 2.5 146.5 11.9 158.4 0.18 28.5 1.34 29.9 3 底板 1.11 26 28.86 2.5 4 2 2.5 37.6 11.9 49.5 0.54 26.7 1.34 28.1 截面27-27（跨中） 序号 部位 梁高 砼容重 砼自重KN/㎡ 模板系统KN/㎡ 砼倾倒KN/㎡ 砼振捣KN/㎡ 机具人员KN/㎡ 分项组合（KN/㎡） 组合值KN/㎡ 作用面积（㎡） 立杆受力（KN) 支架自重 合计 （m） KN/m³ 恒载1.2 活载1.4 （KN） （KN) 1 翼缘板 0.63 26 16.38 2.5 4 2 2.5 22.7 11.9 34.6 0.81 28.0 1.34 29.3 2 腹板 3.85 26 100.1 2.5 4 2 2.5 123.1 11.9 135.0 0.18 24.3 1.34 25.6 3 底板 0.8 26 20.8 2.5 4 2 2.5 28.0 11.9 39.9 0.54 21.5 1.34 22.9 截面1-1（支架支撑最端部） 序号 部位 梁高 砼容重 砼自重KN/㎡ 模板系KN/㎡ 砼倾倒KN/㎡ 砼振捣KN/㎡ 机具人员KN/㎡ 分项组合（KN/㎡） 组合值KN/㎡ 作用面积（㎡） 立杆受力（KN) 支架自重 合计 （m） KN/m³ 恒载1.2 活载1.4 （KN） （KN) 1 翼缘板 0.63 26 16.38 2.5 4 2 2.5 22.7 11.9 34.6 0.81 28.0 1.34 29.3 2 腹板 3.85 26 100.1 2.5 4 2 2.5 123.1 11.9 135.0 0.18 24.3 1.34 25.6 3 底板 1.2 26 31.2 2.5 4 2 2.5 40.4 11.9 52.3 0.54 28.3 1.34 29.6 以上表格可以看出，立杆受力均小于32.9KN ④端部填充部分支架， 翼缘板下立杆长度最大23m，那么23m长立杆自重为 q2=38.4×23+（69.1+29.2）×23/1.2=2.77kN 上表翼缘板处立杆共计受力28KN，那么翼缘板处立杆受力为 28+2.77×1.2=31.3＜32.9KN 腹板下立杆长度最大15.5m，那么15.5m长立杆自重为 q2=38.4×15.5+（23+29.2）×15.5/1.2=1.27kN 上表腹板下处立杆共计受力28.5KN，那么翼缘板处立杆受力为 28.5+1.27×1.2=30＜32.9KN 底板下立杆长度最大15.5m，那么15.5m长立杆自重为 q2=38.4×15.5+（46.1+29.2）×15.5/1.2=1.57kN 上表底板下处立杆共计受力28.3KN，那么翼缘板处立杆受力为 28.3+1.57×1.2=30.2＜32.9KN 5.4.1.2.1.2组合风荷载情况下 由风荷载设计值产生的立杆段弯矩可按下式计算 以最不利梁端截面进行检算 ①翼缘板 uz：地面粗糙度为A类（位于沿海地区），支架高度23m时取1.68。 uz=1.68 us取值： us= ustw= ust×（1-ηn）/（1-η） φ=An/A An—杆件和节点挡风的净投影面积 A=L×b 支架的轮廓面积 An=（23+0.9×21+1.27×6）×0.048=2.4m2 A=23×0.9=20.7m2 φ=An/A=0.116 b/h=0.9/1.2=0.75＜1 查《建筑结构荷载规范》表7.3.1—32 η=0.976 ust=φus uzw0d2=1.68×0.4×0.0482=0.0015 H/d=1.2/0.048=25 查《建筑结构荷载规范》表7.3.1—36b 取不利值 us=1.2 ust=φus1=0.116×1.2=0.139 us= ustw= ust×（1-ηn）/（1-η） =0.139×（1-0.9763）/（1-0.976） =0.405 w0=0.4kPa wk=0.7uzusw0=0.7×1.68×0.405×0.4=0.19kPa MWk=wklah2/10=0.19×0.9×1.22/10=0.025KN·m Mw=0.85×1.4 MWk=0.85×1.4×0.025=0.03KN·m φA Mw/W=0.45×4.89×10-4×0.03/（5.08×10-6）=1.31KN N=1.2∑NGK+0.85×1.4∑NQK+1.17 =1.2×（2.77+2.5×0.81+16.38×0.81）+1.4×(4+2+2.5)×0.81×0.85+1.31 =31.2KN ＜Nd＝32.9KN ②腹板 uz：地面粗糙度为A类（位于沿海地区），支架高度15.5m时取1.52。 uz=1.52 us取值： us= ustw= ust×（1-ηn）/（1-η） φ=An/A An—杆件和节点挡风的净投影面积 A=L×b 支架的轮廓面积 An=（15.5+0.3×14+0.42×6）×0.048=1.07m2 A=15.5×0.3=4.65m2 φ=An/A=0.23 b/h=0.3/1.2=0.25＜1 查《建筑结构荷载规范》表7.3.1—32 η=0.8 ust=φus uzw0d2=1.52×0.4×0.0482=0.0014 H/d=1.2/0.048=25 查《建筑结构荷载规范》表7.3.1—36b 取不利值 us=1.2 ust=φus1=0.23×1.2=0.276 us= ustw= ust×（1-ηn）/（1-η） =0.276×（1-0.88）/（1-0.8） =1.148 w0=0.4kPa wk=0.7uzusw0=0.7×1.52×1.148×0.4=0.49kPa MWk=wklah2/10=0.49×0.3×1.22/10=0.02KN·m Mw=0.85×1.4 MWk=0.85×1.4×0.02=0.024KN·m φA Mw/W=0.45×4.89×10-4×0.024/（5.08×10-6）=1.04KN N=1.2∑NGK+0.85×1.4∑NQK+1.04 =1.2×（1.27+2.5×0.09+172.9×0.09）+1.4×(4+2+2.5)×0.09×0.85+1.05 =22.5KN ＜Nd＝32.9KN ③底板 uz：地面粗糙度为A类（位于沿海地区），支架高度15.5m时取1.52。 uz=1.52 us取值： us= ustw= ust×（1-ηn）/（1-η） φ=An/A An—杆件和节点挡风的净投影面积 A=L×b 支架的轮廓面积 An=（15.5+0.6×14+0.85×6）×0.048=1.2m2 A=15.5×0.6=9.3m2 φ=An/A=0.13 b/h=0.3/1.2=0.25＜1 查《建筑结构荷载规范》表7.3.1—32 η=0.95 ust=φus uzw0d2=1.52×0.4×0.0482=0.0014 H/d=1.2/0.048=25 查《建筑结构荷载规范》表7.3.1—36b 取不利值 us=1.2 ust=φus1=0.13×1.2=0.156 us= ustw= ust×（1-ηn）/（1-η） =0.156×（1-0.953.5）/（1-0.95） =0.51 w0=0.4kPa wk=0.7uzusw0=0.7×1.52×0.51×0.4=0.22kPa MWk=wklah2/10=0.22×0.3×1.22/10=0.01KN·m Mw=0.85×1.4 MWk=0.85×1.4×0.01=0.012KN·m φA Mw/W=0.45×4.89×10-4×0.012/（5.08×10-6）=0.52KN N=1.2∑NGK+0.85×1.4∑NQK+1.04 =1.2×（1.27+2.5×0.36+36.4×0.36）+1.4×(4+2+2.5)×0.36×0.85+0.52 =22.5KN ＜Nd＝32.9KN 由于贝雷梁上部支架较短，承受风荷载作用面积小于墩身旁边的脚手架，这里不再检算 1.2贝雷梁及其下构件 1.2.1各种参数 1.2.1.1 支架布置 中跨，纵向采用9+9+9+12+9+9+9m连续结构跨度，横向采用（0.9+0.6+0.45+0.25×8+0.45×3）×2间距布置，共29道； 边跨，纵向采用9+9+9+12m形式，横向布置同中跨，共29道。 5.4.2.1.2贝雷梁相应参数