高性能WH590钢板力学性能及焊接性能试验研究

高性能 W H 5 90 钢板力学性能及 焊接性能试验研究 S tu d y o n M e e ha n ie a lP r o Pe r tie s a n d W e ld in g B e h a v io u r o f H ig h Pe rfo r m a n ee Pla te S t e e lW H 5 9 O 武汉钢铁 (集团 ) 公司技术中心 李书瑞 陈晓 郭爱民 董汉雄 T h e m e eh a n ie a l p ro p e r tie s a n d w e ld a b ilit y o f the h ig h p e r fo r m a n e e p la e W H 5 9 0 , d e v e l - 叩e d by W IS (G )CO in r e e e n t y e a r s , w h ieh te n s ile s tr e n g h 15 m o r e t ha n o r e q u a lto 5 9 oM Pa , a r e in v e s tig a te d in d e t a il . T he p la te s a r e m a jo r a p p lie d t o the m a n u fa e tu r e o f p r e s s u re v e s - s els , e s pe e ia lly ta n k tr u e ks . T he r e s u lts sh o w th a t the n o r m a li z e d H SI J A p la t e s n o t o n ly ha v e h ig h s tr e n g th a n d to u g hn e s s , b u t a lso ha v e g 《x 对 w e ld a bilit y a n d w e ld in g b eh a v io u r . It w ill be a v e r y u se fu l m a t e r ial fo r the m a n u fa e r u te o f p r e s s u r e v e s s els . 关键词 : 压力容器 槽车 力学性能 焊接性能 1 引言 长期以来 , 在国内正火型压力容器用钢中 , 由于 1 5M n V R 和 1 5M n V N R 钢的冲击韧性和 焊接性能等均不理想 , 导致我国的液化石油气 和 液 氨等 槽车的 罐体材 料 几乎 全 部 采 用 16 M n R 钢 , 致使罐体壁厚较大 , 自重系数相应 加大 , 容重比小 , 运载效率低 , 影响了国产槽 车 向大型化发展 。 与国外先进水平相 比 , 自重 系数比欧美等国家高 50 ~ 90 % , 容积小 30 一 5 0 % ; 与 日本容积相当的槽车相比 , 自重系数 高 30 %以上 , 壁厚大 1/ 3 左右 。 因此 , 研制开 发 氏 ) 5 90 MPa 级的新一代具有高韧性和优 良 焊接性能的正火型高强度钢势在必行 。 武钢自 90 年代初开始 , 联合中国通用石化机械工程总 公司 、 机械部通用机械研究所 、 长沙化工机械 厂 、 岳阳石化总厂 、 北京金属结构厂等单位进 行了这一新钢种的研制开发 。 该钢的企业牌号 为 W H 5 9 o , 供 货 钢 号 为 W H 5 90 (1 7M n N IV N b R ) 。 本文的全面力学性能及焊接性能等试验结 果为该钢板的工程应用提供了可靠依据 。 2 试验材料 2. 1 技术要求 对 W H 5 90 钢板的化学成分 (熔炼分析 )及 力学性能技术要求分别见表 1 、 表 2 。 2 . 2 生产工艺流程 高炉铁水~ K R 脱硫~ LD 转炉 冶炼~ R H 真空处理 ~ 连铸~ 轧板~ 正火热处理~ 检查 、 检验~ 超声波探伤 。 · 2 5 。 高性能 w H 590 钢板力学性能及焊接性能试验研究 表 1 W H 5 9 o 钢化学成分 (% ) CCCCC S iii M nnn PPP SSS N iii VVV N bbb 毛毛毛 0 . 2 0 ~~~ 1 . 3 0 ~~~ 毛毛 ((( 0 . 2 0 ~~~ 0 . 0 2 ~~~ 0 . 1 0 ~~~ 000 . ZCCC 0 . 5 555 1 . 7 000 0 . 0 3 000 0 . 0 1 555 0 . 5 000 0 . 0 888 0 . 0 5 000 表 2 w H 5 90 铜板力学性能 交交货货 取样样 溉署署 生生 氏氏 占、、 A K vvv状状态态 方向向向 入IF aaa M P aaa %%%%%%%%%%%%%%% CCCCCCCCCCCCCCCCC JJJ 正正火火 横向向 1 ooo ) 4 1 000 5 9 000 ) 1 888 000 派 3 444 ~~~~~~~ 1 66666 ~ 叮 , nnnnn 一 2 000 ) 3 111~~~~~~~~~~~ 1 J UUUUUUUUU >>>>>>> 1 666 ) 3 9 000 5 7 000000000 ~~~~~~~ 3 66666 ~ 7 1 000000000 2 . 3 化学成分及试板规格 试板化学成分 (熔炼分析 ) 符合表 1 的规 定 , 试板是由规格为 25 o x 1 5 50 只长度 (m m )的 连铸坯轧制而成的 , 轧制成的钢板厚度分析为 1 2m m 和 1 8 m m 。 试板经过了正火热处理 。 3 试验内容及方法 3 . 1 拉伸试验 对两种不同厚度 的试板 除进行 了常规 的 纵 、 横向拉伸试验外 , 还对 18 m m 厚试板进行 了高温和低温拉伸试验 , 分别考察了试板的强 度 、 塑性随试验温度变化的规律 。 3 . 2 冲击试验 对两种不同厚度的试板均进行了系列温度 夏比冲击 (V 型 ) 试验 , 测定了试验温度下的 冲击吸收功 A Kv 及晶状断面率 , 并根据试验建 立的 A K v ~ 温度曲线及 晶状断面率 ~ 温度 曲 线 , 按不同判据确定了韧脆转变温度 、T : (A K v 为 5 0 %上下平台能所对应的温度 )和 v ,r.’ (晶状 断面率为 50 %所对应的温度 ) 。 对 18 m m 厚试 板经不同应变时效的试样进行冲击试验 , 测定 并评价了该钢板的应变时效敏感性 。 3 . 3 落锤试验 采用落锤试验方法对两种厚度试板均进行 了无塑性转变 (N D T ) 温度试验测定 , 为该钢 板在工程应用中的防脆断设计提供了依据 。 3 . 4 断裂韧性试验 对厚度为 18 m m 的试板取三点弯曲试样 , . 2 6 . 采用多试样法进行了 C T O D 试验 。 试样几何尺 寸为 14 x 28 x 1 30 (m m ) , 试样取向为 T 一L 方 向 。在试验温度下测定了特征 C T O D 值占‘及 氏 一如 阻力曲线 。 3 . 5 高周疲劳及疲劳裂纹扩展速率试验 对厚度为 12 m m 的试板进行 了轴向高周 疲劳试验 , 测定了疲劳极限 。 其中 , 应力 比 R 一 0. 1 5 , 基准循环次数 N 一 10 7 周 , 试验频率约为 1 3 OH z 。 对厚度为 18 m m 的试板进行了疲劳裂 纹扩展速率试验 , 测定了疲劳裂纹扩展速率 da /d N 与应力强度因子 幅 △K 间的关 系 , 即 Pa ris 方程 。 其中 , 试样为 T一L 取 向的三点弯 曲试样 , 试验温度为室温 , 应力比为 。. 2 , 试验 频率 为 4 oH z 。 3 . 6 消应力热处理 (S R 处理 ) 对钢板拉 伸 、 冲击性能的影响 对厚 度为 18 m m 的试板按不 同 制度 关于办公室下班关闭电源制度矿山事故隐患举报和奖励制度制度下载人事管理制度doc盘点制度下载 进行 S R 处理 , 并对处理后的试板进行拉伸 、 冲击试 验 , 考察了 S R 处理对钢板拉伸及冲击性能的 影响 。 S R 处理时对升温 、 保温及降温的控制均 满足我国压力容器制造 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 中的相应要求 。 衰 3 PP . J6O7 R 焊条技术要求 (悍丝金且) 化化学成分分 CCC S iii M nnn PPP SSS N iii M 000 %%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%% 毛毛毛0 . 1222 簇0 . 5000 ) 1 . 0000 镇0 . 0 2555 簇0 . 02555 少15 :。。 簇0 . 3000 力力学学 竺竺 竺竺 占。。 一 4 0 C A K vvv 性性能能 加IF aaa M尸aaa %%% JJJ ))))) 4 9 000 ) 5 9 000 ) 1 777 妻 4 777 熔熔敷金金 簇 2 . sm l/ 1 0 0 999 属属扩散散散 氢氢含量量量 3 . 7 焊接冷裂纹试验 焊接冷裂纹试验采用必 4 m m 的 PP . J6 0 7 R 焊条施焊 , 其技术要求见表 3 。 焊接冷裂纹试验包括 了焊接热影响 区 (H A Z ) 最高硬度试验和斜 Y 型坡 口焊接裂纹 试验 , 试验方法均按相应的国家 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 规定执行 。 3 . 8 焊接接 头力学性能试验 对厚度为 1 2 m m 的试板进行埋弧 自动焊 接试验 , 焊丝牌号为 W S 03 , 焊剂为CH 6 03 , 焊 压 力 容 器 接线能量为 2 3 k J/ e m 。 , W S o 3 配 C H 6 o 3 熔敷金 属化学成分见表 4 。 之 后分别在焊态及 S R 处理 状态下取拉伸 、 冲击和落锤试样进行焊接接头 力学性能试验 , S R 处理制度为 60 o C 又 60 m in 。 其中 , 冲击试样的缺 口轴线分别位于焊缝金属 和热影响区 (缺 口轴线与试样轴线的交点距熔 合线 1 . sm m ) ; 落锤试样缺 口位于焊缝金属 。 表 4 W S o 3 配 CH 6 o 3 熔盛金属化学成分 (% ) 4 . 2 冲击试验 图 3 、 图 4 分别为由系列温度冲击试验测 定 的 A K v ~ 温度曲线和 晶状断面率 ~ 温度曲 线 。 由此确定的韧脆转变温度及钢板供货温度 下的冲击吸收功试验结果见表 6 。 C 1 5 1 6 0 0 卜气 杭拉强度 0 . 0 8 0 1 0 。 3 3 M n 1 . 9 9 0 . 0 1 6 1 0 . 0 0 5 M O 0 . 4 1 试验结果及讨论分析 4 . 1 拉伸试验 表 5 为两种不同板厚试样的纵 、 横向拉伸 试验结果 。 图 1 、 图 2 分别为低温 、 高温拉伸试 验结果 。 ~ 入}‘。霎‘、 万霜一斗、寺 }丫 “ ’一 } 、\城尸\一 行 . ....r. es .”....L. . 00亡J ,山芝西。 温 度 ℃ 户 30 改 图 2 w H 5 9 o 钢板高温拉伸试验结果 , 纵向 . 徽 向 , 纵 向 , 欲 向 2 0 0 ‘. ~ 一 10 0 一 6 0 一 2 0 0 沮 度 ℃ 图 1 w H 59 。钢板低温拉伸试验结果 表 5 拉伸试验结果 概概煲煲取样方向向 生生 竺竺 占、、 必必MMMMMMM F SSS M Paaa %%% %%% 111 222 横向向 4 4 5 4 6 555 6 4 5 6 1 555 24 2 777 5 6 5 888 纵纵纵向向 4 7 0 4 7 000 6 2 0 6 2 000 3 0 2 777 6 2 6 222 111 888 横向向 4 3 0 4 1 000 6 0 0 6 0 000 2 8 2 777 6 7 6 555 纵纵纵向向 4 2 5 4 1555 6 0 5 6 1 555 2 7 2 777 6 9 6 777 0 1~一一盛- -一一目一 .一- ‘- 一~一目一一一 1 0 0 一 6 0 一 2 0 0 沮度 ℃ 图 3 w H 5 9 o 钢板 A K v ~ 温度曲线 从冲击试验结果可以看出 , w H 59 O 钢板交 货温度下的冲击吸收功是标准要求值的 3 ~ 4 倍 , 显示出高韧性的特点 。 表 7 为应变时效敏感性试验结果 。 结果表 . 2 7 · 高性能 W H 59 0 钢板力学性能及焊接性能试验研究 表 6 韧脆转变沮度及交货沮度下的 A K v试验结果 板板厚 (m m ))) 取样方向向 vT ; ( C ))) F了,.s ( C ))) 0 C A K v (J))) 一 2 0 C A K v (J))) lll222 横向向 一 4 000 一 4 000 1 28 1 4 8 1 4 999 1 1 0 9 8 1 2111 lll888 横向向 一 3 555 一 3 555 1 2 3 9 8 1 3 555 1 1 4 9 6 1 0 222 明 w H 5 9 0 钢板具有较低的应变时效敏感性 。 4 . 3 落锤试验 表 8 为两种不同板厚试样 N D T 温度试验 结果 。 结果表明 W H 59 0 钢板具有较低的无塑 性转变温度 。 4 . 4 断裂韧性试验 表 9 为试验测 定的 C T ()D 特征值及 占* 一 山 阻力曲线试验结果 。 结果表明 , W H 5 90 钢板 在试验温度下具有较高的断裂韧度 。 表 9 C T ()D 试验结果 试试验温度度 鼎鼎 占* ~ 山 阻力曲线方程程〔〔”””” OOOOO 0 . 3 666 占* 一 0 . 6 4 (0 . 0 0 0 + 翻 )”· 3 5 444 一一 2 000 0 . 3 555 占, = 0 . 6 4 (0 . 0 0 0 + 山)“· “6 777 4 . 5 高周疲劳及疲劳裂纹扩展速率试验 表 10 为 W H 5 90 钢板的高周 疲劳及疲劳 裂纹扩展速率试验结果 。 表 10 高周疲劳裂纹扩展速率试验结果 晶状断 面率% 向向向向纵横纵横 试试验项目目 试 验 结 果果 高高周疲劳劳 疲劳极限 a() 、5 ~ 4 44 MPaaa 疲疲劳裂纹扩展速率率 Pa r is 方程程 ddddd a / dN = 3 . 8 9 6 X 1 0 一 ’2乙K 3 ’’ 0 lse , se 一 1 0 0 一 6 0 一 2 0 0 沮度 ℃ 4 . 6 SR 处理对钢板拉伸 、 冲击性能的影 响 表 n 为 W H 59 0 钢板经不同 S R 处理后 的 拉伸试验结果 , 图 5 为系列温度冲击试验所确 定的 A K v一温度曲线 。 可以看出 , 在试验的 S R 处理制度范围内 , 随 S R 处理温度升高 , 钢板强 度有所下降 , 冲击性能无明显变化 。 因此 , 工 程应用中确定焊接接头 S R 处理规范时应兼顾 钢板强度的变化情况 。 表 n 不同 S R 处理制度下的拉伸试验结果 图 4 w H 5 9 0 钢板晶状断面率 ~ 温度曲线 表 7 应变时效敏感性试验结果 { {应变日寸效敏 试样状态 2 0 C A K v (J) 感性系数 久 原态 2 . 5 % + 2 5 0 C X lh 5 . 0 % + 2 5 0 ‘ C X lh 1 5 1 1 6 1 1 6 0 1 5 6 1 5 4 1 5 5 1 4 2 1 4 6 1 5 2 SSS R 处理制度度 氏氏 匹匹 占sss 必必 MMMMM Faaa M F aaa %%% %%% 原原态态 4 3 0 4 1 000 6 0 0 6 0 000 2 8 2 777 6 7 6 555 555 6 0 C X 6 Om innn 4 2 0 4 2 555 5 7 5 5 7 555 3 2 3 222 7 2 7 222 555 8 0 C X 6 0 m innn 4 0 0 4 1 555 5 7 0 5 7 555 3 4 3 333 7 2 7 111 666 0 0 C 火 6 0 m innn 4 1 5 4 3 555 5 6 0 5 6 000 3 6 3 444 7 2 7 222 666 2 0 C X 6 0 m innn 4 0 0 3 9 000 5 5 0 5 5 000 3 2 3 222 7 2 7 333 表 8 N D T 试验结果 板板厚 (m m ))) 试样型号号 N D T 温度 ( C ))) lll 222 P 444 一 6 555 111 888 P 333 一 6 000 4 . 7 焊接冷裂纹试验 图 6 为焊接 H A Z 最高硬度 (H V 10) 试验 结果之一 , 综合多组结果 , 厚度 1 2 m m 试板室 温 下 施 焊 H V lo。二 一 3 7 6 , 预 热 50 ℃施 焊 H V 1 0 , 。 : = 2 9 7 ; 1 8 m m 试 板 室 温 下 施 焊 H V 1 0 m . : = 3 6 0 , 预热 5 0℃施焊 H V 1 0。二 = 3 3 3 。 说明 W H 5 90 钢板在稍加预热条件下施焊的淬 硬性较小 , 具有较好的抗冷裂性能 。 表 12 为斜 Y 坡 口焊接裂纹试验结果 。 可 以看出 , W H 5 90 钢板焊前经不超过 100 ℃温度 预热即可不产生冷裂纹 。 摊: v (J ) 160 护 . . . . . . . ee . es es . es ~ . . ee . . es we ee we . 一一- ~ - . 表 14 焊接接头冲击试验结果 正正火火 ~~~ 斗- 5 6 0 ℃ S RRR 月月卜 5 8 0 ℃ S RRR ~~~ 〔卜 6 0 0 ℃ S RRR ‘‘J 令一 6 2 0 ℃ S RRR 糯 一 2 0 0 试试样样 缺 口口 试验温度度 A K v (J))) 状状态态 位置置 CCCCC 焊焊态态 焊缝缝 2 888 1 6 2 9 9 1 2 444 金金金属属 000 8 9 6 4 6 222 一一一一 2 000 8 0 6 4 5 999 一一一一 4 000 4 1 3 8 2 666 一一一一 6 000 1 9 1 0 1 666 HHHHH A ZZZ 2 888 1 8 0 1 7 4 1 8 555 000000000 1 7 8 1 8 9 1 9 888 一一一一 2 000 1 6 9 1 9 2 1 9 000 一一一一 4 000 1 1 4 5 0 8 000 一一一一 6 000 6 1 9 6 5 000 SSS R 处理理 焊缝缝 2 888 1 3 4 1 3 1 9 888 金金金属属 000 2 7 8 0 7 777 一一一一 2 000 5 1 3 5 4 222 一一一一 4 000 3 0 4 0 1 555 一一一一 6 000 7 1 0 1 333 HHHHH A ZZZ 2 888 1 3 6 1 5 4 1 5 222 000000000 1 1 0 1 4 4 7 666 一一一一 2 000 1 0 9 9 5 1 4 444 一一一一 4 000 9 2 4 8 8 444 一一一一 6 000 5 9 1 6 6 555 沮度 ℃ 图 5 W H 5 9 o 钢板经不同制度 S R 处理的 A Kv ~ 温度曲线 表 12 焊接冷裂纹试验结果 表 15 焊接接头 N D T 温度试验结果 弩弩紧紧 预热温度度 表面裂纹率率 断面裂纹率率CCCCCCC %%% %%% 111 888 7 555 0 0 000 0 0 000 11111 0 000 0 0 000 0 0 000 11111 2 555 0 0 000 0 0 000 试试样状态态 试样型号号 N D T 温度 ( C ))) 焊焊态态 尸 999 二二SSS R 处理理 尸 999 5OOO 4444444 555 H V 】0 表 13 焊接接头拉伸试验结果 试试样状态态 几 (MPa ))) 断裂位置置 焊焊态态 6 6 5 6 6 000 母材 母材材 SSS R 处理理 6 3 5 6 4 000 母材 母材材 4 . 8 焊接接头力学性能试验 表 13 ~ 15 分别为 w H 59 0 钢板焊接接头 的拉伸 、 冲击及 N D T 温度试验结果 。 可以看 出 , 对试验选定的焊接材料 、 焊接方法 、 S R 处 理制度而言 , 焊接接头的力学性能均能满足对 钢板的技术要求 。 板板厚 : 4 8 m mmm 一一县 一 预热温度 : 室铝铝 距离 m m 图 6 焊接 H A Z 最高硬度 H V 10 试验结果 5 结论 通过对 W H 5 90 钢板力学性能 、 焊接冷裂 纹及其焊接接头力学性能的试验研究表明 : (l) 该正火型钢板不仅具有高强度 , 而且 具有高韧性 。 (2) W H 5 9O 钢板具有优良的焊接性能 。 (岳编 ) . 2 9 . 压 力 容 器 2 9 9 8 年第 l期 . 基于 N SC 准则的周向裂纹管塑性极限载荷分析 本文基于 N SC (N e r Se e tio n Co lla p se , 净截面垮 塌 ) 准则建立了拉弯组合受载条件下周向埋藏裂纹厚 壁管的塑性极限载荷状态受力模型 , 并由此获得了周 向裂纹管塑性极限载荷的通用解 。 利用通用解 , 考察了 各主要因素对裂纹管承载能力的影响 , 并导出了在不 同受载条件 (纯拉 、 纯弯及拉弯组合载荷 ) 下 , 不同裂 纹构型 (表面裂纹 、 埋藏裂纹 、 穿透裂纹 及复杂裂纹 ) 的周向裂纹管塑性极限载荷计算式 。 . 日本 N K K 轧制不锈钢复合钢板性能对比试验 大量对比试验研究表明 , 日本 N K K 轧制不锈钢复 合钢板符合中日两国有关标准规范的要求 , 可满足中 国石化设备用不锈钢复合钢板的使用要求 。 . 高性能 w H 5 30 钢板力学性能及焊接性能试验研究 本文详细介绍了武钢近年来研制生产的高性能压 力容器及钢管用 氏 ) 53 oMP a 的 W H 53 o 钢板的全面 力学性能及焊接性能 。 试验结果表明该正火型低合金 高强度钢板不仅具有高强度 、高韧性 , 而且具有优良的 焊接性能 , 是新型的压力容器及压力钢管的理想用材 . . 高性能 W H 59 0 钢板力学性能及焊接性能试验研究 本文详细介绍了武钢近年来研制生产的高性能压 力容器用 几 ) 59 oMPa 的 W H 59 0 钢板的全面力学性 能及焊接性能 。 试验结果表明该正火型低合金高强度 钢板不仅具有高强度 、 高韧性 , 而且具有优良的焊接性 能 , 是新型的压力容器理想用材 。 . 压力容器用铜的硫化氢应力腐蚀 为了加强对压力容器用钢 H ZS 应力腐蚀问题现状 的了解 , 本文根据近年来特别是 96 、 97 年以来发表的 最新标准 、规范及实验 报告 软件系统测试报告下载sgs报告如何下载关于路面塌陷情况报告535n,sgs报告怎么下载竣工报告下载 , 对 H ZS 应力腐蚀的环境界 定 、 试验方法 、 影响因素及对材料的要求等作了扼要的 综述 。 . 耐硫酸异点用 N D 钢及其应用 N D 钢具有很高的抗硫酸露点腐蚀能力 , 并具有 5 0 2 + Cl 一及 Cl 一溶液中的高耐腐蚀性能 , 与 209 相比 , 还具有较高的中温 (Zo 0 C ~ 5 00 ℃ ) 力学性能 , 故在一 定范围内可替代 2 0 9 , C o t r e n . S te n . C R I普通 3 0 4 及 5 1 6 不锈钢 。 . H s 61 ou 一 M 高强钢大型压力管道的焊接 本文阐述了 H S 6l oU 一M 高强钢的可焊性及评定 的焊接工艺 , 并在压力钢管焊接应用中 , 正确使用焊接 工艺并进行质量控制 , 获得了满意的焊接质量 。 . 特大型真空容器密封法兰加工工艺研究 使用实验方法研究了某特大型真空容器使用的密 封法兰的制造 , 找到了最佳的热处理规范和加工工艺 路线 , 为制定简单 、 可靠 、 方便 、 经济、 高效的加工路 线提供 了实验数据和理论根据 。 最后 , 对在精加工时不 同垫板数量对 上密封面平面度的影响进行了有限元分 析 , 确定了必 须的支撑点个数 , 上述的研究结果都在实 际的加工中得到采用 。 . 薄板绕制高压容器工艺中的压紧力控制及机一液系 统设计原则 高压容器变压紧力绕制经实践证实是经济可靠的 工艺方法 , 而准确地调控压紧力是保证工件质量的关 键 。 阐明根据工艺特点采用工业流量伺服阀和蓄能器 控制油缸压力可以满足稳定 、 快速 、 准确的要求 。 对液 压控制系统进行了分析并得出系统设计的参数选择原 则 。 . 用非线性有限元分析 U 形波纹, 的强度 本文用空间壳单元考虑了材料非线性 、 几何非线 性及大变形对载荷影响的非保守系统 , 分析了 U 形波 纹管的各种受载情况 , 并和实验进行了对比 , 吻合得比 较好 . 根据强度理论提出了 U 形波纹管的设计计算准 则 . 编制了 U 形波纹管的非线性分析通用程序。 . 新型径向 C 型环离压密封装t 及其强度设计 本文介绍了经作者改进的一种新型高压容器端盖 密封装置的基本结构原理和特点 , 并作了强度分析和 设计计算 。通过分析计算表明该结构承力合理 、 结构简 单 、 紧凑 、 装拆方便 , 具有密封单独预紧和调节功能以 及密封环介质自紧作用等特点 。 而且能适用于各种大 、 中 、 小型高压或超高压容器的端盖密封 。 . 压力容器安全技术管理 本文介绍了齐鲁石化公司在压力容器全过程管理 的各个环节中建立和强化企业的自我约束机制 , 对压 力容器安全运行和提高企业整体效益发挥 了重要作 用 。 . 线性聚乙烯抢衬设备的现场修复 本文对浙江善高化学有限公司一台 Zom “ 钢衬 PE 设备 (盐酸贮槽 )的缺陷现象及现场修复情况作了简单 介绍 。 . 焦炭塔故陈类型及产生机理与防治措施 本文对焦炭塔常见的故障类型 以及故障产生的机 理进行了较系统的分析 , 并提出了相应的防治措施 , 可 作为在役焦炭塔维护或改造以及新建焦炭塔设计时的 参考 。 . 从 9 7PV P 会议看目前国际压力容器的研究动态 本文介绍了美国机械工程师学会压力容器和管道 分部 1 9 9 7 年年会的主要内容 。 分析了在年会上发表的 论文 政研论文下载论文大学下载论文大学下载关于长拳的论文浙大论文封面下载 的研究趋势 , 并和 1 9 9 5 年年会发表的论文研究内 容作了分析和比较 。