SHT 3129-2012 高酸原油加工装置设备和管道设计选材导则

中华人民共和国石油化工行业标准 SH/T 3129—2012 代替 SH/T3096—2001，SH/T3129－2002 高酸原油加工装置 设备和管道设计选材导则 Material selection guideline for design of equipment and piping in units processing acid crude oils 2012-11-07 发布 2013-03-01 实施 中华人民共和国工业和信息化部 发 布 Administrator 打字机 Administrator 打字机 Administrator 打字机 Administrator 打字机 Administrator 打字机 Administrator 打字机 ????? www.bzfxw.com ???? SH/T 3129—2012 1 目 次 前言 …………………………………………………………………………………………………………3 1 范围 ………………………………………………………………………………………………………4 2 规范性引用文件 …………………………………………………………………………………………4 3 术语和定义 ………………………………………………………………………………………………4 4 选材原则 …………………………………………………………………………………………………5 5 一般规定 ………………………………………………………………………………………………5 6 高酸原油加工装置设备和管道设计选材 ……………………………………………………………7 6.1 原油蒸馏装置 ……………………………………………………………………………………7 6.2 延迟焦化装置 ……………………………………………………………………………………12 6.3 加氢裂化装置 ……………………………………………………………………………………18 6.4 加氢精制装置 ……………………………………………………………………………………21 附录 A（资料性附录）腐蚀曲线图 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf ……………………………………………………………………23 附录 B（资料性附录）部分金属材料牌号对照表 …………………………………………………………34 本标准用词说明 …………………………………………………………………………………………35 附：条文说明 ………………………………………………………………………………………………… 1 SH/T 3129—2012 2 Contents Foreword ………………………………………………………………………………………………………3 1 Scope …………………………………………………………………………………………………… 4 2 Normative references ……………………………………………………………………………………4 3 Terms and definitions ……………………………………………………………………………………4 4 Material selection principle ………………………………………………………………………………5 5 General provisions ………………………………………………………………………………………5 6 Material selection for design of equipment and piping in units processing sour crude oils ……………………………………………………………………………………………………………7 6.1 Crude distillation unit ………………………………………………………………………………7 6.2 Delayed coking unit ………………………………………………………………………………12 6.3 Hydrocracking unit ………………………………………………………………………………18 6.4 Hydrofining unit …………………………………………………………………………………21 Annex A（Informative）Corrosion curve graphs and table …………………………………………………23 Annex B（Informative）part of metal grades comparison table ……………………………………………34 Explanation of wording in this standard （Specification）…………………………………………………35 Add：Explanation of article …………………………………………………………………………………1 ????? www.bzfxw.com ???? SH/T 3129—2012 3 前 言 根据中华人民共和国发展和改革委员会办公厅《关于印发 2008 年行业标准 计划 项目进度计划表范例计划下载计划下载计划下载课程教学计划下载 的通知》（发改办 工[2008]1242 号）的要求，标准编制组经广泛调查研究，认真 总结 初级经济法重点总结下载党员个人总结TXt高中句型全总结.doc高中句型全总结.doc理论力学知识点总结pdf 实践经验，参考有关国际标准和国 外先进标准，并在广泛征求意见的基础上，修订本标准。 本标准共分 6 章和 2 个附录。 本标准的主要技术内容是：高硫原油加工装置设备和管道设计选材导则， 本标准是在《加工高硫原油重点装置主要设备设计选材导则》（SH/T3096-2001）和《加工高硫原 油重点装置主要管道设计选材导则》（SH/T3129-2002）的基础上合并修订而成，修订的主要技术内容 是： 1、 SH/T3096-2001 和 SH/T3129-2002进行合并，编制SH/T3096-2012《高硫原油加工装置设备 和管道设计选材导则》。 2、 增加了“加氢精制、气体脱硫、硫磺回收及溶剂再生装置主要设备和管道推荐用材表”。 3、 腐蚀曲线图表增加了“碳钢在碱液中的使用温度与浓度极限” 和“各种金属材料的高温氧 化年腐蚀率”，增加了部分金属材料牌号对照表。 本标准由中国石油化工集团公司负责管理，由中国石油化工集团公司设备设计技术中心站负责日 常管理，由中国石化集团洛阳石油化工 工程 路基工程安全技术交底工程项目施工成本控制工程量增项单年度零星工程技术标正投影法基本原理 公司负责具体技术内容的解释。执行过程中如有意见和建 议，请寄送日常管理单位和主编单位。 本标准日常管理单位：中国石油化工集团公司设备设计技术中心站 通讯地址：北京市朝阳区安慧北里安园 21 号 邮政编码：100101 电 话：010-84877587 传 真：010-84878856 本标准主编单位：中国石化集团洛阳石油化工工程公司 通讯地址：河南省洛阳市中州西路 27 号 邮政编码：471003 本标准参编单位：中国石油化工股份有限公司茂名分公司 本标准主要起草人员：陈崇刚、张国信、顾月章、李苏秦、张大船、朱 玫、张林清、赵建新、 本标准主要审查人员：仇恩沧、黎国磊、周家祥、葛春玉、张盈恺、王金福、赵 勇、张德姜、 张发友、柯松林、张宝江、汪建羽、李永红、麦郁穗、蔡隆展、刘小辉、 董绍平、陆卫东、崔新安 本标准 1998 年首次发布，2001 年第 1 次修订，本次为第 2 次修订。 顾望平、柴向东、周乐奕:) SH/T 3129—2012 4 ????? www.bzfxw.com ???? SH/T 3129—2012 5 高酸原油加工装置设备和管道设计选材导则 1 范围 本导则规定了高酸原油加工装置设备和管道的材料选用原则。 本导则适用于石油化工加工高酸原油且以酸腐蚀为主的新建和改、扩建工程项目重点装置主要设 备和管道的设计选材。 2 规范性引用文件 下列文件对于本导则的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅注日期的版本适用于本导 则。凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本导则。 GB264-1983 石油产品酸值测定法 SH/T3037 炼油厂加热炉炉管壁厚计算 SH/T3074 石油化工钢制压力容器 SH/T3096 高硫原油加工装置设备和管道设计选材导则 3 术语和定义 下列术语和定义适用于本导则。 3.1 酸值 total acid number（TAN） 中和 1 克石油产品所需的氢氧化钾毫克数。 3.2 高酸高硫原油 high acid and high sulfide content crude oil 按 GB264-1983 方法测定的原油酸值大于等于 0.5mgKOH/g，且总硫含量（wt）大于或等于 1.0%的 原油。 3.3 高酸低硫原油 high acid and low sulfide content crude oil 按 GB264-1983 方法测定的原油酸值大于或等于 0.5mgKOH/g，且总硫含量（wt）小于 1.0%的原油。 3.4 设备主材 main equipment materials 与工艺介质直接接触的容器壳体、换热器壳体和管子、空冷器管箱壳体和管子、加热炉炉管及设 备内构件的塔盘、填料等材料。 3.5 管道主材 main piping materials SH/T 3129—2012 6 管道组成件中与工艺介质直接接触的管子材料。 4 选材原则 4.1 设备和管道选材是在生产装置合理采用工艺防腐措施且达到规定的工艺技术指标、并加强现场腐 蚀监测和生产管理的基础上确定的。 4.2 设备和管道材料应根据设备和管道的操作温度、操作压力、介质特性等条件，以及材料的加工工 艺性能、焊接性能等因素进行选用。 4.3 在执行本导则时应根据不同工艺的特点和不同原油的腐蚀性选择不同的材料，力求选材经济、合 理。 5 一般规定 5.1 设计选材应以装置正常操作条件下原油中的酸值和含硫量为依据，并应考虑操作条件下可能达到 的最大酸值、酸与硫的组合共同作用以及介质流动状态、流体速度等对设备和管道腐蚀所产生的影响。 5.2 设备的设计寿命应符合 SH/T3074 的规定；炉管的设计寿命应符合 SH/T3037 的规定；管道的设计 寿命宜为 10 年～15 年。 5.3 选择设备主材、加热炉炉管和管道主材时，应根据材料的腐蚀速率和设计寿命确定腐蚀裕量，且 应符合下列规定，否则应选用耐蚀性能更好的材料： a) 设备：腐蚀裕量≤6.0mm； b) 加热炉炉管：碳钢腐蚀裕量≤3.0mm、铬钼钢腐蚀裕量≤2.0mm、高合金钢腐蚀裕量≤1.5mm； c) 管道：碳钢和铬钼钢腐蚀裕量≤6.0mm，高合金钢和有色金属腐蚀裕量≤1.5mm。 5.4 在选用设备和管道材料时，尚应根据介质的状态、流速、流态以及是否处于相变部位等因素，对 设备和管道局部部位的材料和结构设计进行特殊处理，采取必要的防腐蚀措施。 5.5 对于原油蒸馏装置的设备和管道、延迟焦化装置焦炭塔之前的设备和管道、以及加氢裂化、加氢 精制和渣油加氢装置原料油侧的管道宜按照以下要求进行选材： a) 介质温度小于 240℃时，宜选用碳钢； b) 介质温度大于等于 240℃且小于 288℃、介质为液相且流速小于 3m/s 时，宜选用 1Cr5Mo 或 022Cr19Ni10（包括 06Cr18Ni11Ti、06Cr19Ni10 等，下同）；流速大于等于 3m/s 或介质为气 液两相时，宜选用 022Cr19Ni10（包括 06Cr18Ni11Ti、06Cr19Ni10 等）； c) 介质温度大于等于 288℃且流速小于 30m/s 时，宜选用 022Cr19Ni10 或 022Cr17Ni12Mo2（包 括 06Cr17Ni12Mo2）。 d) 介质的温度大于等于 240℃且流速大于等于 30m/s 时，宜选用 022Cr17Ni12Mo2（包括 06Cr17Ni12Mo2，材料的 Mo 含量不小于 2.5％）或 022Cr19Ni13Mo3（包括 06Cr19Ni13Mo3）。 5.6 催化裂化装置、硫磺回收装置、气体脱硫装置和溶剂再生装置等装置的设备和管道的设计选材可 按 SH/T3096 的推荐。 5.7 对于与设备和管道直接焊接的元件，不宜选用异种钢；在可能引起严重电偶腐蚀的环境下，不应 ????? www.bzfxw.com ???? SH/T 3129—2012 7 选用异种钢。 5.8 当下游加工过程对物料的铁离子或其他成分有特殊要求时，应根据需要调整设备和管道的设计选 材。 5.9 卷制钢管用复合材料的各项性能应按压力容器用材料制造和验收。 5.10 设备壳体（包括复合钢板的基层）采用的碳钢应是碳素钢或碳锰钢。 5.11 与壳体直接相焊的塔盘固定件等材料应与壳体材料（或复合钢板的复层材料）相一致。 5.12 各种钢在高温硫中的腐蚀速率参见附录 A 图 A.1。 5.13 在高温临氢环境下操作的设备和管道参照附录 A 图 A.2 进行选材。 5.14 在高温氢气和硫化氢环境下操作的设备和管道腐蚀速率应根据所用材料、操作温度和硫化氢含 量参照附录 A 图 A.3 确定。 5.15 碳钢在碱液中的使用温度、浓度极限和热处理要求参见附录 A图 A.4。 5.16 各种金属材料的高温氧化腐蚀率参见附录 A 表 A.5。 5.17 金属材料的牌号对照参见附录 B。 SH/T 3129—2012 8 6 高酸原油加工装置设备和管道设计选材 6.1 原油蒸馏装置 6.1.1 加工高酸低硫和高酸高硫原油蒸馏装置设备主材推荐用材见表 6.1.1。 6.1.2 加工高酸低硫和高酸高硫原油蒸馏装置管道主材推荐用材见表 6.1.2。 表 6.1.1 加工高酸低硫和高酸高硫原油蒸馏装置主要设备推荐用材 类别 设备名称 设备部位 设备主材推荐材料 备 注 碳钢 介质温度＜240℃ 闪蒸塔 壳体 碳钢+022Cr19Ni10 a 介质温度≥240℃ 顶封头 碳钢+06Cr13（06Cr13Al）b 碳钢 介质温度＜240℃ 筒体、底封头 碳钢+022Cr19Ni10 a 介质温度≥240℃ 06Cr13 介质温度＜240℃ 初馏塔 塔盘 022Cr19Ni10 a 介质温度≥240℃ 顶封头、顶部筒体 碳钢+ NCu30 b c 含顶部 4～5层塔盘以上塔体 碳钢+06Cr13 d 介质温度＜240℃ 碳钢+022Cr19Ni10 a 介质温度 240～288℃ 其他筒体、底封头 碳钢+022Cr17Ni12Mo2 a 介质温度≥288℃ NCu30 b c 顶部 4～5层塔盘 06Cr13 介质温度＜240℃ 022Cr19Ni10 a 介质温度 240～288℃ 塔盘 022Cr17Ni12Mo2 a 介质温度≥288℃ 022Cr19Ni10 a e 介质温度＜288℃ 常压塔 填料 022Cr17Ni12Mo2 a e 介质温度≥288℃ 碳钢 介质温度＜240℃ 碳钢+022Cr19Ni10 a 介质温度 240～288℃ 壳体 碳钢+022Cr17Ni12Mo2 a 介质温度≥288℃ 06Cr13 介质温度＜240℃ 022Cr19Ni10 a 介质温度 240～288℃ 塔 器 常压汽提塔 减压汽提塔 塔盘 022Cr17Ni12Mo2 a 介质温度≥288℃ ????? www.bzfxw.com ???? SH/T 3129—2012 9 表 6.1.1（续） 加工高酸低硫和高酸高硫原油蒸馏装置主要设备推荐用材 类别 设备名称 设备部位 设备主材推荐材料 备 注 碳钢+06Cr13 d 介质温度＜240℃ 碳钢+022Cr19Ni10 a 介质温度 240～288℃ 壳体 碳钢+022Cr17Ni12Mo2 a 介质温度≥288℃ 06Cr13 介质温度＜240℃ 022Cr19Ni10 a 介质温度≥240℃ 塔盘 022Cr17Ni12Mo2 a 介质温度≥288℃ 06Cr13 介质温度＜240℃ 022Cr19Ni10 a e 介质温度 240～288℃ 集油箱、分配器、 填料支撑等 其他内构件 022Cr17Ni12Mo2 a e 介质温度≥288℃ 022Cr19Ni10 a 介质温度＜240℃ 022Cr17Ni12Mo2 a e 介质温度 240～288℃ 塔 器 减压塔 填料 022Cr19Ni13Mo3 a 介质温度≥288℃ 电脱盐罐 碳钢 塔顶油气回流罐 塔顶油气分离器 壳体 碳钢 f 可内涂防腐涂料 碳钢 介质温度＜240℃ 碳钢+022Cr19Ni10 a 介质温度 240～288℃ 容 器 容器 壳体 碳钢+022Cr17Ni12Mo2 a 介质温度≥288℃ 管箱 碳钢+022Cr23Ni5Mo3N 或碳钢+022Cr25Ni7Mo4N g 进口温度 高于露点 管子 022Cr23Ni5Mo3N 或 022Cr25Ni7Mo4N g 管箱 碳钢 f 初馏塔顶空冷器 常压塔顶空冷器 减压抽空空冷器 其他 管子 碳钢 可内涂防腐涂料 管箱 碳钢 空 冷 器 产品空冷器 管子 碳钢 壳体 碳钢+022Cr23Ni5Mo3N 或碳钢+022Cr25Ni7Mo4N g 指油气侧 进口温度 高于露点 管子 022Cr23Ni5Mo3N 或 022Cr25Ni7Mo4N g 壳体 碳钢 f 指油气侧 换 热 器 初馏塔顶冷却器 常压塔顶冷却器 减压抽空冷却器 其他 管子 碳钢 h 油气侧可涂防腐涂料 SH/T 3129—2012 10 表 6.1.1（续） 加工高酸低硫和高酸高硫原油蒸馏装置主要设备推荐用材 类别 设备名称 设备部位 设备主材推荐材料 备 注 碳钢 介质温度＜240℃ 碳钢+022Cr19Ni10 a 介质温度 240～288℃ 壳体 碳钢+022Cr17Ni12Mo2 a 介质温度≥288℃ 碳钢 h 油气温度＜240℃ 022Cr19Ni10 a i 油气温度 240～288℃ 换 热 器 其他油气换热器 其他油气冷却器 管子 022Cr17Ni12Mo2 a i 油气温度≥288℃ 1Cr5Mo 对流段 06Cr18Ni10Ti 常压炉 炉管 辐射段 022Cr17Ni12Mo2 j 对流段 06Cr18Ni11Ti 加 热 炉 减压炉 炉管 辐射段 022Cr17Ni12Mo2 j a 采用 022Cr19Ni10 时可由 06Cr19Ni10 或 06Cr18Ni11Ti 替代，采用 022Cr17Ni12Mo2 时可由 06Cr17Ni12Mo2 替 代，采用 022Cr19Ni13Mo3 时可由 06Cr19Ni13Mo3 替代。 b 当能确保初馏塔或常压塔的塔顶为热回流，塔顶温度在介质的露点以上时，初馏塔的顶封头可采用碳钢，常压 塔的顶封头和顶部筒体可采用碳钢+06Cr13（06Cr13Al）复合板，顶部塔盘可采用 06Cr13。 c 常压塔顶封头和顶部筒体复合板的复层及顶部塔盘也可采用双相钢（022Cr23Ni5Mo3N 或 022Cr25Ni7Mo4N）、钛 材或 06Cr13（06Cr13Al），当采用氨作缓蚀剂且常压塔顶为冷回流时，不宜采用 NCu30（N04400）合金，宜采 用 N08367（Al-6XN）替代。 d 对于常压塔（顶封头和顶部筒体除外）和减压塔的塔体，当介质温度小于 240℃且腐蚀不严重时可采用碳钢。 e 腐蚀严重时介质温度为 240～288℃的常压塔填料和减压塔填料支撑构件可采用 06Cr17Ni12Mo2 或 022Cr17Ni12Mo2，介质温度大于等于 288℃的常压塔填料和减压塔填料支撑构件及介质温度为 240～288℃的减 压塔填料可采用 06Cr19Ni13Mo3 或 022Cr19Ni13Mo3。 f 湿硫化氢腐蚀环境，腐蚀严重可采用抗 HIC 钢。 g 塔顶空冷器或冷却器的管子可采用钛材替代双相钢（022Cr23Ni5Mo3N 或 022Cr25Ni7Mo4N）；管板的耐腐蚀性能 应与管子匹配；管箱的其他构件可根据结构特点采用双相钢（钛材）或其复合材料，也可采用碳钢，但应加大 腐蚀裕量。 h 对于水冷却器，水侧可涂防腐涂料。 i 介质温度为 240～350℃的换热器管子也可根据需要采用碳钢渗铝管，但不应降低管板及其他构件的耐腐蚀性 能。 j 流速大于或等于 30m/s 的常压炉和减压炉炉管采用 022Cr17Ni12Mo2 时，材料中的钼含量应不小于 2.5％，或采 用 022Cr19Ni13Mo3。 SH/T 3129—2012 11 表 6.1.2 加工高酸高硫和高酸低硫原油蒸馏装置主要管道推荐用材 管道位置 管道名称 管道主材推荐用材 备注 塔顶油气管道 碳钢 碳钢 介质温度＜240℃初馏塔 塔底油管道 1Cr5Mo a 介质温度≥240℃ 罐顶不凝气管道 碳钢 初馏塔顶分液罐 罐底污水管道 碳钢 塔顶油气管道 碳钢/碳钢+06Cr13 常压塔 塔底渣油管道 022Cr19Ni10/022Cr17Ni12Mo2 a b c 塔顶油气管道 碳钢/碳钢+06Cr13 减压塔 塔底渣油管道 022Cr19Ni10/022Cr17Ni12Mo2 a b c 罐顶不凝气管道 碳钢 常压塔顶分液罐 减压塔顶分液罐 罐底污水管道 碳钢 常压炉进口 介质温度≥240℃工艺管道 1Cr5Mo/022Cr19Ni10 /022Cr17Ni12Mo2 a c 转油线高速段 022Cr19Ni10/022Cr17Ni12Mo2 a b c 022Cr19Ni10/022Cr17Ni12Mo2 a b c 常压炉出口 转油线低速段 碳钢+022Cr19Ni10/碳钢 +022Cr17Ni12Mo2 b c 减压炉进口 工艺管道 022Cr19Ni10/022Cr17Ni12Mo2 a b c 转油线高速段 022Cr17Ni12Mo2/022Cr19Ni13Mo3 b 022Cr17Ni12Mo2/022Cr19Ni13Mo3 b 减压炉出口 转油线低速段 碳钢+022Cr17Ni12Mo2/ 碳钢+022Cr19Ni13Mo3 b 介质温度＜240℃含酸油品、 油气管道 碳钢 240≤介质温度＜288℃含酸 油品、油气管道 1Cr5Mo/022Cr19Ni10 a c 其他 介质温度≥288℃含酸油品、 油气管道 022Cr19Ni10/022Cr17Ni12Mo2 b c SH/T 3129—2012 12 表 6.1.2（续） 加工高酸高硫和高酸低硫原油蒸馏装置主要管道推荐用材 管道位置 管道名称 管道主材推荐用材 备注 a 介质温度大于或等于 240℃小于 288℃时，可根据操作条件从 1Cr5Mo、022Cr19Ni10 中计算腐蚀余量选用合适 的材料，但在此温度范围内如果流速大于或等于 30m/s 时，宜选用 022Cr17Ni12Mo2 且材料的 Mo 含量不小于 2.5％，或选用 022Cr19Ni13Mo3。 b 介质温度大于或等于 288℃时，可根据操作条件从 022Cr19Ni10、022Cr17Ni12Mo2 中计算腐蚀余量选用合适的 材料，但在此温度范围内如果流速大于或等于 30m/s 时，宜选用 022Cr17Ni12Mo2 且材料的 Mo 含量不小于 2.5 ％，或选用 022Cr19Ni13Mo3。 c 采用 022Cr19Ni10 时可由 06Cr19Ni10 或 06Cr18Ni11Ti 替代，采用 022Cr17Ni12Mo2 时可由 06Cr17Ni12Mo2 替 代，采用 022Cr19Ni13Mo3 可由 06Cr19Ni13Mo3 替代。 SH/T 3129—2012 13 6.2 延迟焦化装置 6.2.1 加工高酸低硫和高酸高硫原油延迟焦化装置设备推荐用材见表 6.2.1-1 和表 6.2.1-2。 6.2.2 加工高酸低硫和高酸高硫原油延迟焦化装置管道推荐用材见表 6.2.2。 6.2.3 加工高酸低硫和高酸高硫原油延迟焦化装置设备和管道的推荐用材与装置的 流程 快递问题件怎么处理流程河南自建厂房流程下载关于规范招聘需求审批流程制作流程表下载邮件下载流程设计 有关，表 6.2.1-1、表 6.2.1-2 和表 6.2.2 中的推荐用材是基于经换热流程加热的原料油与焦化分馏塔底油在加 热炉进料缓冲罐中混合，然后进入加热炉进一步加热，再进入焦炭塔内进行反应。如果原料油先进分 馏塔，然后进加热炉的工艺流程，其相关设备、加热炉炉管和管道的材料选择可根据本导则有关原则 确定。 表 6.2.1-1 加工高酸低硫原油延迟焦化装置主要设备推荐用材 类别 设备名称 设备部位 设备主材推荐材料 备 注 焦炭塔 壳体 铬钼钢 顶封头、顶部筒体 碳钢+06Cr13（06Cr13A1） 含顶部 4～5层塔盘以上塔体 其他筒体、底封头 碳钢 焦化分馏塔 塔盘 06Cr13 壳体 碳钢 蜡油汽提塔 接触冷却塔 （放空塔） 塔盘 06Cr13 壳体 碳钢 a 塔 器 吸收塔、解吸塔 再吸收塔、稳定塔 塔盘 06Cr13 塔顶油气回流罐 塔顶油气分离器 压缩富气分离器 壳体 碳钢 a 可内涂防腐涂料 碳钢 油气温度＜240℃ 原料油缓冲罐 加热炉进料 缓冲罐 壳体 碳钢+022Cr19Ni10 b 油气温度≥240℃ 其他容器 壳体 碳钢 容 器 储罐 壳体 碳钢 内涂防腐涂料 管箱 碳钢 a 塔顶油气空冷器 压缩富气空冷器 管子 碳钢 可内涂防腐涂料 管箱 碳钢 c 空 冷 器 一般空冷器 管子 碳钢 碳钢 原料油温度＜240℃ 原料油侧 碳钢+022Cr19Ni10 b d 原料油温度≥240℃ 壳体 馏分油 (油气)侧 碳钢 碳钢 原料油温度＜240℃ 换 热 器 原料油换热器 管子（指原料油侧） 022Cr19Ni10 b d e 原料油温度≥240℃ SH/T 3129—2012 14 表 6.2.1-1（续） 加工高酸低硫原油延迟焦化装置主要设备推荐用材 类别 设备名称 设备部位 设备主材推荐材料 备 注 壳体 碳钢 a 指油气侧 塔顶油气冷却器 压缩富气冷却器 管子 碳钢 f 油气侧可涂防腐涂料 壳体 碳钢 c 管子 碳钢 f 对流段 1Cr5Mo 06Cr18Ni11Ti 辐射段 1Cr9Mo/06Cr18Ni11Ti 换 热 器 其他油气换热器 其他油气冷却器 07Cr17Ni12Mo2 g a 湿硫化氢腐蚀环境，腐蚀严重可采用抗 HIC 钢。 b 采用 022Cr19Ni10 不锈钢可由 06Cr19Ni10 或 06Cr18Ni11Ti 替代，采用 022Cr17Ni12Mo2 可由 06Cr17Ni12Mo2 替代。 c 当介质为吸收塔或解吸塔中段油、再吸收塔塔底油（富吸收油）时，与此介质接触的空冷器管箱或换热器壳体 应考虑湿硫化氢腐蚀。 d 当原料油的温度为 240～288℃且环烷酸酸值（TAN 值）小于 1.5 时，换热器管子也可采用 1Cr5Mo 钢管，壳体 采用碳钢+06Cr13 复合板；温度大于等于 288℃且环烷酸酸值（TAN 值）大于等于 1.5 时，换热器管子也可采用 022Cr17Ni12Mo2 钢管，壳体采用碳钢+022Cr17Ni12Mo2 复合板。 e 介质温度为 240～350℃的换热器管子也可采用碳钢渗铝管，管板及其他构件的耐腐蚀性能应与之匹配。 f 对于水冷却器，水侧可涂防腐涂料。 g 流速大于等于 30m/s 的焦化炉炉管采用 07Cr17Ni12Mo2 时，材料中的钼含量应不小于 2.5％。 SH/T 3129—2012 15 表 6.2.1-2 加工高酸高硫原油延迟焦化装置主要设备推荐用材 类别 设备名称 设备部位 设备主材推荐材料 备 注 上部 铬钼钢+06Cr13 由顶部到泡沫层底面以下1500～2000mm 处 焦炭塔 下部 铬钼钢 顶封头、顶部筒体 碳钢+06Cr13（06Cr13A1） 含顶部 4～5层塔盘以上塔体 碳钢+06Cr13 a 介质温度≤350℃ 其他筒体、底封头 碳钢+022Cr19Ni10 b 介质温度＞350℃ 06Cr13 介质温度≤350℃ 焦化分馏塔 塔盘 022Cr19Ni10 b 介质温度＞350℃ 碳钢 介质温度＜240℃ 碳钢+06Cr13 介质温度 240～350℃ 壳体 碳钢+022Cr19Ni10 b 介质温度＞350℃ 06Cr13 介质温度≤350℃ 蜡油汽提塔 塔盘 022Cr19Ni10 b 介质温度＞350℃ 壳体 碳钢+06Cr13 接触冷却塔 （放空塔） 塔盘 06Cr13 壳体 碳钢+06Cr13（06Cr13A1） 吸收塔 解吸塔 塔盘 06Cr13 壳体 碳钢 c 再吸收塔 塔盘 06Cr13 顶封头、顶部筒体 碳钢+06Cr13（06Cr13A1） 含顶部 4～5层塔盘以上塔体 其他筒体、底封头 碳钢 c 塔 器 稳定塔 塔盘 06Cr13 塔顶油气回流罐 塔顶油气分离器 压缩富气分离器 壳体 碳钢 c 可内涂防腐涂料 碳钢 介质温度＜240℃ 原料油缓冲罐 加热炉进料 缓冲罐 壳体 碳钢+022Cr19Ni10 b 介质温度≥240℃ 碳钢 油气温度＜240℃ 其他容器 壳体 碳钢+06Cr13 d 油气温度≥240℃ 容 器 储罐 壳体 碳钢 可内涂防腐涂料 管箱 碳钢 c 塔顶油气空冷器 压缩富气空冷器 管子 碳钢 e 采用碳钢时可内涂防腐涂料 管箱 碳钢 f 空 冷 器 一般空冷器 管子 碳钢 SH/T 3129—2012 16 表 6.2.1-2（续） 加工高酸高硫原油延迟焦化装置主要设备推荐用材 类别 设备名称 设备部位 设备主材推荐材料 备 注 碳钢 原料油温度＜240℃ 原料油侧 碳钢+022Cr19Ni10 b g 原料油温度≥240℃ 碳钢 介质温度＜240℃ 碳钢+06Cr13 d 介质温度 240～350℃ 壳体 馏分油 (油气)侧 碳钢+022Cr19Ni10 b 介质温度＞350℃ 碳钢 原料油温度＜240℃ 原料油侧 022Cr19Ni10 b g h 原料油温度≥240℃ 碳钢 油气温度＜240℃ 原料油换热器 管子 馏分油 (油气)侧 022Cr19Ni10 b i 油气温度≥240℃ 壳体 碳钢 c 指油气侧 塔顶油气冷却器 压缩富气冷却器 管子 碳钢 e j 采用碳钢时油气 侧可涂防腐涂料 壳体 碳钢 解吸塔底重沸器 管子 022Cr19Ni10 b 碳钢 f 油气温度＜240℃ 碳钢+06Cr13 d 介质温度 240～350℃ 壳体 碳钢+022Cr19Ni10 b 介质温度＞350℃ 碳钢 j 油气温度＜240℃ 换 热 器 其他油气换热器 其他油气冷却器 管子 022Cr19Ni10 b i 油气温度≥240℃ 1Cr5Mo 对流段 06Cr18Ni11Ti 1Cr9Mo 或 06Cr18Ni11Ti 加 热 炉 炉管 辐射段 07Cr17Ni12Mo2 k SH/T 3129—2012 17 表 6.2.1-2（续） 加工高酸高硫原油延迟焦化装置主要设备推荐用材 类别 设备名称 设备部位 设备主材推荐材料 备 注 a 对于焦化分馏塔的塔体（顶封头和顶部筒体除外），当介质温度小于 240℃且腐蚀不严重时可采用碳钢。 b 采用 022Cr19Ni10 时可由 06Cr19Ni10 或 06Cr18Ni11Ti 替代。 c 湿硫化氢腐蚀环境，如果腐蚀严重可采用抗 HIC 钢。 d 当介质温度小于 288℃且馏分中的硫含量小于 2％时，容器或换热器的壳体可采用碳钢，但应根据腐蚀速率和 设计寿命取足够的腐蚀裕量。 e 对于焦化分馏塔顶油气和压缩富气的空冷器或换热器（冷却器），当腐蚀严重时管子可采用 022Cr19Ni10 或 06Cr18Ni11Ti，空冷器管箱或换热器（冷却器）管板及其他构件的耐腐蚀性能应与之相匹配。 f 当介质为吸收塔或解吸塔中段油、再吸收塔塔底油（富吸收油）时，与此介质接触的空冷器管箱或换热器壳体 应考虑湿硫化氢腐蚀。 g 当原料油的温度为 240～288℃且环烷酸酸值（TAN 值）小于 1.5 时，换热器管子也可采用 1Cr5Mo 钢管，壳体 采用碳钢+06Cr13 复合板；温度大于等于 288℃且环烷酸酸值（TAN 值）大于等于 1.5 时，换热器管子也可采用 022Cr17Ni12Mo2 钢管，壳体采用碳钢+022Cr17Ni12Mo2 复合板。 h 介质温度为 240～350℃的换热器管子也可采用碳钢渗铝管，但不应降低管板及其他构件的耐腐蚀性能。 i 介质温度为 240～350℃的换热器管子也可采用碳钢渗铝管或 1Cr5Mo，但不应降低管板及其他构件的耐腐蚀性 能。 j 对于水冷却器，管束采用碳钢时水侧可涂防腐涂料。 k 流速大于等于 30m/s 的焦化炉炉管采用 07Cr17Ni12Mo2 时，材料中的钼含量应不小于 2.5％。 SH/T 3129—2012 18 表 6.2.2 加工高酸低硫和高酸高硫延迟焦化装置主要管道推荐用材 管道位置 管道名称 管道主材推荐用材 备注 分馏塔 塔顶油气管道 碳钢 重油至加热炉管道 1Cr5Mo/1Cr9Mo/022Cr19Ni10 a c 分馏塔底 循环油管道 1Cr5Mo/1Cr9Mo/022Cr19Ni10 a c 塔底高温进料管道 1Cr5Mo/1Cr9Mo/022Cr19Ni10 a c 焦炭塔 塔顶高温油气管道 1Cr5Mo/15CrMoR+06Cr13 进口管道 1Cr5Mo/1Cr9Mo/022Cr19Ni10/ 022Cr17Ni12Mo2 a b c 加热炉 出口管道 1Cr5Mo/1Cr9Mo a 分馏塔顶油气分液罐 罐顶冷凝管道 碳钢 吸收稳定各塔 塔顶冷凝管道 碳钢 介质温度＜240℃ 含酸油品油气管道 碳钢 240℃≤介质温度＜288 含酸油品油气管道 1Cr5Mo/1Cr9Mo a 其他 介质温度≥288℃ 含酸油品油气管道 1Cr9Mo/022Cr19Ni10/ 022Cr17Ni12Mo2 b c a 介质温度大于等于 240℃小于 288℃时，可根据操作条件从 1Cr5Mo、1Cr9Mo、022Cr19Ni10 中计算腐蚀余量选 用合适的材料，但在此温度范围内如果流速大于等于 30m/s 时，宜选用 022Cr17Ni14Mo2。 b 介质温度大于等于 288℃时，可根据操作条件从 1Cr9Mo、022Cr19Ni10、022Cr17Ni14Mo2 中计算腐蚀余量选 用合适的材料，但在此温度范围内如果流速超过 30m/s 时，宜选用 022Cr17Ni14Mo2。 采用 022Cr19Ni10 时可由 06Cr19Ni10 或 06Cr18Ni11Ti 替代，采用 022Cr17Ni12Mo2 时可由 06Cr17Ni12Mo2 替代。 SH/T 3129—2012 19 6.3 加氢裂化装置 6.3.1 加工高酸低硫和高酸高硫原油加氢裂化装置主要设备推荐用材见表 6.3.1，表 6.3.1 未规定的 设备主材可按照 SH/T3096 的推荐选用。 6.3.2 加工高酸低硫和高酸高硫原油加氢裂化装置主要管道主材推荐用材见 SH/T3096，且宜符合下 列要求： a) 原料油侧的管道选材应符合本导则 5.5 条的要求； b) 注氢点以前的管道应考虑环烷酸的腐蚀。 6.3.3 渣油加氢、加氢处理装置可按照加氢裂化装置设备和管道选材原则执行。 SH/T 3129—2012 20 表 6.3.1 加工高酸低硫和高酸高硫原油加氢裂化装置主要设备推荐用材 类别 设备名称 设备部位 设备主材推荐材料 备 注 2.25Cr-1Mo 2.25Cr-1Mo-0.25V 3Cr-1Mo-0.25V 壳体 1.25Cr-0.5Mo a 双层堆焊 TP309L+TP347 或 TP309L+316L 复层 单层堆焊 TP347 反 应 器 加氢反应器 内件 022Cr17Ni12Mo2 或 06Cr18Ni11Ti 或 06Cr18Ni11Nb 根据操作条件参照 附录 A图 A.2 选材 碳钢 15CrMoR 1.25Cr-0.5Mo a 管程 壳程 2.25Cr-1Mo 根据操作条件参照 附录 A图 A.2 选材 单层堆焊 316L 或 TP347 堆焊层 TP309L+TP347 壳体 复层 b 堆焊层 TP309L+316L 反应流出物/原 料油，氢气或 馏出物换热器 管子 c 06Cr18Ni11Ti 或 06Cr18Ni11Nb 或 022Cr17Ni14Mo2 碳钢 15CrMoR 1.25Cr-0.5Mo a 管程、壳程 2.25Cr-1Mo 根据操作条件参照 附录 A图 A.2 选材 单层堆焊 316L 或 TP347 堆焊层 TP309L+TP347 壳体 复层 b 堆焊层 TP309L+316L NS1402 022Cr23Ni5Mo3N 或 022Cr25Ni7Mo4N 06Cr18Ni11Ti 或 06Cr18Ni11Nb 或 022Cr17Ni14Mo2 换 热 器 热高分气/原 料油，氢气或 馏出物换热器 管子 c 15CrMo/14Cr1Mo SH/T 3129—2012 21 表 6.3.1（续） 加工高酸低硫和高酸高硫原油加氢裂化装置主要设备推荐用材 类别 设备名称 设备部位 设备主材推荐材料 备 注 反应进料加热炉 炉管 TP321H 或 TP347H 碳钢 炉管壁温≤300℃ 加 热 炉 分馏塔进料炉 炉管 1Cr5Mo d a 1.25Cr-1Mo 壳体名义厚度应控制在小于或等于 80mm 以内。 b 应根据选用的壳体材料参照附录 A图 A.3 计算壳体的腐蚀裕量 c 注氢点以前的设备选材应考虑环烷酸的腐蚀。 d 根据具体工艺流程和实际生产情况，也可选择 0Cr18Ni10Ti。 SH/T 3129—2012 22 6.4 加氢精制装置 6.4.1 加工高酸低硫和高酸高硫原油加氢精制装置主要设备推荐用材见表 6.4.1，表 6.4.1 未规定的 设备主材可按照 SH/T3096 的推荐选用。 6.4.2 加工高酸低硫和高酸高硫原油加氢精制装置主要管道推荐用材见 SH/T3096，且应符合下列要 求： a) 原料油侧的管道选材应符合本导则 5.5 条的要求； b) 注氢点以前的管道应考虑环烷酸的腐蚀。 表 6.4.1 加工高酸低硫和高酸高硫原油加氢精制装置主要设备推荐用材 类别 设备名称 设备部位 设备主材推荐材料 备 注 2.25Cr-1Mo 2.25Cr-1Mo-0.25V 3Cr-1Mo-0.25V 壳体 1.25Cr-0.5Mo a 复层 双层堆焊 TP309L+TP347 或 TP309L+316L 单层堆焊 TP347 或 TP316L 反 应 器 加氢反应器 内件 06Cr18Ni11Ti 或 022Cr17Ni12Mo2 根据操作条件参照 附录 A图 A.2 曲线选材 碳钢 15CrMoR 1.25Cr-0.5Mo a 管程 壳程 2.25Cr-1Mo 根据操作条件参照 附录 A图 A.2 曲线选材 单层堆焊 316L 或 TP347 堆焊层 TP309L+TP347 壳体 复层 b 堆焊层 TP309L+316L 换 热 器 反应流出物/原 料油，氢气或 馏出物换热器 管子 c 06Cr18Ni11Ti 或 06Cr18Ni11Nb 或 022Cr17Ni12Mo2 SH/T 3129—2012 23 表 6.4.1（续） 加工高酸低硫和高酸高硫原油加氢精制装置主要设备推荐用材 类别 设备名称 设备部位 设备主材推荐材料 备 注 碳钢 15CrMoR 1.25Cr-0.5Mo a 管程 壳程 2.25Cr-1Mo 根据操作条件参照 附录 A图 A.2 曲线选材 单层堆焊 316L 或 TP347 堆焊层 TP309L+TP347 壳体 复层 b 堆焊层 TP309L+316L NS1402 022Cr23Ni5Mo3N 或 022Cr25Ni7Mo4N 06Cr18Ni11Ti 或 06Cr18Ni11Nb 或 022Cr17Ni12Mo2 换 热 器 热高分气/原 料油，氢气或 馏出物换热器 管子 c 15CrMo/14Cr1Mo TP316H 反应进料加热炉 炉管 TP321H 或 TP347H 碳钢 炉管壁温≤300℃ 加 热 炉 分馏塔进料炉 炉管 1Cr5Mo d a 1.25Cr-1Mo 壳体名义厚度应控制在小于或等于 80mm 以内。 b 应根据选用的壳体材料参照附录 A图 A.3 计算壳体的腐蚀裕量。 c 对注氢点以前的设备选材应考虑环烷酸的腐蚀。 d 根据具体工艺流程和实际生产情况，也可选择 0Cr18Ni10Ti。 SH/T 3129—201× 24 附录 A （资料性附录） 腐蚀曲线图表 A.1 各种钢在高温硫中的腐蚀速率与温度的关系及腐蚀速率系数见图 A.1，本图来自 API RP939-C 《Guidelines for Avoiding Sulfidation(sulfidic) Corrosion Failures in Oil Refineries》。 A.2 临氢作业用钢防止脱碳和微裂的操作极限见图 A.2，本图来自 API RP941《Steel For Hydrogen Service Elevated Temperatures and Pressures in Petroleum Refineries and Petrochemical Plants》。 A.3 高温氢气和硫化氢共存时油品中各种钢材的腐蚀曲线见图 A.3，本图来自 API RP939-C 《Guidelines for Avoiding Sulfidation(sulfidic) Corrosion Failures in Oil Refineries》。 A.4 碳钢在碱液中的使用温度与浓度极限见图 A.4，本图来自 API RP581《Risk-Based Inspection Technology》。 A.5 金属材料的高温氧化年腐蚀率见表 A.5，本图来自 API RP581《Risk-Based Inspection Technology》。 图 A.1 各种钢在高温硫中的腐蚀速率与温度的关系及腐蚀速率系数 SH/T 3129—201× 25 注 1：本曲线给出的极限是基于 G.A.Nelson 最初收集的操作经验和 API 征集的补充资料； 注 2：奥氏体不锈钢在任何温度条件下或氢压下不会脱碳； 注 3：本曲线给出的极限是基于铸钢及退火钢和正火钢采用 ASME 规范第Ⅷ篇第 1 分篇应力值水平，补充资料见(API47-1997)5.3、5.4 节； 注 4: 曾报道 1.25Cr-1MoV 钢在安全范围内发生若干裂纹，详见(API941-1997)附录 B； 注 5：包括 2.25Cr-1MoV 级钢是建立在 10000 小时实验室的试验数据，这些合金至少等于 3Cr