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5立方米液化石油气.doc

5立方米液化石油气

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2012-12-19 0人阅读 举报 0 0 暂无简介

简介:本文档为《5立方米液化石油气doc》,可适用于经济金融领域

中北大学课程设计任务书学年第学期学院:专业:学生姓名:学号:课程设计题目:M液化石油气储罐设计起迄日期:课程设计地点:指导教师:系主任:下达任务书日期:年月日课程设计任务书.设计目的:使用国家最新压力容器标准、规范进行设计掌握典型过程设备设计的全过程。掌握查阅、综合分析文献资料的能力进行设计方法和方案的可行性研究和论证。掌握电算设计计算要求设计思路清晰计算数据准确、可靠且正确掌握计算机操作和专业软件的使用。掌握工程图纸的计算机绘图。.设计内容和要求(包括原始数据、技术参数、条件、设计要求等):原始数据设计条件表序号项目数值单位备注名称液化石油气储罐用途液化石油气储配站最高工作压力MPa由介质温度确定(℃)工作温度~℃公称容积(Vg)M工作压力波动情况可不考虑装量系数(φV)工作介质液化石油气(易燃)使用地点室外安装与地基要求储罐底壁坡度~其它要求管口表接管代号公称尺寸连接尺寸标准连接面形式用途或名称hHGFM液位计接口eHGFM放气管cFM人孔bHGFM安全阀接口iHGFM排污管kHGFM液相出口管jHGFM液相回流管aHGFM液相进口管dHGFM气相管fHGFM压力表接口gHGFM温度计接口课程设计任务书.设计内容)设备工艺、结构设计)设备强度计算与校核)技术条件编制)绘制设备总装配图)编制设计说明书。.设计工作任务及工作量的要求〔包括课程设计计算说明书(论文)、图纸、实物样品等〕:)设计说明书:主要内容包括:封面、设计任务书、目录、设计方案的分析和拟定、各部分结构尺寸的设计计算和确定、设计总结、参考文献等)总装配图设计图纸应遵循国家机械制图标准和化工设备图样技术要求有关规定图面布置要合理结构表达要清楚、正确图面要整洁文字书写采用仿宋体、内容要详尽图纸采用计算机绘制。课程设计任务书.主要参考文献:国家质量技术监督局GB《钢制压力容器》中国标准出版社国家质量技术监督局《压力容器安全技术监察规程》中国劳动社会保障出版社全国化工设备设计技术中心站《化工设备图样技术要求》郑津洋、董其伍、桑芝富《过程设备设计》化学工业出版社黄振仁、魏新利《过程装备成套技术设计指南》化学工业出版社国家医药管理局上海医药设计院《化工工艺设计手册》化学工业出版社蔡纪宁主编《化工设备机械基础课程设计指导书》化学工业出版社年.设计成果形式及要求:)完成课程设计说明书一份)草图一张(A图纸一张))总装配图一张(A图纸一张).工作计划及进度:年月日:布置任务、查阅资料并确定设计方法和步骤月日~月日:机械设计计算(强度计算与校核)及技术条件编制月日~月日:设计图纸绘制(草图和装配图)月日~月日:撰写设计说明书月日:答辩及成绩评定系主任审查意见:签字:年月日一工艺设计参数的确定液化石油气的主要组成部分由于石油产地的不同各地石油气组成成分也不同。取其大致比例如下:表一组成成分异辛烷乙烷丙烷异丁烷正丁烷异戊烷正戊烷乙炔各成分百分比对于设计温度下各成分的饱和蒸气压力如下:表二各温度下各组分的饱和蒸气压力温度℃饱和蒸汽压力MPa异辛烷乙烷丙烷异丁烷正丁烷异戊烷正戊烷乙炔设计温度根据本设计工艺要求使用地点为太原市的室外用途为液化石油气储配站工作温度为℃介质为易燃易爆的气体。从表中我们可以明显看出,温度从℃降到℃时,各种成分的饱和蒸气压力下降的很厉害,可以推断,在低温状态下,由饱和蒸气压力引起的应力水平不会很高。由上述条件选择危险温度为设计温度。为保证正常工作对设计温度留一定的富裕量。所以取最高设计温度t=℃最低设计温度t=﹣℃。根据储罐所处环境最高温度为危险温度所以选t=℃为设计温度。设计压力该储罐用于液化石油气储配供气站因此属于常温压力储存。工作压力为相应温度下的饱和蒸气压。因此不需要设保温层。根据道尔顿分压定律我们不难计算出各种温度下液化石油气中各种成分的饱和蒸气分压如表三:表三各种成分在相应温度下的饱和蒸气分压温度,℃饱和蒸气分压,MPa异辛烷乙烷丙烷异丁烷正丁烷异戍烷正戍烷乙烯有上述分压可计算再设计温度t=℃时总的高和蒸汽压力P==××××××××=MPa因为:P异丁烷()<P液化气()<P丙烷()当液化石油气在℃时的饱和蒸汽压力高于异丁烷在℃时的饱和蒸汽压力时若无保冷设施则取℃时丙烷的饱和蒸汽压力作为设计压力。℃时根据GB的规定取液化石油气饱和蒸汽压为MPa对于设置有安全泄放装置的储罐设计压力应为~倍的最高工作压力。所以有Pc=*=MPa。取设计压力P=MPa设计储量参考相关文件液化石油气的密度一般取Kgm则取石油液化气的密度为Kgm盛装液化石油气体的压力容器设计储存量为:W=øVρt=**=t二机械设计筒体和封头的设计:对于承受内压且设计压力Pc=MPa<MPa的压力容器根据化工工艺设计手册(下)常用设备系列采用卧式椭圆形封头容器。筒体和封头的选形、筒体设计:根据《容规》压力容器的LD=∽取LD=(最合适)一所以则得:D=mm圆整得D=mm查得封头尺寸为:V=m总深度H=mm由VL=得L=mm圆整得L=mm则LD=符合要求、封头设计:因为封头与筒体配套使用所以DN=mm。根据TB查得封头尺寸如下:公称直径DN(m)总深度H(m)内表面积A(m)容积V(m)则V计=V封πDL=×(×)×=m>m且比较接近所以结构设计合理。三设备的结构设计计算压力Pc:液柱静压力:根据设计为卧式储罐所以储存液体最大高度hmax≤D=mm。P静(max)=ρghmax≤ρgD=××=×pa则P静可以忽略不记。圆筒厚度的设计:根据介质的易燃易爆、有毒、有一定的腐蚀性等特性存放温度为~℃最高工作压力等条件由JB选用MnR为筒体材料适用温度为~℃。根据GB初选厚度为~mm最低冲击试验温度为℃热轧处理。根据GB查得MnR钢在厚度为~mm使用温度为~℃时的许用应力σ=MPa。∴δ=mm>mm∵对于MnR需满足腐蚀裕度C≥mm取C=mmC=mm。∴δd=δC==mmδn=δdCΔ=Δ=mmMnR属于低合金钢查工艺设计手册(下)中的板材规范选择厚度δ=mm的钢板∴δe==mm椭圆封头厚度的设计:为了得到良好的焊接工艺封头材料的选择同筒体设计。∴δ==mm同理选取C=mmC=mm。∴δn=δCCΔ==mm跟筒体一样选择厚度为mm的MnR为材料冲压成型。∴δe==mm容器法兰的设计查JBT《压力容器法兰》根据储罐公称直径DN=mm公称压力PN=MPa查表法兰分类及参数表选取长颈对焊法兰标准号为JBT密封面为凹凸面密封。根据介质有一定的腐蚀能力选用法兰材料(锻件)为Mn查表长颈法兰适用材料及最大许用工作压力可知:Mn法兰在公称压力PN=MPa、工作温度为~℃事的最大许用工作压力为MPa,能满足使用要求。由BT《压力容器法兰》长颈对焊法兰尺寸表查得法兰尺寸如下表:PN=MPa是长颈对焊法兰的尺寸公称直径DNmm法兰mm螺柱对接筒体DDDDDδHhaaδδRd规格数量最小厚度δmmM接管法兰垫片和螺柱的选择液化石油气储罐应设置排污口气相平衡口气相口出液口进液口人孔液位计口温度计口压力表口安全阀口排空口。人孔视镜液面计压力计温度计以及安全阀结构设计由于筒体的公称直径为mm则应该开设人孔圆形人孔的直径规定为mm,可选取人孔直径为mm。人孔可根据HGT查表可选择封闭形式为凹凸面其外形如下图:在公称压力PN=MPa情况下法兰盖参数如下:公称通径DN法兰盖外径D螺栓孔中心圆直径K螺栓孔直径L螺栓孔数量n螺纹Th法兰盖厚度C法兰盖理论重量(kg)MM*人孔盖的参数如下表公称直径Dw*sDDAHHbBBdN*lTh质量*M*视镜用凸缘构成的不带颈视镜。由于筒体公称直径为mm,叫上支座高度整体高度也会在m以下且物料中没有结晶等易堵塞固体而筒体压力在MPa大于MPa则选用板式液面计。管道留孔根据化工工艺设计手册(下)对于法兰管道一般留孔应大于外径加mm。管道间距:对于PN≤MPa的管道采用化工工艺设计手册(下)系列间距。通过查GB接管法兰标准中当公称压力PN=MPa时取公称通径DN=mm选用带颈对焊法兰密封面式为凹凸面密封。公称压力PN=MPa时接口法兰参数公称通径钢管外径B法兰外径螺栓孔中心圆直径螺栓孔直径螺栓孔数量螺纹法兰厚度法兰高度法兰理论重量(kg)MMM*公称压力PN=MPa时密封面尺寸公称通径dfFFWXYZ钢管外径选择B系列则外径为mm。液化石油气储罐应设置排污口气相平衡口气相口出液口进液口人孔液位计口温度计口压力表口安全阀口排空口。接管法兰尺寸序号名称公称直径DN管子外径B连接尺寸法兰厚度C法兰理论质量kg法兰外径D螺栓孔中心圆直径K螺栓孔直径L螺栓孔数量n螺栓Tha排污口Mb气相平衡口Mc气相口Md出液口Me进液口Mf人孔     M×  g液位计口M,h温度计口Mm压力表口Mn安全阀口Ms排空口M查GB可得容器的接管选用号钢接管尺寸如下:接管尺寸序号名称公称直径管子外径数量管口伸出量管子壁厚管子理论质量kga排污口b气相平衡口c气相口d出液口e进液口f人孔g液位计口h温度计口m压力表口n安全阀口s排空口压力容器法兰垫片的选择储罐盛装液化石油气根据介质性质选择耐油石棉橡胶垫片其结构尺寸如下表:公称压力PNMPa公称直径DNmmDd接管法兰垫片的选择储罐盛装液化石油气根据介质性质选择耐油石棉橡胶垫片在PN=MnP查资料由GBT。标准其结构尺寸如下表:公称通径外径内径厚度螺柱螺母的选择由于螺柱螺母不直接接触介质仅存在大气腐蚀且为了保护螺柱螺母的强度必须比螺柱低一个等级则可选螺柱螺母材料为普通不锈钢即可!选用双头螺柱根据GB中对双头螺柱和螺母的相关规定可选取双头螺柱等级为螺母等级为等级规格形式等级螺母螺母等级公称压力工作温度商品级M双头螺柱六角螺母小于MPa~℃由GB查得双头螺柱的参数如下:(紧固件用平垫圈)公称通径螺纹数量长度垫圈外径垫圈内径垫圈厚度MMM*支座的结构设计该卧式容器采用双鞍座式支座根据工作温度为℃按JBT表选择鞍座材料为MnR使用温度为~℃许用应力为σsa=MPa。估算鞍座的负荷:计算储罐总重量m=mmmm。m为筒体质量:对于MnR普通碳素钢取ρ=×kgm∴m=πDLδ×ρ=××××××=kgm为单个封头的质量:查标准JBT《钢制压力容器用封头》中标BEHA椭圆形封头质量可知m=kg。m为充液质量:ρ液化石油气<ρ水故m(max)=ρ水×V=V=(π×××)=kg。为附件质量m:选取人孔后查得人孔质量为kg其他接管质量总和估为kg。综上述:总质量m=mmmm=*≈kg。∴每个鞍座承受的重量为G=mg=×=kN根据JBT规定查表一可得鞍座的参数如下:公称直径允许载荷KN鞍座高度底板腹板筋板垫板螺栓间距鞍座质量增加mm高度增加的质量LBΔLBBδ弧长BΔel鞍座位置的选择因为当外伸长度A=L时因为当外伸长度A=L时双支座跨距中间截面的最大弯矩和支座截面处的弯矩绝对值相等从而使上述两截面上保持等强度考虑到支座截面处除弯矩以外的其他载荷面且支座截面处应力较为复杂故常取支座处圆筒的弯矩略小于跨距中间圆筒的弯矩通常取尺寸A不超过L值为此中国现行标准JB《钢制卧式容器》规定A≤L=(Lh)A最大不超过L否则由于容器外伸端的作用将使支座截面处的应力过大。由标准椭圆封头有h=HDi==mm故A≤(Lh)=(×)=mm鞍座的安装分为F型和S型两种支座配套使用。由于接管比较多所以固定支座位于储罐接管较多的左端。由于封头的抗弯刚度大于圆筒的抗弯刚度故封头对于圆筒的抗弯刚度具有局部的加强作用。若支座靠近封头则可充分利用罐体封头对支座处圆筒截面的加强作用。因此JB还规定当满足A≤L时最好使A≤Rm(Rm=Riδn)即Rm==mm。A≤R=×=mm,取A=mm。综上述:A=mm(A为封头切线至封头焊缝间距离L为筒体和两封头的总长)安全阀的设计由操作压力P=MPa工作温度为~℃盛放介质为液化石油气体。选择安全阀的公称压力PN=kgcm最高工温度为℃材料为可锻铸件的弹簧微启式安全阀型号为AH。公称直径DN=mm。尺寸计算:对于椭圆形封头折算为同直径的长度H的圆筒。曲面深度:Hi=Hh==mm∴重量载荷作用的总长度为L'=LhH=××=mm。水压试验校核试验压力:PT=PMPa圆筒的薄膜应力:MPaφRel=××=MPa>σT=MPa合格四焊接的设计焊接接头的设计为保证焊接质量易于检查。筒体上的所有焊缝及环向接头、封头上的拼接接头都采用对接焊。对于人孔和筒体的焊接部位因为两板厚度差大于m必须进行削薄加工以使两侧面厚度基本相等。容器焊接接头坡口设计壳体对接接头的坡口设计因为筒体的厚度δ=mm∈(,)所以选用壳体的纵焊缝为内外压对称的Y形坡口壳体的环焊缝为内外不对称的Y形坡口且内侧较小。坡口的结构尺寸:b=mmp=mmα=°。人孔焊接用带钝边双面V型接口尺寸:b=,p=,β=。接管与筒体之间的焊接用单边V型接口尺寸:b=,p=,β=接管与带补强圈的焊接结构设计接管与客体及补强圈之间的焊接采用角接为了保证有良好的强度选用单面全焊投的焊接形式。焊接方法与材料对于一般的压力容器焊接方法均为手工电弧焊。焊接材料为焊条。筒体和接管间的焊接属于低碳钢和低合金钢之间的焊接。应选用强度较低的钢材等强度的焊条焊接。内压圆筒校核计算单位计算条件筒体简图计算压力PcMPa设计温度t(C内径Dimm材料MnR(正火)(板材)试验温度许用应力(((MPa设计温度许用应力(((tMPa试验温度下屈服点(sMPa钢板负偏差Cmm腐蚀裕量Cmm焊接接头系数(厚度及重量计算计算厚度(==mm有效厚度(e=(nCC=mm名义厚度(n=mm重量Kg压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值PT=P=(或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平(((T(((T((s=MPa试验压力下圆筒的应力(T==MPa校核条件(T((((T校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力Pw==MPa设计温度下计算应力(t==MPa(((t(MPa校核条件(((t(≥(t结论合格内压椭圆封头校核计算单位计算条件椭圆封头简图计算压力PcMPa设计温度t(C内径Dimm曲面高度himm材料MnR(正火)(板材)试验温度许用应力(((MPa设计温度许用应力(((tMPa钢板负偏差Cmm腐蚀裕量Cmm焊接接头系数(厚度及重量计算形状系数K==计算厚度(==mm有效厚度(e=(nCC=mm最小厚度(min=mm名义厚度(n=mm结论满足最小厚度要求重量Kg压力计算最大允许工作压力Pw==MPa结论合格右封头计算计算单位计算条件椭圆封头简图计算压力PcMPa设计温度t(C内径Dimm曲面高度himm材料MnR(正火)(板材)试验温度许用应力(((MPa设计温度许用应力(((tMPa钢板负偏差Cmm腐蚀裕量Cmm焊接接头系数(厚度及重量计算形状系数K==计算厚度(==mm有效厚度(e=(nCC=mm最小厚度(min=mm名义厚度(n=mm结论满足最小厚度要求重量Kg压力计算最大允许工作压力Pw==MPa结论合格卧式容器(双鞍座)计算单位计算条件简图计算压力pCMPa设计温度t℃圆筒材料MnR(正火)鞍座材料MnR圆筒材料常温许用应力(MPa圆筒材料设计温度下许用应力(tMPa圆筒材料常温屈服点(MPa鞍座材料许用应力(saMPa工作时物料密度kgm液压试验介质密度kgm圆筒内直径Dimm圆筒名义厚度mm圆筒厚度附加量mm圆筒焊接接头系数封头名义厚度mm封头厚度附加量Chmm两封头切线间距离mm鞍座垫板名义厚度mm鞍座垫板有效厚度mm鞍座轴向宽度bmm鞍座包角θ°鞍座底板中心至封头切线距离Amm封头曲面高度mm试验压力pTMPa鞍座高度Hmm腹板与筋板(小端)组合截面积mm腹板与筋板(小端)组合截面断面系数mm地震烈度配管轴向分力N圆筒平均半径mm物料充装系数支座反力计算圆筒质量(两切线间)kg封头质量(曲面部分)kg附件质量kg封头容积(曲面部分)emm容器容积(两切线间)V=emm容器内充液质量工作时,压力试验时,=kg耐热层质量kg总质量工作时,压力试验时,kg单位长度载荷Nmm支座反力N筒体弯矩计算圆筒中间处截面上的弯矩工作时=e压力试验=eN·mm支座处横截面弯矩工作时压力试验N·mm系数计算K=K=K=K=K=K=K’=K=K=K=C=C=筒体轴向应力计算轴向应力计算操作状态MPaMPa水压试验状态MPa应力校核许用压缩应力根据圆筒材料查GB图~B=MPaMPa<合格||,||<合格||,||<合格(T,(T<(s=合格时(时,不适用)MPa时圆筒中:封头中:MPa应力校核封头椭圆形封头,碟形封头,半球形封头,MPa圆筒封头(=(t=MPa圆筒,(<(=合格封头,(h<(h=合格MPa鞍座处圆筒周向应力无加强圈圆筒圆筒的有效宽度mm无垫板或垫板不起加强作用时在横截面最低点处MPa在鞍座边角处LRm≥时,MPaLRm<时,MPa无加强圈筒体垫板起加强作用时鞍座垫板宽度鞍座垫板包角横截面最低点处的周向应力MPa鞍座边角处的周向应力LRm≥时,MPaLRm<时,MPa鞍座垫板边缘处圆筒中的周向应力LRm≥时,MPaLRm<时,MPa应力校核|(|<(t=合格|(|<(t=合格|(’|(t=MPa有加强圈圆筒加强圈参数加强圈材料,e=mmd=mm加强圈数量,n=个组合总截面积,A=mm组合截面总惯性矩,I=mm设计温度下许用应力MPa加强圈位于鞍座平面上在鞍座边角处圆筒的周向应力:MPa在鞍座边角处加强圈内缘或外缘表面的周向应力:MPa有加强圈圆筒加强圈靠近鞍座横截面最低点的周向应力无垫板时(或垫板不起加强作用)采用垫板时(垫板起加强作用)MPa在横截上靠近水平中心线的周向应力:MPa在横截上靠近水平中心线处不与筒壁相接的加强圈内缘或外缘表面的周向应力:MPa加强圈靠近鞍座鞍座边角处点处的周向应力无垫板或垫板不起加强作用LRm≥时,MPa无垫板或垫板不起加强作用LRm<时,MPa采用垫板时(垫板起加强作用)LRm≥时,MPa采用垫板时(垫板起加强作用)LRm<时,MPa应力校核|(|<(t=合格|(|<(t=合格|(|<(t=|(|<(tR=MPa鞍座应力计算水平分力N腹板水平应力计算高度mm鞍座腹板厚度mm鞍座垫板实际宽度mm鞍座垫板有效宽度mm腹板水平应力无垫板或垫板不起加强作用,垫板起加强作用,MPa应力判断(<(sa=合格MPa腹板与筋板组合截面轴向弯曲应力由地震、配管轴向水平分力引起的支座轴向弯曲强度计算圆筒中心至基础表面距离mm轴向力N时,MPa时MPa由圆筒温差引起的轴向力NMPa应力判断(sa<(sa=MPa注:带#的材料数据是设计者给定的开孔补强计算计算单位接管:#,φ×计算方法:GB等面积补强法,单孔设计条件简图计算压力pcMPa设计温度℃壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型MnR(正火)板材壳体开孔处焊接接头系数φ壳体内直径Dimm壳体开孔处名义厚度δnmm壳体厚度负偏差Cmm壳体腐蚀裕量Cmm壳体材料许用应力σtMPa接管实际外伸长度mm接管实际内伸长度mm接管材料Mn(热轧)接管焊接接头系数名称及类型管材接管腐蚀裕量mm补强圈材料名称MnR(正火)凸形封头开孔中心至封头轴线的距离mm补强圈外径mm补强圈厚度mm接管厚度负偏差Ctmm补强圈厚度负偏差Crmm接管材料许用应力σtMPa补强圈许用应力σtMPa开孔补强计算壳体计算厚度δmm接管计算厚度δtmm补强圈强度削弱系数frr接管材料强度削弱系数fr开孔直径dmm补强区有效宽度Bmm接管有效外伸长度hmm接管有效内伸长度hmm开孔削弱所需的补强面积Amm壳体多余金属面积Amm接管多余金属面积Amm补强区内的焊缝面积AmmAAA=mm小于A需另加补强。补强圈面积AmmA(AAA)mm结论:补强满足要求。开孔补强计算计算单位接管:#,φ×计算方法:GB等面积补强法,单孔设计条件简图计算压力pcMPa设计温度℃壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型MnR(正火)板材壳体开孔处焊接接头系数φ壳体内直径Dimm壳体开孔处名义厚度δnmm壳体厚度负偏差Cmm壳体腐蚀裕量Cmm壳体材料许用应力σtMPa接管实际外伸长度mm接管实际内伸长度mm接管材料Mn(热轧)接管焊接接头系数名称及类型管材接管腐蚀裕量mm补强圈材料名称MnR(正火)凸形封头开孔中心至封头轴线的距离mm补强圈外径mm补强圈厚度mm接管厚度负偏差Ctmm补强圈厚度负偏差Crmm接管材料许用应力σtMPa补强圈许用应力σtMPa开孔补强计算壳体计算厚度δmm接管计算厚度δtmm补强圈强度削弱系数frr接管材料强度削弱系数fr开孔直径dmm补强区有效宽度Bmm接管有效外伸长度hmm接管有效内伸长度hmm开孔削弱所需的补强面积Amm壳体多余金属面积Amm接管多余金属面积Amm补强区内的焊缝面积AmmAAA=mm小于A需另加补强。补强圈面积AmmA(AAA)mm结论:补强满足要求。开孔补强计算计算单位接管:#,φ×计算方法:GB等面积补强法,单孔设计条件简图计算压力pcMPa设计温度℃壳体型式椭圆形封头壳体材料名称及类型MnR(正火)板材壳体开孔处焊接接头系数φ壳体内直径Dimm壳体开孔处名义厚度δnmm壳体厚度负偏差Cmm壳体腐蚀裕量Cmm壳体材料许用应力σtMPa椭圆形封头长短轴之比接管实际外伸长度mm接管实际内伸长度mm接管材料Mn(热轧)接管焊接接头系数名称及类型管材接管腐蚀裕量mm补强圈材料名称MnR(正火)凸形封头开孔中心至封头轴线的距离mm补强圈外径mm补强圈厚度mm接管厚度负偏差Ctmm补强圈厚度负偏差Crmm接管材料许用应力σtMPa补强圈许用应力σtMPa开孔补强计算壳体计算厚度δmm接管计算厚度δtmm补强圈强度削弱系数frr接管材料强度削弱系数fr开孔直径dmm补强区有效宽度Bmm接管有效外伸长度hmm接管有效内伸长度hmm开孔削弱所需的补强面积Amm壳体多余金属面积Amm接管多余金属面积Amm补强区内的焊缝面积AmmAAA=mm小于A需另加补强。补强圈面积AmmA(AAA)mm结论:补强满足要求。开孔补强计算计

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