[doc格式] 包含平均旋流的圆环管道声传播的模态分析
包含平均旋流的圆环管道声传播的模态分
析
第23卷第10期
2008年10月
航空动力
JournalofAerospacePower
V01.23N0.10
Oct.2008
文章编号:1000—8055(2008)101875—07
包含平均旋流的圆环管道声传播的模态分析
管莹,王同庆,赵小见
(北京航空航天大学能源与动力工程学院,北京100191)
摘要:通过埘维线化瞅批力?程的特摸态分析,研究包含平均旋流情况下卢波任敷设卢衬的网环
符道【}1的传播.持模念分析采用谱配越方法汁算轴向波数及扰动量的分布.
有平均旋流仔在时.特征
15~,m,
m
H1A十Z要包括近纯卢儆态和近/纯对流模忿.旋流的存在其至会改
变传播馍态个数.从而改变声波传播截
止特忡.验证程序IE确性的犟础研究流动参数及声衬对声摸态及对
流模态的影响.
关键词:模念分析;,打传播;旋流;声衬;谱酉亡置法
中图分类号:V211.1文献标识码:A
Normalmodeanalysisforthesoundpropagationinalinedannular
ductwithmeanswirlingflow
GUANYing—WANGTongqing,ZHAOXiao—jian
(SchoolofJetPropulsion.
BeijingUniversityofAeronauticsandAstronautics,Beijing100191.China)
Abstract:Soundpropagationinalinedannularductwithmeanswirlingflowwasinves—
tigatedViathenornlalmodeanalysisofthree—dimensional(3-D)I.inearized
Euierequations,
andwascalculatedasageneralizedeigenvalueproblembyaspectralcollocationtechnique.
Axialeigenmodesspectrumwhicharemainlycomposedofnearly/purelyacousticmodesand
nearly,/purelyconvectedmodeswithmeanswirlandrelativeunsteadydisturbancescanthen
bedetermined.MeanswirlmayevenchangethenumberofthepropagatingacOusticmodes
,
andconsequentlyaffectlhecutoncut—offcharacteristicsofsoundpropagati
on
.
Aftervalida
tlonottheapproach,theeffectsofflowparametersandlinerontheacOUSticm
odesandcon
vectedmodesarediSCUIssed.
Keywords:normalmodeanalysis;soundpropagation;swirlingfluw;liner:
spectralcollocationtechnique
在航空发动机管道中,由于风扇/压气机的旋
转会在转予和静子之问产生很强的旋流,甚至达
到同轴向流动同量级.尽管经过静予整流作用.静
子后仍有残余旋流存在.但目前大部分数值模型
还是基于轴向平均流假设,特别是解析方法.另
外,航空发动机短舱L何上町近似为圆环管.而声
衬是短舱降噪的一个主要手段.所以采用特征模
态分析方法研究有平均旋流存在下敷设声衬的圆
环管道的声传播问题有十分重要的工程价值.
当有平均旋流存在时,由于声波和涡波的耦
合,管道特征模态的分析比轴向平均流假设情况
复杂,控制方程很难简化为单一方程求解.到目前
为止国内还没有包含旋流的特征模态分析的工
作,而国外针对包含旋流声传播解析方法的研究
收稿日期:20071009;修订E1期:200802,_96
作者简介:管莹(1981).女.辽j:抚顺人.博上.主要进行旋流对管道声传
播的研究
第23卷
也是最近2O年才开始受到重视,还在探索阶段,
特别是包含声衬情况的工作更少.国外近20年关
于旋流的模态分析主要针对自由涡旋流和刚体旋
转旋流两类.KousenE和GolubevAtassi:.:均
采用模态方法分析均熵平均旋流存在下管道的声
特征模态,只是前者针对原始变量,后者采用
Goldst谱分析声衬对传播截止
特性的影响,尽管多尺度方法可以研究渐变截面
管道声场,但它只是一种基于摄动理论的近似方
法,有较大局限.纯数值的CAA方法虽可以考虑
包含旋流的复杂流动,但计算量大,不便于进行参
数分析和工程应用.所以本文试图用模态分析的
方法对包含旋流的声衬管道声传播进行研究.
本文在之前工作[6的基础上,进一步研究有
平均旋流存在时声衬对声模态和对流模态的影
响.当有平均旋流存在时,控制方程不像平均轴流
情况可以简化成一个对流波动方程,而需要同时
求解三维非定常扰动的连续方程,动量方程和能
量方程.将扰动量进行模态分解得到的方程组可
以写成一个特征值问题.采用基于Chebyshev多
项式的谱配置方法求解特征值问题,可以得到轴
向波数(特征值)和扰动量的径向分布(特征向
量).从已有的工作可知包含旋流的典型的特征模
态谱主要包含两类模态:一类是压力占优的(近/
纯)声模态,另一类是涡占主要成份的(近纯)对
流模态.本文分别研究流动参数和声衬对这两类
模态及不稳定波的影响.
其中A
—
ikq-Ma,
m+)+
1d.IMa一
琥_厂_”“
imMadMa
r_lrdr
0
O
dMa
dr
dd1
古10c十
1理论模型
1.1控制方程
如图1所示的管道和流动,对于无粘,无热传
导,定比热的理想气体,控制流动的连续方程,动
量方程和能量方程分别为
D+pv?Um-.
.一一Vp(1)D——t一一PlJ
D
lJ
P
,
4-7pV?U一0
其中随流物质导数D/Dt三a/at+u?V.
假设总的流场可以写为定常的平均流场和非
定常的小扰动的和
L【,,P,_0,s3(X,,)一
[u…P..,S](x)+[H,P,,s](,)(2)
则经过线化得到平均流的方程组为
fU1.+l0.?Uo一0
{u.?Uo一一P.(3)
【【,.?+),?U.一0
假设平均旋流由均匀轴流,自由涡旋流和刚
体旋转旋流组成,即
Uo(r)一U+(r+F/r)e(4)
并假设平均流压力和密度P.,只是半径的函
数,采用叶尖处的参数进行无量纲化,则平均流的
控制方程简化为(以下参数均为无量纲量)
一—
M
—
a2
(5)
其中Ma一r+rr,而n—aSr/c为无量纲
角速度,r—F/?(rC)为自由涡强度.一0时称
为有势旋流;?0时称为有涡旋流.
假设所有的扰动量均可写为如下的谐波形式
,(r,,z,t)==(r)er一(6)
则柱坐标系下无量纲的扰动量控制方程可以写为
如下的特征值形式
A一BX(7)
0
O
【j
Ma.
——Z十——Z,
0一kq_Ma.~
r
...
篁.
第10}}Ij管苇等:包含平均旋流的圆环管道声传播的模态分析
y一是r为尤量纲轴向波数.当平均流为均熵情
况(整场的熵为定值)时.能量方程可以简化一
i,因此上式可以简化为4个方程,也就是
Kousen文献::中采用的公式.
„
.
1铃道流动示意
Fig.1Schematieofproblemandcoordinatesystem
一
川
,7—0,…,N(12rjCOSK7o)一,一,…,t)
若_厂为任意扰动量,则非配置点处的函数值
由配置点r处的值插值得到,即
由于导数算子存在于系数矩阵中,所以需要
求解函数的导数.令扰动量在配置点处的导数为
一
芝D.厂(),一.,…,N(14)
则对差值多项式求导得到导数矩阵为
1.2边界条件
Myers对于任意流动曲而边界的阻抗边界
条件为r,
u(x)?=+U(().一
I
篁w?Ln”?VU.()(9)
其中H和u.分别为扰动和平均流速度是壁
面的法向量.g是垂直壁面的法向位移.
将流动量和导纳的定义代入J:式,得到本文
应用的阻抗边界条件为
一
?1一
(y+).
其中一为无量纲频率,为外壁(+)和内
1
壁(一)声导纳.
当壁面为硬壁情况时,边界条件(10)简化为
,
一
0(11)
1.3数值方法
方程(7)是一个特征值问题,而特征值通过
一一
i7与轴向波数相联.特征向量包含扰动量
,,,P的径向信息.本文采用基于Cheby—
shevGauss—Iobatto点的谱配置方法对方程组
(7)离散求解.
谱配置点为阶Chebyshev多项式的极点
2cjsin(+)sin(一i十)
(?一o,….;一o,…,N)
,
c.s
()
2sin()
;i一1,…,一;—l,…,N9-N1J;一,…,;,一l,…,l
2N+1
6
(i-二J一0)
.,…,N1
(15)
2数值方法验证
2.1特征模态谱验证
当平均流为有势旋流时特征模态谱由声模态
和纯对流模态组成,此时纯对流模态是连续谱,范
围是
(k/Ma()一mMa(laMa())??
(~/Ma(1)mMa(1)/Ma(1)).
有涡旋流情况,特征模态谱包含近声模态,纯
对流模态(连续谱)和近对流模态,此种情况声涡
波是耦合在一起的,连续谱的范围与有势旋流公
式一致,连续谱的两侧是近对流模态.下面以与
P
ooo0
oo
0O幺O0,
oo0o
r.........???????????...L
oo一0
B
,
?,
N
,
l,.D.?
,
l+
N一2
一
?Z
/,??
\
航空动力第23卷
Tam算例.的对比校核程序的正确性,周向模
态数m一2,轮毂比一0.4,无量纲频率石-一--
1O,轴向马赫数Ma一0.3,角速度一0.5(图
2).
图2无量纲特征模态谱的对比
Fig.2Comparisonofnondimensionalaxial
eigenmodesspectrum
从特征值谱上可以看出,图2左侧竖线上的
模态为截止的近声模态,截止线左侧和右侧虚部
为0的特征值分别为向上游和下游传播的近声模
态.图2右侧虚部为0的模态包括),一30.0的纯
对流模态和左右两支近对流模态.在某些参数下
还可能会存在不稳定波,这在后面考虑.
2.2特征向量的验证
图3和图4分别是自由涡旋流情况第一阶和
第三阶径向模态声压和声质点速度径向分布与
Kousenl_1结果的对比,一2,一0.25,忌一10,
Ma一0.3,r一0.2.其中口(P),o(),
?(),*()为Kousen文献的结果,一(p),
一
(),…(),…()为本文结果.可以看
出对比结果吻合得很好.其中径向模态阶数由声
压实部穿过实轴次数决定.
2.3对流模态特征向量分析
在验证了声模态特征向量后,以非均熵旋流
但平均流密度为常数情况为例分析对流模态部分
的扰动量分布,m一2,===0.5,是===10,Ma一
0.3,一0.3,===0.3.此后所有扰动量径向分
布,图中实线表示实部,虚线表示虚部.如图5,
图7所示,此种情况对流模态纯对流特征值的范
围是(23.3,29.S),其两侧分别各有一支近对
流模态.图5,图7分别是某阶纯对流模态,右支
1.00r
075
050—
025一
?瓮:===
一
050
一
0.75
0南一1
,
(a)扰动量实部径向分布
一一一
0乏一—b:一_0,驾商一
,
(b)扰动量虚部径向分布
图3下游第一阶径向模态(“一0)
扰动量径向分布
Fig,3Radialdistributionsofunsteadydisturbances
fordownstreamfirstorderradialmode(“一0)
.铙_=厂l
,
(a)扰动量实部径向分布
图4下游第三阶径向模态(n一2)
扰动量径向分布
Fig.4Radialdistributionsofunsteadydisturbances
fordownstreamthird—orderradialmode(一2)
第一个近对流模态和右支某阶近对流模态的声压
O5O505O
O75225
?
OO0OO
一
J,.
05O5O5O5
O757_257
?000OOO一一一
;:,
第10期管莹等:包含平均旋流的圆环管道声传播的模态分析1879
和声质点速度的径向分布.可以看出,纯对流模态
声压和径向速度的特征函数为0,周向和轴向速
度是奇异的,分布类似函数.近对流模态的阶数
是以径向速度特征函数实部的零点个数定义的.
右支的近对流模态扰动量在靠近叶尖处振动大,
而左支近对流模态扰动量则在叶根处振动大.虽
然近对流模态的声压非零,但其声压与声质点速
度相比仍很小.
100
6.0
2.0
O
一
2o
一
6.0
—
10.0
,
IU.U
O.5O.60708O910
(a)执动J力f向分布
10.0
6.0
2.0
C
,
,
2.0
,
6.0
1O0
0.5060708091O
(b)}扰动速度f向分布
4O———_JL——————..,
(C)Jit,]I扰动速度if勺分布(d)i向j尤功速度i夺_【Ij分布
图5纯对流模态(一27.198)扰动量径向分布
Fig.Radialdistributionsofunsteadydisturbancesfor
purelyconvectedmode(一27.198)
2.Or
日1.5【
1.0}
曼O.5l
0—一一一
一
O.5},
一
„
畴—了一l0_O
,
(a)扰动力向分
0.I4[
O10}
o.o6,
O02f,
(y一31.298)
0.1
0.1
?
0.0
一
0.0
—
0.1
一
O.1
0.10
OO6
O.O2
—
0.O2}
一
0.0603gi6-丁0__91.O
,
(b){向扰动述度向分布
O.2O
0.1Oi
/\?U
一,,
r?
一
O10.V?
0.20
u
b
.
)~u.c0一7?o79—1io
(C)Jiq扰动速度件向分布(d)向扰动速度向分布
图7右支某个近对流模态(y一29.604)
扰动星径向分布
Fig.7Radialdistributionsofunsteadydisturbancesfor
oneofthenearlyconvectedmodesintherightbranch
(y一29.604)
3结果分析
3.1不稳定波的分析
在某些情况下,模态谱除了包含声模态和对
流模态外,还有特征值虚部非零的不稳定模态存
在.图8是不同的轴向马赫数情况对流部分特征
谱的对比,一2,一0.4,石一10,一0.2.
可见随着轴向马赫数增加,不稳定波数量减少.
(a) O(b)Ma=O.3
(C)M=O5
图8轴向马赫数对稳定波的影响
Fig.8EffectofaxialMathnumberOninstabilitywaves
图9是不同的周向模态数情况对流部分特征
谱的对比,一0.4,一10,Ma一0.3,一
7
,
,
,
一
O
p
O
8
一
7
0
%
._6一n0O
OO0
一一一
\
0一
188O航空动力第23卷
0.3,一0.3.随着周向模态数的增大,不稳
定波的数量减少.
(a)ml
1
0
-
0
—
1
图9刷向模态数对不稳定波的影响
Fig.9Effectofcircumferentialmodenumberon
instabilitywaves
图10是令平均流熵形式为一ln()情况,不
同口(即不同平均熵梯度)对流部分特征谱的对
比.口一0.5,志一20,Ma一0.3,工1—0.3,
m一2.对于平均熵梯度对声模态的影响已经在
笔者之前的文章.:中给出.而其对对流模态的影
响从图1O可以看出,当熵参数为负(熵有正梯
度)时可能比均熵情况有更多不稳定模态,而当熵
参数口为正(熵有负梯度)时情况相反.
图10平均熵对不稳定波的影响
Fig.10Effectofmeanentropyoninstabilitywaves
图11是不稳定波压力分布与Tam一结果的
对比.不同不稳定波的压力分布均与此类似,并且
不稳定波压力与速度相比仍很小,可见不稳定波
属于近对流模态.
40.60.81.O
(b)Tam结果
图11本文结果与Tam稳定波结果的对比
Fig.11Comparisonofinstability
withtheresultsofTam
3.2声衬对声模态和对流模态的影响
图12是非均熵平均流密度为定值情况不同
声衬声模态谱和对流模态谱的对比,一0.5,
一
10,Ma一0.3,一0.3,?一2.可以看出
当声衬存在时没有无衰减声模态存在,并且显然
内外壁均敷设声衬效果最好,而在外壁敷设声衬
吸声效果比在内壁敷射声衬好,因为外壁面积大
于内壁面积,尤其轮毂比较小时.并且声衬只对声
模态产生影响,对于包括不稳定波在内的对流模
态几乎没有影响.由于平均轴流的存在,声衬对上
游模态的衰减较下游模态明显.图l3和图14分
别是均熵旋流情况硬壁和敷设声衬时第一阶向上
游和下游传播的声模态声压实部的轴向分布,其
它参数同图l2.对比结果看出声衬对声波的衰减
作用,并且其对向上游传播的声模态衰减更快
【J『1
0.5}.o0L
_(1_5l.:,
一
10l,0
_1l~20-=T—0,0o,1一
11O
(b)对流横态
2
图12不同声衬分布的模态_}普对比,o:外壁声衬(1,3);
:尤卢衬;[:内壁声衬(1,3);+:内外壁声衬(1,3)
Fig.12Comparisonsofmodesspectrumfordifferent
impedancedistributions
01\
5l\
0}\
L,一
005
xx
(a)第阶[„游传播,幞态(b)第?阶卜游传播卢模态
图13硬壁情况模态压力分布
Fig.13Unsteadypressuredistributionswithoutliner
一.一\c,一一_-…....,一..—?—010
第10期管茕等:包含平均旋流的同环管道声传播的模态分析1881
:52025
(a)第阶l嘞7播俺态(b)第阶游传橘态
图l4内外敷设声衬(1,3)情况的模态力分布
Fig.1lUnsteadypressuredistributionswithliners
(1,3)onbothinnerandouterductwalls
4结论
本文采用模态分析的方法对包含旋流的敷设
声衬圆环管道的声传播特性进行研究.分析了旋
流存在时声和对流模态谱的构成及其特征函数的
性质.轴向马赫数增加,周向模态数增加和熵的负
梯度使不稳定波数目减少.最后分析了有旋流存
在时声衬对声模态及对流模态的影响.
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