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粘土斜墙土石坝设计说明书.doc

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上传者: 看太阳的小孩 2012-11-02 评分 0 0 0 0 0 0 暂无简介 简介 举报

简介:本文档为《粘土斜墙土石坝设计说明书doc》,可适用于工程科技领域,主题内容包含《土石坝电算》课程设计学生姓名:学号:专业班级:水利水电()班指导教师:二一二年六月二十三日目录第一章工程概况第二章计算原理和方法确定合理经济的土石符等。

《土石坝电算》课程设计学生姓名:学号:专业班级:水利水电()班指导教师:二一二年六月二十三日目录第一章工程概况第二章计算原理和方法确定合理经济的土石坝剖面尺寸确定工程等级选定坝型坝体分区建基面要求坝坡坡率、马道坝顶高程的确定坝顶宽度坝体排水措施防渗体反滤层和过渡层护坡坝基处理(粘土截水槽)土石坝的渗流分析土石坝的稳定分析施工期(竣工时)上游坝坡的稳定安全系数。各工况下的下游坝坡的稳定安全系数以及正常高水位骤降至死水位下上游坝坡的稳定安全系数。第三章.计算过程及结果汇总确定和合理经济的土石坝剖面确定工程等级选定坝型坝体分区确定建基面初步拟定坝坡坡率、布置马道坝顶高程的确定确定坝顶宽度初定防渗体型式尺寸反滤层和过渡层护坡计算土石坝渗流分析土石坝稳定分析计算施工期上游坝坡的稳定安全系数的计算(手算计算)采用摩根斯顿普赖斯法计算正常高水位下游坝坡的稳定安全系数并绘制坝体浸润线采用简化毕肖普法计算各工况下游坝坡的稳定安全系数(设计洪水位校核洪水位)正常水位骤降至死水位上游坝坡的稳定安全系数并绘制浸润线第四章.结束语成果分析问题展望【参考文献】附表第一章工程概况某水利枢纽工程位于某河上游拟定坝址控制流域面积km约占全河流流域面积的流向自西向东干流的平均比降为。流域内为火山岩、次火山岩组成的中低山碎屑岩组成山间盆地之中的丘陵本流域水土流失现象不严重因此泥沙对水库使用不致构成严重问题。本工程是以发电灌溉为主兼顾防洪和供水等的综合利用工程水库的总库容为万m发电引水高程为m最大引水流量为ms发电总装机容量万kW两台机组每台装机为万kW。灌溉下游左岸耕地万m灌溉最大引水流量ms引水高程m。第二章计算原理和方法本程设设计主要是根据《碾压式土石坝设计规范》(SL)进行土石坝的设计。主要设计内容原理和方法如下(由于本课程设计坝型已经事先选定为粘土斜墙坝故原理介绍仅介绍相关内容。):确定合理经济的土石坝剖面尺寸土石坝的基本剖面根据坝高、坝的等级、坝型、筑坝材料特性、坝基情况以及施工、运行条件等参照现有工程的时间经验初步拟定然后通过渗流和稳定分析检验最终确定合理地剖面形状。确定工程等级根据SL《水利水电工程等级划分标准》有关规定确定工程等级和土石坝的级别。选定坝型根据坝址区河势地形坝址基岩覆盖层特征及地震烈度等地形地质条件筑坝材料的种类性质数量位置和运输条件等。坝高高坝多采用土质防渗体分区坝低坝多采用均质坝。坝体分区坝体分区设计应根据就地取材和挖填平衡原则经技术经济比较确定坝体各种不同材料应有明确的分区土质防渗体分区坝宜分为防渗体反滤层过渡层坝壳、排水体和护坡等区。防渗体在上游面时坝体渗透性宜从上游至下游逐步增大防渗体。建基面要求土石坝底面积大坝基应力较小坝身具有一定的适应变形的能力。所以土石坝对天然地基的强度和变形要求以及地基处理的标准等都可以略低于混凝土坝。坝坡坡率、马道土石坝的坝坡初选可参照已有工程的实践经验拟定。上游坝坡长期处于饱和状态加之水库水位有可能快速下降使坝坡稳定处于不利地位故其破率应比下游坝坡为缓。土质防渗体的心墙坝当下游坝壳采用堆石时常用坡率为为::采用土料时常用::上游坝壳采用堆石时常用::采用土料常用::。斜墙坝下游坝坡的坡率可参照上述数值选用取值宜偏陡上游坝坡可适当放缓石质坝坡放缓土质坝坡放缓。从土石坝建设的发展情况看土质防渗体分区坝和均质坝上游坝坡除观测需要外已趋向于不设马道或少设马道。根据施工、交通需要下游坝坡可设置斜马道。马道宽度按用途确定一般不小于m。坝顶高程的确定坝顶高程等于水库静水位与坝顶超高之和应按以下种运用条件计算取其最大值:计洪水位加正常运用条件的坝顶超高正常蓄水位加正常运用条件的坝顶超高校核洪水位加非常运用条件的坝顶超高正常蓄水位加非常运用条件下的坝顶超高再加地震安全加高。当坝顶上游侧设有防浪墙时坝顶超高时值水库静水位与防浪墙顶之间的高差但在正常运用条件下坝顶应高出静水位m在非常运用条件下坝顶不得低于静水位。坝顶超高d按照式()计算对特殊重要的工程可取d大于此计算值。y=ReA()式中:R为波浪在坝坡上的设计爬高me为风浪引起的坝前水位雍高mA为安全加高m根据坝的级别按附选用。上式中R和e的计算公式很多主要都是经验和半经验性的适用于一定的具体条件按照SL《碾压式土石坝设计规范》推荐的公式计算确定。坝顶宽度坝顶宽度根据运行、施工、构造、交通和地震等方面的要求综合研究后确定。SL《碾压式土石坝设计规范》规定:高坝顶宽可选为m中、低坝顶宽可选为m。坝顶宽度必须考虑心墙或斜墙顶部及反滤层布置的需要。坝体排水措施本设计下游坝壳为堆石料由附表可知堆石料完全透水故无需另外布置排水措施。防渗体斜墙的厚度主要取决于土料的质量如容许渗流比降、塑性、抗裂性能等。在设计中通常采用平均容许比降JaSL《碾压式土石坝设计规范》规定:斜墙的Ja不宜大于。土质防渗体断面应满足渗透比降、下游浸润线和渗透流量的要求。应自上而下逐渐加厚顶部的水平宽度不宜小于m底部厚度斜墙不宜小于水头的。土质防渗体顶部在正常蓄水位或设计洪水位以上的超高。非常运行条件下防渗体顶部不应低于非常运行条件的静水位。并应核算风浪爬高高度的影响。当防渗体顶部设有防浪墙时防渗体顶部高程可不受上述限制但不得低于正常运用的静水位。反滤层和过渡层反滤层的作用是滤土排水防止土工建筑物在渗流逸出处遭受管涌、流土等渗流变形破坏以及不同土层界面处的接触冲刷在土质防渗体与坝壳或坝基透水层之间坝壳与坝基的透水部位均应尽量满足反滤要求过渡层则可避免刚度相差较大的两侧土料之间产生急剧变化的变形和应力。考虑到坝身砂砾料本身所起的反滤作用故上游坝坡不设反滤层。因坝壳与防渗体之间具有足够厚度反滤层也可不设过渡层。护坡护坡型式根据坝的等级、适用条件和当地材料等情况通过技术经济比较确定。坝基处理(粘土截水槽)明挖回填粘土成截水槽,结构简单、工作可靠、截渗效果好的防渗措施适用于砂砾土层深度在m以内。一般设在大坝防渗体的底部(均质坝则多设在靠上游~坝底宽处)横贯整个河床并伸到两岸。截水墙的底宽应按回填土料的允许比降确定(砂壤土取壤土~粘土~)一般取m~m最小宽度m。插入相对不透层的深度应不小于~m。土石坝的渗流分析土石坝渗流分析主要内容为确定坝体浸润线、确定渗流流速和比降和确定渗流流量。可以采用水力学方法计算。由于本设计土石坝上下游坝体填料透水性均较大斜墙防渗性很高。坝体浸润线可由水面自由延伸初步确定故渗流分析的方法不再详细介绍。土石坝的稳定分析工程上采用的土坡稳定分析方法主要是建立在极限平和理论基础之上的。假设达到极限平衡状态时土体将沿着某一滑裂面产生剪切破坏而失稳。滑裂面上的各点土体均处于极限平衡状态满足摩尔库伦强度条件。土石坝坝坡稳定分析计算方法有:刚体极限平衡法。极限平衡稳定分析时按滑动面形状分圆弧法和滑楔法两种。施工期(竣工时)上游坝坡的稳定安全系数。本设计分别采用简化的毕肖普法和滑楔法手算计算施工期(竣工时)上游坝坡的稳定安全系数。A简化的毕肖普法在简单条分法的基础上简化的毕肖普法近似考虑了土条间相互作用力的影响。简化毕肖普法安全系数的表达式如公式:式中:Kc安全系数Wi为土条的自重b,α分别为土条的宽度和滑裂面的坡角。c’和φ’为有效抗剪强度指标Q为水平惯性力R为滑动圆弧半径。B滑楔法粘土斜墙土石坝斜墙坝的下游坝坡、斜墙的上游保护层、保护层连同斜墙和坝基中有软弱夹层的滑动等常形成折线形的滑动面。这时可假设滑动体由若干楔形体组成采用滑楔法计算稳定安全系数。详尽计算见节。EMBEDEquationDSMT()式中:土条一侧的抗滑力土条另一侧的下滑力​作用于土条底部的空隙压力、分别为水平和垂直地震惯性力(向上为负向下为正)土条一侧的与水平面的夹角土条另一侧的与水平面的夹角。计算时首先假定一K值自右端楔形块起计算块间作用力P直至最左端的三角形楔形块如果式()方括号中的值为零则满足平衡要求所假定的K值正确否则修正K值重新计算直至收敛。楔形体块间相互作用力P的倾角β根据工程经验选取以下数值:β等于楔形块顶面和底面倾角的平均值考虑到滑楔法只满足力的平衡要求而不满足力矩平衡条件计算结果的准确性不足而且安全系数对所假定的块间作用力倾角β的变化比较敏感。β选择不当则误差较大有时还会出现数值计算上的问题难以收敛。故SL《碾压式土石坝设计规范》规定:当假定β角等于楔形块顶面和底面倾角的平均值时容许抗滑稳定安全系数按简化的毕肖普法取值各工况下的下游坝坡的稳定安全系数以及正常高水位骤降至死水位下上游坝坡的稳定安全系数。由于本设计采用电算设计计算原理同节中的方法相似(MP法是滑楔法的发展)区别是运用期同施工期考虑的荷载不同(如施工期不考虑土石料的孔隙水压力ui)故本节不再做原理介绍。第三章.计算过程及结果汇总确定和合理经济的土石坝剖面确定工程等级本工程是以发电灌溉为主兼顾防洪和供水等的综合利用工程水库的总库容为万m发电总装机容量万kW。灌溉下游左岸耕地万m灌溉最大引水流量ms。根据SL《水利水电工程等级划分标准》规定本工程等级为Ⅲ等土石坝级别为级。选定坝型由于粘土料、砂料、石料在坝址上、下游均有坝址上游公里至坝址下游公里河段内储量丰富。考虑土石坝类型为土质防渗体分区坝(本课程设计选定为粘土斜心墙坝)。坝体分区从上游坝坡至下游坝坡本课程设计依次分为砂石料区(土石料)、粘土斜墙(粘土料)、斜墙近下游反滤层(双层)和下游堆石区(堆石料)下游堆石区的堆石粒径从上游向下游逐步增加在进一步的设计当中应当研究后进行分区。(各石料参数见附表。)确定建基面本工程坝址处的岩体可大致分为新鲜微风化岩石、弱风化、强风化及河床砂卵石覆盖层。拟定坝址河床底高程为m河槽处砂卵石覆盖层厚为~m强风化层厚度为m弱风化层厚度为m河床一般仅局部发育闭合缓倾裂隙。两岸风化较深呈带状覆盖层较少厚度一般地m强风化层厚m弱风化层厚度为-m坝址两岸均为花岗岩岩石坚硬裂隙不发育。本设计拟定河床坝基高程为m挖除m松散卵石层保留下部相对密实卵石层。岸坡坝段下挖m挖除上部覆盖层。初步拟定坝坡坡率、布置马道本设计采用粘土斜墙土石坝上游坝壳料为砂砾料下游坝壳料为堆石料。所以初定上游坡率确定为:下游坡率确定为:。由于上游马道主要在施工期使用正常运行期时淹没在水下故上游坡不设马道。为了便于施工和满足交通需求设置下游坡于高程m处设条马道马道宽度取为米马道上下坝坡一致都取:坝顶高程的确定首先根据式计算坝顶安全加高:y=ReAA本设计工程属于丘陵区地带波浪的平均波高和平均周期采取莆田试验站公式按下式~式计算:式中:水域平均水深m取值见表平均波高m平均波周期sW计算风速设计风速取洪水期多年平均最大风速的倍即ms,校核风速取洪水期多年平均最大风速msD风区长度取mg重力加速度取m。平均波长按下式计算(先假设HLm):式中:平均波长mH坝迎水面前水深取m上述公式的关于、和的计算过程见表。表水域平均水深Hm单位:m上游水位上游水位河床底高程水域平均水深正常高水位.设计洪水位校核洪水位注:本设计表中的水域平均水深Hm值由于缺乏资料近似取用坝前水深。表平均波高、平均周期和平均波长计算工况参数正常蓄水位正常运用条件设计洪水位正常运用条件校核洪水位非常运用条件Hm(m)W(ms)D(m)hm(m)Tm(s)Lm(m)H>Lm?注:a本设计水域平均水深Hm同坝前水深H取值一致。b由于详细步骤采用excel计算故未能列出。往后表格多用这种方法不再注明。c由于缺乏设计必须地震资料本设计不考虑工况正常蓄水位非常运用条件下坝顶超高地震安全加高。往后设计如是不再注明。B风雍水面高度可按式计算:式中:e计算点处的风雍水面高度mK综合摩阻系数取β计算风向与坝轴线法线的夹角(º)本设计取º。计算部分过程和结果见表。表风雍水面高度计算工况参数正常蓄水位正常运用条件设计洪水位正常运用条件校核洪水位非常运用条件Hm(m)W(ms)D(m)Kβºe(m)C本设计单坡的坡度系数m=正向来波在单坡上的平均波浪爬高,可按式进行计算:式中:平均波浪爬高mm单坡的坡度系数如坡角为α即等于cotα斜坡的糙率渗透性系数选护面类型为砌石查表取经验系数由查表取本设计工程等级为Ⅲ级故设计波浪爬杆值采用累积频率为的爬高值。(SLA规定:设计波浪爬高值应根据工程等级确定级、级和级坝采用累积频率为的爬高值。)不同累积频率下的波浪爬高可由平均波高与坝迎水面前水深的比值和相应的累积频率P()按表规定的系数确定求得(附表)。Rm和Rp的计算见表。本设计工程所处地形为丘陵区坝的级别为级。根据SL确定土石坝的安全加高A查规范表得正常运行条件下的安全加高为m非常运行条件下的安全加高为m。D综上结果可求得种运用条件下坝顶超高y值和坝顶高程(表)。最终选取上游为校核洪水位加非常运用条件下为控制工况安全超高为m。表波浪在坝坡上的波浪爬高计算单位:m工况参数正常蓄水位正常运用条件设计洪水位正常运用条件校核洪水位非常运用条件KΔKwmhmLmRmRpRmRp表各工况下坝顶超高y值和坝顶高程单位:m工况参数正常蓄水位正常运用条件设计洪水位正常运用条件校核洪水位非常运用条件ARey上游水位Z坝顶高程考虑在坝顶上游侧设置防浪墙防浪墙高m厚度为m并伸入坝体内同防渗体结合在一起,防浪墙墙顶高程为m,坝顶下游侧设置栏杆。坝顶超高应考虑防浪墙的作用所以坝顶高程应取m(>=m),坝高为=m。确定坝顶宽度本设计土石坝坝高m属于中坝根据SL..规定坝顶宽度应根据构造、施工、运行和抗震等因素确定。如无特殊要求高坝的顶部宽度可选用~m中、低坝可选用、m。故选定土石坝坝顶宽度为m。初定防渗体型式尺寸本设计粘土斜墙(坝体内防渗措施)顶部宽度定为m顶部高程为设计水位加上防渗体顶部超高为=m。底宽选定为(校核静水头H==m)。近上游坡坡率为:下游坡坡率为:。两侧设置反滤层详见。坝基防渗采用开挖截水槽槽顶部宽度同斜墙底部宽度一致为下挖至弱风化层中部相对于建基面继续下挖m。两侧坡率为:底部宽度为=m。反滤层和过渡层本设计主要在一处设置反滤层(表)。表反滤层布置情况位置单层厚度(m)层数材料斜墙近下游面砂砾料护坡计算采用砌石护坡由于本设计侧重于土石坝电算稳定分析所以护坡计算过程不详列只列结果(表)。表护坡计算结果项目值结论石块换算球形直径D(m)护坡厚度取m下部不设垫层。分别采用加工后堆石料和土石料。上游护坡范围从防浪墙底部至死水位下m,下游护坡至坝趾处。块石的质量Q(t)护坡厚度t(m)最终初步拟定坝体剖面图如图。图初步拟定的剖面图土石坝渗流分析由于上下游采用的填筑料透水率均较大所以假定上下游浸润线为水位线的自然延伸又因为粘土斜墙的渗透系数()小于填筑料的渗透系数(土石料砂石料)位以上可以视为不透水层故无需进行渗流稳定校核。浸润线全部根据其它设计经验拟定。土石坝稳定分析计算施工期上游坝坡的稳定安全系数的计算(手算计算)A滑楔法根据土石料计算参数(c,φ值)拟定可能安全系数最小的第一滑楔面如表示意图见图。粘土和砂砾石接触面的c,φ值按图读取(此处采用AutoCAD作图计算)。利用excel计算第一可能危险滑动面计算结果如表。根据SL表(坝坡抗滑稳定安全系数)中规定的非正常运用条件Ⅰ等工程的坝坡抗滑稳定安全系数不得小于(K=>)所以该滑楔面在施工期上游坝坡是稳定满足要求。表第一滑楔面各参数单位:滑楔块αiβiΔX(m)第一滑楔块第二滑楔块第三滑楔块第四滑楔块注:β等于楔形块顶面和底面倾角的平均值。图第一滑楔面图粘土和砂砾石接触面的强度包线图表第一滑动面安全系数计算滑楔块假定KαiβiWiceiφeiΔX(m)Pi(kN)pi(kN)括号中的值第一滑楔块第二滑楔块第三滑楔块第四滑楔块说明判定最后一个滑楔块中的值是否接近如果是则假的K值是正确的。结论K=B简化毕肖法先采用理正边坡稳定分析系统初步计算拟定有效滑裂面的大概位置和圆弧半径(R=滑裂面形式如图)其余参数结合CAD绘图计算功能计算参数见表~(其中有效孔隙水压力u、水平惯性力Q不考虑。)按公式。表采用简化毕肖普法计算参数土条最终假定Kcci'bitanφiWiαi表计算过程和结果土条分子分母合计(计算所得Kc):注:由于本设计有许多条件不确定例如土石料的容重和粘聚力等。所计算得的稳定安全系数十分粗略。图滑裂面形式以上两种方法进行比较发现所得的安全系数相差较大主要是滑裂面选取不同显然应以简化毕肖普法计算结果为主。所以施工期(竣工时)上游坝坡安全系数为。采用摩根斯顿普赖斯法计算正常高水位下游坝坡的稳定安全系数并绘制坝体浸润线采用理正岩土边坡稳定分析系统部分参数设置:稳定计算目标:自动搜索最危险滑面稳定分析方法:摩根斯顿普赖斯法土条宽度(m):方程求解允许的最大迭代次数:搜索有效滑面数:。得电算出有效滑动面如图有效滑裂面的形式参数如表。电算得下游坝坡在该工况下的稳定安全系数为K=>。所以满足稳定要求。根据其它设计经验绘制的浸润线图如图。表采用摩根斯顿普赖斯法计算正常高水位下游坝坡有效滑裂面形式最危险滑裂面线段标号滑楔块底面夹角α()ΔX(m)图正常高水位下游坝坡有效滑裂面图正常高水位下坝体浸润线注:上游各种水位下坝体浸润线的绘制在稳定分析这后故绘制时坝型已经修改(图中上游坝坡坡率为:)之后的设计和校核洪水位下的坝浸润线也是不在注明。采用简化毕肖普法计算各工况下游坝坡的稳定安全系数(设计洪水位校核洪水位)本节采用理正岩土边坡稳定分析系统分析设计洪水和校核洪水下下游稳定安全系数。各工况计算参数设置如表。电算得有效滑裂面见图和图形式参数见表。设计洪水位下和校核洪水位下下游坝坡的稳定安全系数分别为和符合SL中的规定。故下游坝坡在设计和校核洪水位下满足稳定安全要求。表各工况参数设置及结果参数工况设计洪水位校核洪水位圆弧稳定分析方法:简化Bishop法简化Bishop法土条重切向分力与滑动方向反向时当下滑力对待当下滑力对待稳定计算目标自动搜索最危险滑裂面自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度(m)(m)搜索时的圆心步长(m)(m)搜索时的半径步长(m)(m)水下内摩擦角滑裂面半径R(m)土条数安全系数K表采用简化毕肖普法计算各工况下游坝坡有效滑裂面形式参数单位:m工况土条土条土条土条土条土条土条土条设计洪水位校核洪水位注:校核洪水位属于非常运用Ⅱ等工程K=。根据其它设计经验拟定上游为分别设计洪水和校核洪水位下的坝体浸润线如图和图设计洪水位下游坝坡有效滑裂面图校核洪水位下游坝坡有效滑裂面图根据其它设计经验拟定的设计洪水位下的坝体浸润线图根据其它设计经验拟定的校核洪水位下的坝体浸润线正常水位骤降至死水位上游坝坡的稳定安全系数并绘制浸润线采用理正分析由正常蓄水位聚降至死水位水面线根据设计经验拟定见表,图线见图。表水面线形式单位:m水面线号坐标增量X增量Y增量注:以坝踵点为坐标原点水面线起点坐标为()采用理正分析计算得坝面的稳定安全系数K=<不符合规范要求应更改相应的大坝型式。本设计采取的修正措施是:将上游坝坡由:放缓至:将上游护坡加厚顶宽加至m与防浪墙相连,护坡延伸至坝踵底宽为m并采用堆石仔细衬砌考虑砂砾石和浆砌石的透水性大水面线顶部高程变降低为m。重新计算正常水位骤降至死水位的安全系数介于上游坝坡在运行期稳定性重要本设计详细列出参数设置信息如表~表。电算得到的有效滑裂面见图。图根据其它设计经验拟定的坝体浸润线表坡面信息坡面线号水平投影(m)竖直投影(m)表土层信息区号重度(kNm)饱合重度(kNm)内摩擦角粘聚力节点编号,,,,,,,,,,,表水面信息水面线号水平投影(m)垂直投影(m)注:采用有效应力法孔隙水压力采用近似方法计算不考虑渗透力作用考虑边坡外侧静水压力水面线段数水面线起始点坐标:(,)。计算结果:滑动安全系数K=>成果合理性分析:从软件分析出的骤降期上游坝坡滑裂面(图)的位置分析该滑裂面超出斜墙与下游反滤层的接触面并引起下游堆石区产生大体积滑动失稳。事实上下游堆石几乎完全透水且堆石区近上游段坡率为:(<<内摩擦角)堆石区理应稳定。所以我认为由软件分析得来的滑裂面应同实际情况不相符。产生软件分析结果的原因:计算中所取的由正常水位骤降至死水位的水面线不合理受理正版中水面线设置的限制。本应考虑采用其它电算方法计算但考虑到时间的关系。并且这样设计是偏于安全的故本设计不再另外计算。对于本设计土石坝最终的坝型尺寸可见土石坝特性表或设计图。图骤降期上游有效滑动面表滑裂面信息线段标号起始坐标(m,m)终止坐标(m,m)(,)(,)(,)(,)(,)(,)(,)(,)(,)(,)第四章.结束语成果分析对于初步拟定的粘土心墙土石坝剖面型式尺寸经过坝坡稳定计算施工期(竣工时)的上游坝坡和各种洪水位下的下游坝坡面都能满足稳定要求。但对于水位由正常蓄水位骤降至死水位的情况上游坝坡稳定安全系数过于低主要由于是布置时游坝坡率(:)过缓(填筑料不合理)并且斜墙距坝踵过近以造成的。上游坝坡坡率适当放缓斜墙坡角应向下游移动。上游坝壳料分区为护坡堆石料和砂粒料。重新计算稳定安全系数由提高至。问题展望本次设计由于学生能力有限经验不足。在拟定大坝的型式尺寸上浪费了大量的宝贵时间。之后的坝坡稳定分析时间不足在拟定坝坡时过于注重经济而忽略稳定要求。限于课程设计故本次的设计资料不足尤其是对填土重要性质如粘聚力、容重最大粒径和允许渗流比降等且本次设计侧重于电算坝坡稳定故本次设计同实际工程经验相差较大。我认为我在获得更详尽的设计资料和更长课程设计时间的前提下我主要能在以下两方面一步完善本课程设计。进行渗流分析通过计算绘制渗流浸润线。校核粘土斜墙布置的合理性和土石坝正常运用下的渗流量采取防渗措施。采用多种方法和多个可能滑动面计算坝坡稳定介于上游坝坡在运用期的稳定性比较重要虽然本设计中最终的正常蓄水位骤降至死水位稳定安全系数()能满足规范要求。但这个滑动面可能不是有效滑裂面其次计算中诸多参数设置粗糙如土石料的水下以及两种不同土料的接触面的凝聚力和内摩擦角取值等许多因素没有考虑如地震防浪墙。所以不能草率认为坝坡已经稳定应进行更加深入的分析。对于本次课程设计的感想最大感想就是。开始之前一定要先研究一下已有的工程设计分清轻重缓急。不可草率下手没有全局观念。还有就是借鉴别人的经验的前题是自己对原理已经真正清楚实事求是不能生搬硬套。这次课程设计我觉得自己做得很不好。重力坝的设计我应该吸取经验的。【参考文献】中华人民共和国水利部SL水利水电工程等级划分标准北京:中国水利水电出版社中华人民共和国水利部SL碾压式土石坝设计规范北京:中国水利水电出版社天津大学林继镛主编水工建筑物版北京:中国水利水电出版社附表附表土石坝的安全加高坝的级别,正常运行条件非常运行条件(a)非常运行条件(b)注:其中非常运行条件(a)适用于山区、丘陵区非常运行条件(b)适用于平原区、滨海区。附表土石料计算参考参数材料重度kNm含水量孔隙摩擦角(度)凝聚力kPa渗透系数K(cms)粘土e=(砂砾料n=(土石料e=(堆石料n=附表不同累积频率下的爬高与平均爬高的比值()P()<―>PAGEunknownunknownpsdpsdpsdunknownpsdunknownunknownunknownunknownunknownunknownunknownunknownunknownunknownunknownunknownunknownunknownunknownunknownunknownunknownunknownunknownunknownunknownunknownunknownunknownunknownunknownunknownunknownunknownunknownunknownunknownunknownunknownunknownunknown

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