施工操作平台施工方案

施工操作平台施工 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 一、工程概况 本工程位于深圳市南山区马家龙大新路，主楼为24层及14层，地下室三层为连体车库；本工程因没有施工场地，经项目部研讨决定搭设一座钢筋制作施工操作平台，以满足现场施工使用。施工操作平台脚手架均采用扣件式钢管脚手架，立杆纵距1m，横距0.9m步距1.5m，架高3m，连墙件固定于基坑边水沟侧 二、编制依据 2.1 《 建筑施工 建筑施工总承包合同建筑施工企业管理制度建筑施工合同书建筑施工合同协议书房屋建筑施工合同 扣件式钢管脚手架安全技术 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 》(JGJ130-2001) 2.2 《建筑地基基础 设计规范 民用建筑抗震设计规范配电网设计规范10kv变电所设计规范220kv变电站通用竖流式沉淀池设计 》(GB 50007-2002) 2.3 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) 2.4 《建筑施工安全手册》 三、主要构件及图形 3.1 主要组成构件及材料：立杆、纵向水平杆、横向水平杆、扣件、剪刀撑、横向支撑、拉结件。φ4.8cm钢管，木板。 3.2 架体立面及剖面图 四、卸荷及抗倾措施 1、在土地每隔四米，打入1米深的钢管，整个架体用钢管相连，以防止架体向外倾斜。 2、在架体底部，钢管作用于混凝土上，底部铺木板，加大钢管与地面的接触面积，使钢管受力分散传递。 3、在架体内部加设斜撑，以增强架体整体的抗倾覆能力。 4、在架体顶部铺设方木及模板，加大了操作平台与架体的链接，使施工产生的动荷载可以进行有效传递。 5、在悬挑部位，每隔4米用4根钢管进行支撑，以分散架体荷载的传递及防止架体的倾覆。 五、承重架验算 （一）、参数信息: 1.基本参数 立杆横向间距或排距la(m):0.90，立杆步距h(m)：1.10； 立杆纵向间距lb(m):1.00，平台支架计算高度H(m)：3.00； 立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：500.00； 钢管类型(mm):Φ48×3.5，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80； 2.荷载参数 脚手板自重(kN/m2):0.300； 栏杆自重(kN/m):0.150； 材料堆放最大荷载(kN/m2):5.000； 施工均布荷载(kN/m2):4.000； 3.地基参数 地基土类型:；地基承载力标准值(kPa):220.00； 立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。 4.风荷载参数 本工程地处陕西宝鸡市，基本风压0.35 kN/m2； 荷载高度变化系数μz 为0.74，风荷载体型系数μs 为0.286； 施工操作平台计算中考虑风荷载作用。 （二）、纵向支撑钢管计算: 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为 截面抵抗矩 W = 5.08 cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 纵向钢管计算简图 1.荷载的计算： (1)脚手板与栏杆自重(kN/m)： q11 = 0.15 + 0.3×0.5 = 0.3 kN/m； (2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)： q12 = 5×0.5 = 2.5 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)： p1 = 4×0.5 = 2 kN/m 2.强度验算: 依照《规范》5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和； 最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 均布荷载：q1 = 1.2 × q11+ 1.2 × q12 = 1.2×0.3+ 1.2×2.5 = 3.36 kN/m； 均布活载：q2 = 1.4×2 = 2.8 kN/m； 最大弯距 Mmax = 0.1×3.36×12 + 0.117 ×2.8×12 = 0.664 kN.m ； 最大支座力 N = 1.1×3.36×1 +  1.2×2.8×1 = 7.056 kN； 最大应力 σ = Mmax / W = 0.664×106 / (5080) = 130.63 N/mm2； 纵向钢管的抗压强度 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 值 [f]=205 N/mm2； 纵向钢管的计算应力 130.63 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压设计强度 205 N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度； 计算公式如下: 均布恒载: q = q11 + q12 = 2.8 kN/m； 均布活载： p = 2 kN/m； ν = (0.677 ×2.8+0.990×2)×10004/(100×2.06×105×121900)=1.543 mm； 纵向钢管的最大挠度为 1.543 mm 小于 纵向钢管的最大容许挠度 900/150与10 mm，满足要求！ （三）、横向支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P =7.056 kN； 支撑钢管计算简图  支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)  最大弯矩 Mmax = 1.235 kN.m ； 最大变形 Vmax = 3.249 mm ； 最大支座力 Qmax = 15.171 kN ； 最大应力 σ= 243.099 N/mm2 ； 横向钢管的计算应力 202.099 N/mm2 小于 横向钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！ 支撑钢管的最大挠度为 3.249 mm 小于 支撑钢管的最大容许挠度 1000/150与10 mm，满足要求！ （四）、扣件抗滑移的计算: 按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 R ≤Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 12.771 kN； 双扣件抗滑承载力的设计计算12.771KN小于扣件抗滑承载力设计值12.80 kN，满足要求！ （五）、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算: 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.149×3 = 0.447 kN； (2)栏杆的自重(kN)： NG2 = 0.15×0.9 = 0.135 kN； (3)脚手板自重(kN)： NG3 = 0.3×1×0.9 = 0.27 kN； (4)堆放荷载(kN)： NG4 = 5×1×0.9 = 4.5 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.798 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 4×1×0.9 = 3.6 kN； 3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.2×5.798+ 1.4×3.6 = 11.998 kN； (六)、立杆的稳定性验算: 立杆的稳定性计算公式: 组合风荷载： 其中  N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.998 kN； φ ------- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； σ ------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； [f] ---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； L0 ---- 计算长度 (m)； KH ---- 高度调整系数:KH=1/(1+0.005×(6-4))=0.99； MW ---- 风荷载产生的弯矩值 Mw=0.85×1.4×Mwk=0.85×1.4×Wk×la×h2/10=0.85×1.4×0.052×1×1.12/10=0.007kN·m； 其中Wk为风荷载标准值 Wk=0.7μzμsWo=0.7×0.74×0.286×0.35=0.052kN/m2； 如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1μh                    (1) l0 = h+2a                    (2) k1---- 计算长度附加系数，取值为1.185； μ ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；μ= 1.7； a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 L0 = k1μh = 1.185×1.7×1.1 = 2.216 m； L0/i = 2215.95 / 15.8 = 140 ； 由长细比 l0/i  的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.349 ； 钢管立杆受压应力计算值 ； σ =11998.08 /( 0.349×489×0.99 )+0.007×106/5.08×103= 72.476 N/mm2； 钢管立杆稳定性验算 σ = 72.476 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ 公式(2)的计算结果： L0/i = 1300 / 15.8 = 82 ； 由长细比 l0/i  的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.71 ； 钢管立杆受压应力计算值 ； σ =11998.08 /( 0.71×489×0.99 )+0.007×106/5.08×103= 36.373 N/mm2； 钢管立杆稳定性验算 σ = 36.373 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a)              (3) k2 -- 计算长度附加系数，按照表2取值1.014 ； 公式(3)的计算结果： L0/i = 1562.067 / 15.8 = 99 ； 由长细比 l0/i  的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.595 ； 钢管立杆受压应力计算值 ； σ =11998.08 /( 0.595×489×0.99 )+0.007×106/5.08×103= 43.119 N/mm2； 钢管立杆稳定性验算 σ = 43.119 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ 承重架应尽量利用锚杆作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。 以上表参照《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》 (七)、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤fg 地基承载力设计值: fg = fgk×kc = 220 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 220 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =59.99 kPa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12 kN； 基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。 p=59.99 ≤ fg=220 kPa 。地基承载力满足要求！ 六、四周围护 承重架四周采用胶合板密封围护，围护高度为1.3m。 七、拆除 1、拆除承重架前的准备工作应符合下列规定： （1）应全面检查承重架的扣件连接、连结件、支撑体系等是否符合构造要求。 （2）应根据检查结果无误后，经主管部门批准后方可实施拆除。 （3）应随时清除承重架上杂物。 （4）当有六级及六级大风和雾、雨雪天气时应停止承重架的拆除作业。 （5）承重架使用中应定期检查杆件设置的连接是否松动，脚手架的垂直偏差，安全防护措施是否符合要求，是否超载。 （6）承重架使用中应随时检查堆放物是否超载。