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云南省化工学校 教案 中职数学基础模块教案 下载北师大版¥1.2次方程的根与系数的关系的教案关于坚持的教案初中数学教案下载电子教案下载 首页 教案编号: 化工仿真 陈明峰 学 科 授课教师 化学工艺 教研室 审批签字 授课时间 授课班级 4 授课学时 合成氨合成装置 课题名称 操作原理及工艺流程 1、了解合成氨合成装置操作原理 教学目的 2、理解合成氨合成装置中各个设备的作用 与要求 3、掌握合成氨合成装置的流程 合成氨合成装置流程说明 教学重点 合成氨合成装置中各个设备的作用 合成氨合成装置流程 教学难点 设备安装目的及意意 讲 授 教学方法 常 规 课前准备 【本次课内容】 操作原理 氨的合成是氨厂最后一道工序，任务是在适当的温度、压力和有催化剂存在的条件 下，将经过精制的氢氮混和气直接合成为氨。然后将所生成的气体氨从未合成为氨 的混和气体中冷凝分离出来，得到产品液氨，分离氨后的氢氮气体循环使用。 一、 氨合成反应的特点 氨合成的化学反应式如下: 31 H，N,NH，Q22322 这一化学反应具有如下几个特点: (1) 是可逆反应。即在氢气和氮气反应生成氨的同时，氨也分解成氢气和氮气。 (2) 是放热反应。在生成氨的同时放出热量，反应热与温度、压力有关。 (3) 是体积缩小的反应。 (4) 反应需要有催化剂才能较快的进行。 二、 氨合成反应的化学平衡 K1、 平衡常数 氨合成反应的平衡常数可表示为: p p(NH)3K = p1.50.5P(H),p(N)22 式中p(NH)、p(H)、p(N)-----为平衡状态下氨、氢、氮的分压。 322 由于按合成反应是可逆、放热、体积缩小的反应，根据平衡移动定律可知，降低温度，提高压力，平衡向生成氨的方向移动，因此平衡常数增大。 2、平衡氨含量 反应达到平衡时按在混和气体中的百分含量，称为平衡氨含量，或称为氨的平衡产率。平衡氨含量是给定操作条件下，合成反应能达到的最大限度。 计算平衡常数的目的是为了求平衡氨含量。平衡氨含量与压力、平衡常数、惰性气 1.5Y(NH)r3,K,P体含量、氢氮比例的关系如下: p22[1,Y(NH,Y)](1，r)3i Y(NH)式中---平衡时氨的体积百分数 3 Y -----惰性气体的体积百分数 i p-----总压力 K -----平衡常数 p r------氢氮比例 由式可见，温度降低或压力升高时，等式右方增加，因此平衡氨含量也增加。所以，在实际生产中，氨的合成反应均在加压下进行。 三、 氨合成动力学 (一)反应机理 氮与氢自气相空间向催化剂表面接近，其绝大部分自外表面向催化剂毛细孔的内表面扩散，并在表面上进行活性吸附。吸附氮与吸附氢及气相氢进行化学反应，一次生成NH、NH、NH。后者至表面脱附后进入气相空间。可将整个过程表示如下: 、23 H2H2气相中的气相中的N(气相),N(吸附),,,,,,2NH(吸附),,,,,,22 H2气相中的脱吸2NH(吸附),,,,,,2NH(吸附),,,,2NH(气相)233 在上述反应过程中，当气流速度相当大，催化剂粒度足够小时，外扩散光和内扩散 因素对反应影响很小，而在铁催化剂上吸附氮的速度在数值上很接近于合成氨的速 度，即氮的活性吸附步骤进行的最慢，是决定反应速度的关键。这就是说按得合成 反应速度是由氮的吸附速度所控制的。 (二)反应速度 反应速度是以单位时间内反应物质浓度的减少量或生成物质浓度的增加量来表示。在工业生产中，不仅要求获得较高的氨含量，同时还要求有较快的反应速度，以便在单位时间内有较多的氢和氮合成为氨。 根据氮在催化剂表面上的活性吸附是氨合成过程的控制步骤、氮在催化剂表面成中等覆盖度、吸附表面很不均匀等条件，捷姆金和佩热夫导得的速度方程式如下: 1.5p(NH)p(H)32W,kp(N),k 1221.5p(NH)p(H)32 W-----反应的瞬时总速度，为正反应和逆反应速度之差 kk、----正、逆反应速度常数 21 p(H)、P(N)、P(NH)----为氢、氮、氨气体的分压。 223 (三)内扩散的影响 当催化剂的颗粒直径为1mm时，内扩散速度是反应速度的百倍以上，故内扩散的影响可忽略不计。但当半径大于5mm时，内扩散速度已经比反应速度慢，其影响就不能忽视了。催化剂毛细孔的直径愈小和毛细孔愈长(颗粒直径愈大)，则内扩散的影响愈大。 实际生产中，在合成塔结构和催化层阻力允许的情况下，应当采用粒度较小的催化 剂，以减小被扩散的影响，提高内表面利用率，加快氨的生成速度。 四、 影响合成塔操作的各种因素 1、影响合成塔反应的条件: 催化的合成反应可用下式表示: N，3H,2NH 223 在推荐的操作条件下，合成塔出口气中氨含量约13.9%(分子)没有反应的气体循环返回合成塔，最后仍变为产品。 (一)温度:温度变化时对合成氨反应的影响有二方面，它同时影响平衡浓度及反应速度。因为合成氨的反应是放热的，温度升高使氨的平衡浓度降低，同时又使反应加速，这表明在远离平衡的情况下，温度升高时合成效率就比较高，而另一方面对于接近平衡的系统来说，温度升高时合成效率就比较低，在不考虑触媒衰老时，合成效率总是直接随温度变化的，合成效率的定义是:反应后的气体中实际的氨的百分数与所讨论的条件下理论上可能得到的氨的百分数之比。 (二) 压力:氨合成时体积缩小(分子数减少)，所以氨的平衡百分数将随压力提高而增加，同时反应速度也随压力的升高而加速，因此提高压力将促进反应。 (三) 空速:在较高的工艺气速(空间速度)下，反应的时间比较少，所以合成塔出口的氨浓度就不象低空速那样高，但是，产率的降低百分比上是远远小于空速的增加的，由于有较多的气体经过合成塔，所增加的氨产量足以弥补由于停留时间短，反应不完全而引起的产量的降低，所以在正常的产量或者在低于正常产量的情况下，其它条件不变时，增加合成塔的气 量会提高产量。 通常是采取改变循环气量的 办法 鲁班奖评选办法下载鲁班奖评选办法下载鲁班奖评选办法下载企业年金办法下载企业年金办法下载 来改变空速的，循环量增加时(如果可能的话)，由于单程合成效率的降低，触煤层的温度会降低，由于总的氨产量的增加，系统的压力也会降低，MIC-22关小时，循环量就加大，当MIC-22完全关闭时，循环环量最大。 (四) 氢氮比:送往合成部分的新鲜合成气的氢氮比通常应维持在3.0:1.0左右，这是因为氢与氮是以3.0:1.0的比例合成为氨的，但是必须指出:在合成塔中的氢氮比不一定是3.0:1.0，已经发现合成塔内的氢氮比为2.5~3.0:1.0时，合成效率最高。为了使进入合成塔的混合气能达到最好的H:N比、新鲜气中的氢氮比可以稍稍与3.0:22 1.0不同。 (五) 惰性气体:有一部分气体连续地从循环机的吸入端往吹出气系统放空，这是为了控制甲烷及其它惰性气体的含量，否则它们将在合成回路中积累使合成效率降低， 系统压力升高及生产能力下降。 (六) 新鲜气的:单独把新鲜气的流量加大可以生产更多的氨并对上述条件有以下影响: I(系统压力增长; II(触媒床温度升高; III 惰性气体含量增加; ? H:N比可能改变。 22 反之，合成气量减少，效果则相反。 在正常的操作条件下，新鲜气量是由产量决定的，但在，合成部分进气的增加必须以工厂造气工序产气量增加为前提。 2、合成反应的操作控制 合成系统是从合成气体压缩机的山口管线开始的，气体(氢氮比为3:l的混合气)的消耗量取决于操作条件、触媒的活性以及合成同路总的生产能力，被移去的或反应了的气体是由压缩机来的气体不 断进行补充的，如果新鲜气过量，产量增至压缩机的极限能力，新鲜气就在一段压缩之前从104-F吸入罐处放空，如果气量不足，压缩机就减慢， 回路的压力下降直至氨的产量降低到与进来的气量成平衡为止。 为了改变合成回路的操作，可以改变一个或几个条件，且较重要的控制条件如下: 新鲜气量 合成塔的入口温度 循环气量 氢一氮比 高压吹出气量 新鲜气的纯度 触媒层的温度 注意这里没有把系统的压力作为一个控制条件列出，因为压力的改变常常是其他条件变化的结果，以提高压力为唯一目的而不考虑其他效果的变化是很少的，合成系统通常是这样操作的，即把压力控制在极限值以下适当处，把吹出气量减少到最小程度，同时把合成塔维持在足够低的温度以处长触媒寿命，在新鲜气量及放空气量正常以及合成温度适宜的条件下，较低的压力通常是表明操作良好。 下而是影响合成回路各个条件的一些因素，操作入员要注意检查它们的过程中是否有不正常的变化，如果把这些情况都弄清楚了，操什入员就能够比较容易地对操作条件的变化进行解释，这样，他就能够改变一个或几个条件进行必要的调正。 合成塔的压力:能单独地或综合地使用合成回路压力增加的主要因素有: (一)新鲜气量增加; (二)合成塔的温度下降; (三)合成回路中的气体组成偏离了最适宜的氢氮比(2.5~3.0:1) (四)循环气中氨含量增加; (五)循环气中隋性气体含量增加: (六)循环气量减少; (七)由于合成气不纯引起触媒中毒 (八)触媒衰老。 反过来明，与上述这些作用相反就会使压力降低。 触媒的温度，能单独地或综合地使触媒温度升高的主要因素有: (一) 新鲜气量增加; (二) 循环气量减少; (三) 氢氮比比较接近于最适比值2.5-3.0:1; (四) 循环气中氨含量降低; (五) 合成系统的压力升高; (六) 进入合成塔的冷气近路(冷激)流量减少; (七) 循环气中惰性气的含量降低; (八) 由于合成气不纯引起触媒暂时中毒之后，接着触媒活性又恢复。 返过来说，与上述这些作用相反就会使触媒的温度下降。 稳定操作时的最适宜温度就是使氨产量最高时的最低温度，但温度还是要足够高以保证压力波动时操作的稳定性，超温会使触媒衰老并使触媒的活性很快下降。 氢氮比:能单独地或者综合地使循环气中的H:N比变化的主要因素有: 2 2 (一) 从转化及净化系统来的合成气的组成有变化; (二) 新鲜气量变化: (三) 循环气中氨的含量有变化; (四) 循环气中惰性气的含量有变化。 进合成塔的循环气中氢氮比应控制在2.5-3.0:1.0左右，氢氮比变化太快会使温度发生急剧变化。 循环气中氨含量:能单独地或综合地使合成塔进气氨浓度变化的因素有: (一) 高压氨分离器106- F前面的氨冷器中冷却程度的变化; (二) 系统的压力 予期的合成塔出口气中的氨浓度约为1 3.9,，循环气与新鲜气混合以后，氨浓度变为4.1 5,，经过氨冷及1 06-F把氨冷凝和分离下来以后，进合成塔时混合气中的氨浓度约为2.42,。 循环气中的循环性气含量:循环气中惰性气体的主要成份是氩及甲烷，这些气体会逐步地积累起来而使系统的压力升高，从而降低了合成气的有效分压，反映出来的就是单程的合成率下降，控制系统中惰性气体浓度的方法就是引出一部分气体经125-C与吹出气分离罐108-F后放空，合成塔入口气中惰性气体(甲烷和氩)的 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 浓度约为13.6,(分子)，但是，经验证明:惰性气体的浓度再保持得高一些，可以减少吹出气带走的氢气，氮的总产量还可以增加。 从上面的合成氨操作的讨论中可以看出:合成的效率是受这一节“(2)”开头部分列出的各种控制条件的影响的，所有这些条件都是相互联系的，一个条件发生变化对其他条件都会有影响，所以好的操作就是要把操作经验以及对影响系统操作的各种因素的认识这两者很好结合起来，如果其中有一个条件发生了急剧的变化，经验会作出判断为了弥补这个变化应当采取什么步骤，从而使系统的操作保持稳定，可能是任何变化都要缓慢地进行以防引起大的波动。 3、合成触媒的性能 触媒的活化:合成触媒是由融熔的铁的氧化物制成的，它含有钾、钙和铝的氧化物作为稳定剂与促进剂，而且是以氧化态装到合成塔中去的，在进行氨的生产以前，触媒必须加以活化，把氧化铁还原成基本上是纯的元素铁。 触媒的还原是在这样的条件下进行的:即在氧化态的触媒上面通以氢气，并逐步提高压力及温度，氢气与氧化铁中的氧化合生成水，在气体再次循环到触媒床以前要尽可能地把这些水除净，活化过程中的出水量触媒还原进展情况的一个良好的指标，在还原的开始阶段生成的水量是很少的，随着触媒还原的进行，生成的水量就增加，为促进触媒的还原需要采用相当高的温度并控制在一定的压力，出水量会达到一个高峰，然后逐步减少直至还原结束。 还原的温度应当始终保持在触媒的操作温度以下，避免由于以下的原因而脱活，即:(1)循环气中的水汽浓度过高，(2)过热，但是温度太低，触媒的还原就进行得太慢，如果温度降得过分低，还原就会停止。 在触媒的还原期间，压力与(或)压力变化的影响是一个关键，当还原向下移动时，如果各层触媒的活化是不均匀的，则提高压力就可能产生“沟流”:即在触媒床的局部地方还原较彻底的触媒会促进氢与氮生成氮的反应，反应放出的热量会使这局部触媒的 温度变得太高而难以控制。触媒还原期间应当维持这样在压力:即使还原能够均匀地进行而且在触媒床的同一个水平面上的温度差不要太大，提高压力时，生成氨的反应加速，降低压力时，生成氨的反应会减慢。 触媒的还原可以相当低的空速下进行，但是空速愈高，还原的时间愈短，而且在较高的空速下可以消除沟流。 触媒还原期间，合成气是循环通过合成塔的，当反应已经开始进行时，非常重要的是循环气要尽可能地加以冷却(但设备中不能结冰的危险)，把气体中的水份加以冷凝开除去以后再重新进入合成塔，否则，水汽浓度高的气体将进入已经还原了的触媒床，水蒸汽会使已经还原过的触媒和活性降低或中毒，一旦合成氨的反应开始进行，生成的氨就会使冰点下降，这就可以在更低的温度下把气流中的水分除去。 精心控制触媒活化时的条件，可以使还原均匀地进行，这就有助于延长触媒的使用寿命。 合成触媒的还原是在工厂的原始开车时进行的，推荐的指导程序见第三部分。 触媒的热稳定性:即性是采用纯的合成气，氨触媒也不能无限期地保持它的活性。一些数据表明，采用纯的气体时，温度低于550?对触媒没有影响，而当温度更高时，就会损害触媒，这些数据还表明:经受过轻度过热的触媒，在400?时活性有所下降，而在500时，活性不变，但是应当着重指出:不存在有这样一个固定的温度极限，低于这个温度触媒就不受影响，在温度一定，但是压力与空速的条件变得苛刻时，也会使触媒的活性比较快的降低。 触媒的衰老首先表现在温度较低、压力与(或)空速较高的条件下操作时效率下降，已经发现:触媒的活性和开始时相比下降得越多，则要进一步受到损坏所需要的时间就会越长或者所需要的条件也会越加苛刻。 触媒的毒物:合成气中能够使触媒和活性或寿命降低的化合物称为毒物，这些物质通常能够与触媒的活性组份形成稳定程度不同的化合物，永久性的毒物会使触媒的活性不可逆地永久下降，这些毒物能够与触媒的活性分部形成稳定的表面化合物，另一些毒物可以使活性暂时下降，在这些毒物从气体中除去以后，在一个比较短的时间之内就可以恢复到原有的活性。 合成氨触媒最主要的毒物是氧的化合物，这些化合物不能看作是暂时性毒物，也不是永久性毒物，当合成气中含有少量的氧化物，例如CO时，触媒的一些活性表面就与氧结合使触媒的活性降低，当把这种氧的化合物从合成气中除去以后，触媒就再一次完全还原，但是并不能使所有的活性中心都完全恢复到原始的状态，或者恢复到它的最初 的活性，因此，氧的化合物能引起严重的暂时性中毒以及轻微的永久性中毒，通常能使触媒中毒的氧的化合物有: 水蒸汽、(H)、CO，及分子0。其它的重要的毒物有HS(永久性的)及油雾的沉积222 物，后者并不是真正的毒物，但是由于触媒表面被复盖和堵塞，它能使触媒的活性降低。 触媒的机械强度:合成触媒的机械强度是很好的，但是操作入员也不应该过份随便地对待，错误的操作会引起十分急速的温度波动，从而使触媒碎裂，在触媒还原期间，任何急剧的温度变化都应小心防止，据认为在这个期间，触媒对机械粉碎及急剧变化都是特别敏感的。 在工厂的原始开车期间，合成触媒的还原是在工厂前面的工序已经接近于设计的条件和设计的流量时才进行的，在本手册第三部分的开车部分中提供了一个分为四个阶段的还原程序。 详细的触媒装填程序详见触媒生产厂，氨合成塔的触媒装填方法。极其重要的是:在触媒装填之前，必须先进行一些试验，氯化物与不锈钢的触媒接触会引起合成塔内件的应力腐蚀脆裂，所以在装填之前，每一批触媒的氯含量都必须加以检验，触媒中允许的最高的水溶性氯的含量为10.0ppm，在装触媒的容器有损坏的情况下，可能会带入杂质，所以每一个容器都应当进行检查。 三(合成气中无水液氨的分离 在合成塔中生成的氨会很快地达到不利于反应的程序，所以必须连续地从进塔的合成循环气中把它除去，这是用系列的冷却器和氨冷器来冷却循环气，从而把每次通过合成塔时生成的净氨产品冷却下来，循环气进入高压氨分离器时的温度为-21.3?，在-11.7MPa的压力下，合成回路中气体里的氨冷凝并过冷到-2 33?以后，循环气中的氨( 就降至2.42,，冷凝下来的液氨收集在高压氨分离器(106-F)中，用液位调节器(LC-13)调节后就送去进行产品的最后精制。 装 置 概 况 第一节 工艺流程简述 一、合成系统 从甲烷化来的新鲜气(40?、2.6Mpa、H2/N2=3:1)先经压缩前分离罐(104-F)进合成气压缩机(103-J)低压段，在压缩机的低压缸将新鲜气体压缩到合成所需要的最终压力的二分之一左右，出低压段的新鲜气先经136-C用甲烷化进料气冷却至93.3?，再经水冷器(116-C)冷却至38?,最后经氨冷器(129-C)冷却至7?,后与氢回收来的氢气混合进入中间分离罐(105-F)，从中间分离罐出来的氢氮气再进合成气压缩机高压段。 合成回路来的循环气与经高压段压缩后的氢氮气混合进压缩机循环段，从循环段出来的合成气进合成系统水冷器(124-C)。高压合成气自最终冷却器124-C出来后，分两路继续冷却，第一路串联通过原料气和循环气一级和二级氨冷器117-C和118-C的管侧，冷却介质都是冷冻用液氨，另一路通过就地的MIC-23节流后，在合成塔进气和循环气换热器120-C的壳侧冷却，两路会合后，又在新鲜气和循环气三级氨冷器119-C中用三级液氨闪蒸槽112-F来的冷冻用液氨进行冷却，冷却至-23.3?。冷却后的气体经过水平分布管进入高压氨分离器(106-F)，在前几个氨冷器中冷凝下来的循环气中的氨就在106-F中分出，分离出来的液氨送往冷冻中间闪蒸槽(107-F)。从氨分离器出来后，循环气就进入合成塔进气--新鲜气和循环气换热器120-C的管侧，从壳侧的工艺气体中取得热量，然后又进入合成塔进气--出气换热器(121-C)的管侧，再由HCV-11控制进入合成塔(105-D)，在121-C管侧的出口处 分析 定性数据统计分析pdf销售业绩分析模板建筑结构震害分析销售进度分析表京东商城竞争战略分析 气体成分。 SP-35是一专门的双向降爆板装置，是用来保护121-C的换热器，防止换热器的一侧卸压导致压差过大而引起破坏。 合成气进气由合成塔105-D的塔底进入，自下而上地进入合成塔，经由MIC-13直接到第一层触媒的入口，用以控制该处的温度，这一近路有一个冷激管线，和两个进层间换热器付线可以控制第二、第三层的入口温度必要时可以分别用MIC-14、15和16进行调节。气体经过最底下一层触媒床后，又自下而上地把气体导入内部换热器的管侧，把热量传给进来的气体，再由105-D的顶部出口引出。 合成塔出口气进入合成塔--锅炉给水换热器123-C的管侧，把热量传给锅炉给水，接着又在121-C的壳侧与进塔气换热而进一步被冷却，最后回到103-J高压缸循环段(最后一个叶轮)而完成了整个合成回路。 合成塔出来的气体有一部分是从高压吹出气分离缸108-F经MIC-18调节并用Fl-63指示流量后，送往氢回收装置或送往一段转化炉燃料气系统。从合成回路中排出气是为了控制气体中的甲烷化和氩的浓度，甲烷和氩在系统中积累多了会使氨的合成率降低。吹出气在进入分离罐108-F以前先在氨冷器125-C冷却，由108-F分出的液氨送低压氨分离器107-F回收。 合成塔备有一台开工加热炉(102-B)，它是用于开工时把合成塔引温至反应温度，开工加热炉的原料气流量由FI-62指示，另外，它还设有一低流量报警器FAL-85与FI-62配合使用，MIC-17调节102-B燃料气量。 二、冷冻系统 合成来的液氨进入中间闪蒸槽(107-F)，闪蒸出的不凝性气体通过PIC-8排出作为 燃料气送一段炉燃烧。分离器107-F装有液面指示器LI-12。液氨减压后由液位调节器LC-12调节进入三级闪蒸罐(112-F)进一步闪蒸，闪蒸后作为冷冻用的液氨进入系统中。冷冻的一、二、三级闪蒸罐操作压力分别为:0.4MPa(G)、0.16MPa(G)、0.0028MPa(G)，三台闪蒸罐与合成系统中的第一、二、三氨冷器相对应，它们是按热虹吸原理进行冷冻蒸发循环操作的。液氨由各闪蒸罐流入对应的氨冷器，吸热后的液氨蒸发形成的气液混合物又回到各闪蒸罐进行气液分离，气氨分别进氨压缩机(105-J)各段气缸，液氨分别进各氨冷器。 由液氨接收槽(109-F)来的液氨逐级减压后补入到各闪蒸罐。一级闪蒸罐(110-F)出来的液氨除送第一氨冷器(117-C)外，另一部分作为合成气压缩机(103-J)一段出口的氨冷器(129-C)和闪蒸罐氨冷器(126-C)的冷源。氨冷器(129-C)和(126-C)蒸发的气氨进入二级闪蒸罐(111-F)，110-F多余的液氨送往111-F。111-F的液氨除送第二氨冷器(118-C)和弛放气氨冷器(125-C)作为冷冻剂外，其余部分送往三级闪蒸罐(112-F)。112-F的液氨除送119-C外，还可以由冷氨产品泵(109-J)作为冷氨产品送液氨贮槽贮存。 由三级闪蒸罐(112-F)出来的气氨进入氨压缩机(105-J)一段压缩，一段出口与111-F来的氯氨汇合进入二段压缩，二段出口气氨先经压缩机中间冷却器(128-C)冷却后，与110-F来的气氨汇合进入三段压缩，三段出口的气氨经氨冷凝器(127-CA、CB)，冷凝的液氨进入接收槽(109-F)。109-F中的闪蒸气去闪蒸罐氨冷器(126-C)，冷凝分离出来的液氨流回109-F，不凝气作燃料气送一段炉燃烧。109-F中的液氨一部分减压后送至一级闪蒸罐(110-F)，另一部分作为热氨产品经热氨产品泵(1-3P-1,2)送往尿素装置。 第二节 工艺仿真范围 A 合成氨系统 1)反应器:105—D 2)炉子:102—B 3)换热器:124—C、120—C、121—C、117—C(管侧)、118—C(管侧)、119—C(管侧)、123—C、125—C(管侧) 4)分离罐:105—F、106—F、108—F 5)压缩机 : 103—J(工艺管线) B 冷冻系统 ,) 换热器: 127—C、147—C、117—C(壳侧)、129—C(壳侧)、118—C(壳 侧)、119—C(壳侧)、125—C(壳侧) ,)分离罐:107—F、109—F、110—F、111—F、112—F ,)泵:1—3p—1?、109—JA/JB ,)压缩机:105—J(工艺管线部分) 第三节 控制回路一揽表 宁夏化工厂合成氨装置合成工段仿真 培训 焊锡培训资料ppt免费下载焊接培训教程 ppt 下载特设培训下载班长管理培训下载培训时间表下载 系统共涉及到仪表控制回路如下，这些回 路的详细内容见下表，该表给出了仪表回路的公位号、回路描述、工程单位元、正常设 定及正常输出。这些内容仅供操作参考。 合成工段仪表回路一览表 合成系统 设定回路名称 回路描述 工程单位元 输出 值 PIC182 104-F压力控制 MPA 2.6 50 PRC6 103-J转速控制 MPA 2.6 50 PIC194 107-F压力控制 MPA 10.5 50 FIC7 104-F抽出流量控制 KG/H 11700 50 FIC8 105-F抽出流量控制 KG/H 12000 50 FIC14 压缩机总抽出控制 KG/H 67000 50 LICA14 121-F罐液位元控制 % 50 50 冷冻系统 设输回路名称 回路描述 工程单位元 定值 出 PIC7 109-F压力控制 MPA 1.4 50 PICA8 107-F压力控制 MPA 1.86 50 PRC9 112-F压力控制 KPA 2.8 50 FIC9 112-F抽出氨气体流量控制 KG/H 24000 0 FIC10 111-F抽出氨气体流量控制 KG/H 19000 0 FIC11 110-F抽出氨气体流量控制 KG/H 23000 0 FIC18 109-F液氨产量控制 KG/H 50 50 LICA15 109-F罐液位元控制 % 50 50 LICA16 110-F罐液位元控制 % 50 50 LICA18 111-F罐液位元控制 % 50 50 LICA19 112-F罐液位元控制 % 50 50 LICA12 107-F罐液位元控制 % 50 50