楼板配筋 2[精华]

楼板配筋 2[精华] 楼板配筋 一、基本资料: 1、房间编号: 4 2、边界条件(左端/下端/右端/上端):固定/固定/固定/铰支/ 3、荷载: 永久荷载标准值:g , 5.00 kN/M2 可变荷载标准值:q , 2.00 kN/M2 计算跨度 Lx = 4500 mm ;计算跨度 Ly = 6700 mm 板厚 H = 100 mm; 砼强度等级:C20;钢筋强度等级:HPB235 4、计算方法:弹性算法。 5、泊松比:μ,1/5. 6、考虑活荷载不利组合。 二、计算结果: Mx =(0.03632+0.01210/5)*(1.20* 5.0+1.40* 1.0)* 4.5^2 = 5.74kN?M 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩: Mxa =(0.07193+0.02825/5)*(1.4* 1.0)* 4.5^2 = 2.17kN?M Mx= 5.74 + 2.17 = 7.92kN?M 524.mm2) Asx= 506.42mm2，实配φ10@150 (As , ρmin , 0.236% ， ρ , 0.524% My =(0.01210+0.03632/5)*(1.20* 5.0+1.40* 1.0)* 4.5^2= 2.87kN?M 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩: Mya =(0.02825+0.07193/5)*(1.4* 1.0)* 4.5^2 = 1.20kN?M My= 2.87 + 1.20 = 4.07kN?M Asy= 289.74mm2，实配φ 8@150 (As , 335.mm2) ρmin , 0.236% ， ρ , 0.335% Mx' =0.07859*(1.20* 5.0+1.40* 2.0)* 4.5^2 = 13.85kN?M Asx'= 947.79mm2，实配φ16@200 (As ,1436.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin , 0.236% ， ρ , 1.436% My' =0.05720*(1.20* 5.0+1.40* 2.0)* 4.5^2 = 10.08kN?M Asy'= 659.81mm2，实配φ12@200 (As ,1373.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin , 0.236% ， ρ , 1.373% 三、跨中挠度验算: Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 (1)、挠度和裂缝验算参数: Mq =(0.01210+0.03632/5)*(1.0* 5.0+0.5* 2.0 )* 4.5^2 = 2.33kN?M Es , 210000.N/mm2 Ec , 25413.N/mm2 Ftk , 1.54N/mm2 Fy , 210.N/mm2 (2)、在荷载效应的准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs: ?、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列 公式 小学单位换算公式大全免费下载公式下载行测公式大全下载excel公式下载逻辑回归公式下载 计算: ψ , 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) (混凝土规范式 7.1.2,2) σsq , Mq / (0.87 * ho * As) (混凝土规范式 7.1.4,3) σsq , 2.33/(0.87* 71.* 335.) = 112.43N/mm 矩形截面，Ate,0.5*b*h,0.5*1000*100.= 50000.mm2 ρte , As / Ate (混凝土规范式 7.1.2,5) ρte , 335./ 50000.=0.00670 ψ , 1.1 - 0.65* 1.54/(0.00670* 112.43) = -0.230 当 ψ,0.2 时，取ψ , 0.2 ?、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 αE: αE ,Es / Ec ,210000.0/ 25413.0 = 8.264 ?、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 γf': 矩形截面，γf' , 0 ?、纵向受拉钢筋配筋率 ρ , As / b / ho , 335./1000/ 71.=0.00472 ?、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式(混凝土规范式 7.2.3,1)计算: Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')] Bs, 210000.* 335.* 71.^2/[1.15*0.200+0.2+6*8.264*0.00472/(1+3.5*0.00)]= 534.24kN?M2 (3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 θ: 按混凝土规范第 7.2.5 条，当ρ' , 0时，θ , 2.0 (4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算: B , Bs / θ (混凝土规范式 7.2.2) B, 534.24/2 = 267.122kN?M2 (5)、挠度 f , κ * Qq * L ^ 4 / B f ,0.00235* 6.0* 4.47^4/ 267.122= 21.164mm f / L , 21.164/4475.= 1/ 211.，满足规范要求～ 四、裂缝宽度验算: ?、X方向板带跨中裂缝: 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算: ψ , 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) (混凝土规范式 7.1.2,2) σsq , Mq / (0.87 * ho * As) (混凝土规范式 7.1.4,3) σsq , 4.65*10^6/(0.87* 80.* 524.) = 127.73N/mm 矩形截面，Ate,0.5*b*h,0.5*1000*100.= 50000.mm2 ρte , As / Ate (混凝土规范式 7.1.2,5) ρte , 524./ 50000.= 0.010 ψ , 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 127.73) = 0.351 ωmax , αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 7.1.2,1) ωmax ,1.9*0.351*127.7/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01047) = 0.060，满足规范要求～ ?、Y方向板带跨中裂缝: 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算: ψ , 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) (混凝土规范式 7.1.2,2) σsq , Mq / (0.87 * ho * As) (混凝土规范式 7.1.4,3) σsq , 2.33*10^6/(0.87* 71.* 335.) = 112.43N/mm 矩形截面，Ate,0.5*b*h,0.5*1000*100.= 50000.mm2 ρte , As / Ate (混凝土规范式 7.1.2,5) ρte , 335./ 50000.= 0.007 当 ρte ,0.01 时，取ρte , 0.01 ψ , 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 112.43) = 0.209 ωmax , αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 7.1.2,1) ωmax ,1.9*0.209*112.4/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.027，满足规范要求～ ?、左端支座跨中裂缝: 按下列公式计算: 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， ψ , 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) (混凝土规范式 7.1.2,2) σsq , Mq / (0.87 * ho * As) (混凝土规范式 7.1.4,3) σsq , 9.44*10^6/(0.87* 77.*1005.) = 140.22N/mm 矩形截面，Ate,0.5*b*h,0.5*1000*100.= 50000.mm2 ρte , As / Ate (混凝土规范式 7.1.2,5) ρte ,1005./ 50000.= 0.020 ψ , 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.02* 140.22) = 0.745 ωmax , αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 7.1.2,1) ωmax ,1.9*0.745*140.2/200000.*(1.9*20.+0.08*16.00/0.02011) = 0.101，满足规范要求～ ?、下端支座跨中裂缝: 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算: ψ , 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) (混凝土规范式 7.1.2,2) σsq , Mq / (0.87 * ho * As) (混凝土规范式 7.1.4,3) σsq , 6.87*10^6/(0.87* 79.* 565.) = 176.83N/mm 矩形截面，Ate,0.5*b*h,0.5*1000*100.= 50000.mm2 ρte , As / Ate (混凝土规范式 7.1.2,5) ρte , 565./ 50000.= 0.011 ψ , 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 176.83) = 0.599 ωmax , αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 7.1.2,1) ωmax ,1.9*0.599*176.8/200000.*(1.9*20.+0.08*12.00/0.01131) = 0.124，满足规范要求～ ?、右端支座跨中裂缝: 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算: ψ , 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) (混凝土规范式 7.1.2,2) σsq , Mq / (0.87 * ho * As) (混凝土规范式 7.1.4,3) σsq , 9.44*10^6/(0.87* 79.* 754.) = 182.22N/mm 矩形截面，Ate,0.5*b*h,0.5*1000*100.= 50000.mm2 ρte , As / Ate (混凝土规范式 7.1.2,5) ρte , 754./ 50000.= 0.015 ψ , 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.02* 182.22) = 0.735 ωmax , αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 7.1.2,1) ωmax ,1.9*0.735*182.2/200000.*(1.9*20.+0.08*12.00/0.01508) = 0.129，满足规范要求～ 楼板配筋 一、基本资料: 1、房间编号: 4 2、边界条件(左端/下端/右端/上端):固定/固定/固定/铰支/ 3、荷载: 永久荷载标准值:g , 5.00 kN/M2 可变荷载标准值:q , 2.00 kN/M2 计算跨度 Lx = 4500 mm ;计算跨度 Ly = 6700 mm 板厚 H = 100 mm; 砼强度等级:C20;钢筋强度等级:HPB235 4、计算方法:弹性算法。 5、泊松比:μ,1/5. 6、考虑活荷载不利组合。 二、计算结果: Mx =(0.03632+0.01210/5)*(1.20* 5.0+1.40* 1.0)* 4.5^2 = 5.74kN?M 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩: Mxa =(0.07193+0.02825/5)*(1.4* 1.0)* 4.5^2 = 2.17kN?M Mx= 5.74 + 2.17 = 7.92kN?M Asx= 506.42mm2，实配φ10@150 (As , 524.mm2) ρmin , 0.236% ， ρ , 0.524% My =(0.01210+0.03632/5)*(1.20* 5.0+1.40* 1.0)* 4.5^2= 2.87kN?M 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩: Mya =(0.02825+0.07193/5)*(1.4* 1.0)* 4.5^2 = 1.20kN?M My= 2.87 + 1.20 = 4.07kN?M Asy= 289.74mm2，实配φ 8@150 (As , 335.mm2) 0.236% ， ρ , 0.335% ρmin , Mx' =0.07859*(1.20* 5.0+1.40* 2.0)* 4.5^2 = 13.85kN?M Asx'= 947.79mm2，实配φ16@200 (As ,1436.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin , 0.236% ， ρ , 1.436% My' =0.05720*(1.20* 5.0+1.40* 2.0)* 4.5^2 = 10.08kN?M Asy'= 659.81mm2，实配φ12@200 (As ,1373.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin , 0.236% ， ρ , 1.373% 三、跨中挠度验算: Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 (1)、挠度和裂缝验算参数: Mq =(0.01210+0.03632/5)*(1.0* 5.0+0.5* 2.0 )* 4.5^2 = 2.33kN?M Es , 210000.N/mm2 Ec , 25413.N/mm2 Ftk , 1.54N/mm2 Fy , 210.N/mm2 (2)、在荷载效应的准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs: ?、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算: ψ , 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) (混凝土规范式 7.1.2,2) σsq , Mq / (0.87 * ho * As) (混凝土规范式 7.1.4,3) σsq , 2.33/(0.87* 71.* 335.) = 112.43N/mm 矩形截面，Ate,0.5*b*h,0.5*1000*100.= 50000.mm2 ρte , As / Ate (混凝土规范式 7.1.2,5) ρte , 335./ 50000.=0.00670 ψ , 1.1 - 0.65* 1.54/(0.00670* 112.43) = -0.230 当 ψ,0.2 时，取ψ , 0.2 ?、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 αE: αE ,Es / Ec ,210000.0/ 25413.0 = 8.264 ?、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 γf': 矩形截面，γf' , 0 ?、纵向受拉钢筋配筋率 ρ , As / b / ho , 335./1000/ 71.=0.00472 ?、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式(混凝土规范式 7.2.3,1)计算: Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')] Bs, 210000.* 335.* 71.^2/[1.15*0.200+0.2+6*8.264*0.00472/(1+3.5*0.00)]= 534.24kN?M2 (3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 θ: 按混凝土规范第 7.2.5 条，当ρ' , 0时，θ , 2.0 (4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算: B , Bs / θ (混凝土规范式 7.2.2) B, 534.24/2 = 267.122kN?M2 (5)、挠度 f , κ * Qq * L ^ 4 / B 0.00235* 6.0* 4.47^4/ 267.122= 21.164mm f , f / L , 21.164/4475.= 1/ 211.，满足规范要求～ 四、裂缝宽度验算: ?、X方向板带跨中裂缝: 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算: ψ , 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) (混凝土规范式 7.1.2,2) σsq , Mq / (0.87 * ho * As) (混凝土规范式 7.1.4,3) σsq , 4.65*10^6/(0.87* 80.* 524.) = 127.73N/mm 矩形截面，Ate,0.5*b*h,0.5*1000*100.= 50000.mm2 ρte , As / Ate (混凝土规范式 7.1.2,5) ρte , 524./ 50000.= 0.010 ψ , 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 127.73) = 0.351 ωmax , αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 7.1.2,1) ωmax ,1.9*0.351*127.7/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01047) = 0.060，满足规范要求～ ?、Y方向板带跨中裂缝: 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算: ψ , 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) (混凝土规范式 7.1.2,2) σsq , Mq / (0.87 * ho * As) (混凝土规范式 7.1.4,3) σsq , 2.33*10^6/(0.87* 71.* 335.) = 112.43N/mm 矩形截面，Ate,0.5*b*h,0.5*1000*100.= 50000.mm2 ρte , As / Ate (混凝土规范式 7.1.2,5) ρte , 335./ 50000.= 0.007 当 ρte ,0.01 时，取ρte , 0.01 ψ , 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 112.43) = 0.209 ωmax , αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 7.1.2,1) ωmax ,1.9*0.209*112.4/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.027，满足规范要求～ ?、左端支座跨中裂缝: 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算: ψ , 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) (混凝土规范式 7.1.2,2) σsq , Mq / (0.87 * ho * As) (混凝土规范式 7.1.4,3) σsq , 9.44*10^6/(0.87* 77.*1005.) = 140.22N/mm 矩形截面，Ate,0.5*b*h,0.5*1000*100.= 50000.mm2 ρte , As / Ate (混凝土规范式 7.1.2,5) ρte ,1005./ 50000.= 0.020 ψ , 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.02* 140.22) = 0.745 αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 7.1.2,1) ωmax , ωmax ,1.9*0.745*140.2/200000.*(1.9*20.+0.08*16.00/0.02011) = 0.101，满足规范要求～ ?、下端支座跨中裂缝: 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算: ψ , 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) (混凝土规范式 7.1.2,2) σsq , Mq / (0.87 * ho * As) (混凝土规范式 7.1.4,3) σsq , 6.87*10^6/(0.87* 79.* 565.) = 176.83N/mm 矩形截面，Ate,0.5*b*h,0.5*1000*100.= 50000.mm2 ρte , As / Ate (混凝土规范式 7.1.2,5) ρte , 565./ 50000.= 0.011 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 176.83) = 0.599 ψ , ωmax , αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 7.1.2,1) ωmax ,1.9*0.599*176.8/200000.*(1.9*20.+0.08*12.00/0.01131) = 0.124，满足规范要求～ ?、右端支座跨中裂缝: 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算: ψ , 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) (混凝土规范式 7.1.2,2) σsq , Mq / (0.87 * ho * As) (混凝土规范式 7.1.4,3) σsq , 9.44*10^6/(0.87* 79.* 754.) = 182.22N/mm 矩形截面，Ate,0.5*b*h,0.5*1000*100.= 50000.mm2 ρte , As / Ate (混凝土规范式 7.1.2,5) ρte , 754./ 50000.= 0.015 ψ , 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.02* 182.22) = 0.735 ωmax , αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 7.1.2,1) ωmax ,1.9*0.735*182.2/200000.*(1.9*20.+0.08*12.00/0.01508) = 0.129，满足规范要求～