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黄金峡碾压混凝土重力坝设计及有限元应力计算(1).doc

黄金峡碾压混凝土重力坝设计及有限元应力计算(1)

朱丹桂
2017-10-13 0人阅读 举报 0 0 暂无简介

简介:本文档为《黄金峡碾压混凝土重力坝设计及有限元应力计算(1)doc》,可适用于综合领域

黄金峡碾压混凝土重力坝设计及有限元应力计算()毕业设计,论文说明书题目黄金峡碾压混凝土重力坝设计及有限元应力计算专业水利水电工程黄金峡碾压混凝土重力坝设计及有限元应力计算摘要本设计题目题目来源于在建的引汉济渭工程中的黄金峡水库工程。黄金峡水库位于汉江干流上游峡谷段为引汉济渭工程的第一水源地。枢纽由拦河坝、泄洪建筑物、水电站及升船机等组成主要任务是拦蓄河水雍高水位、发电和航运。黄金峡水库工程为等工程其主要建筑物按级标准设计。本课题属于工程设计类。本设计主要包括以下几个方面的内容:首先在给定的地质及水文气象等资料分析选定坝址后结合坝址地形进行了枢纽布置然后再用双辅助线半图解法进行了调洪演算进而确定各特征水位与泄水建筑物的布置与尺寸。其次进行大坝建筑物的设计分别设计了非溢流坝段溢流坝段以及底孔坝段等。非溢流坝段的设计主要有大坝基本断面的确定、坝顶高程的确定、坝顶宽度的确定溢流坝段的设计主要有堰顶高程的确定、溢流面线形的确定、消能防冲计算溢流坝闸门的选择底孔的设计主要有进口高程的确定和底孔形式的选择以及进口曲线的确定在此过程中还进行了溢流坝水面线等水力计算。在设计完建筑物之后分别在水利行业规范和电力行业规范的基础上用材料力学法进行了坝基面和米高程面在正常蓄水位以及地震情况下的稳定分析和应力计算。之后进行了坝顶、廊道系统、排水系统等构造设计以及地基处理方面的设计和说明。最后用ANSYS软件对非溢流坝段进行了有限元应力计算取米宽度建立三维非溢流坝段模型分析了各个工况下的位移及坝体应力每个工况均提交坝体三个位移分量云图三个应力分量云图以及第一主应力第三主应力的云图并且汇总了各应力和位移的最大最小值。具体设计详见设计说明书以及反映本次设计成果的七张CAD设计图纸以及开题报告和外文翻译。关键词:碾压混凝土重力坝非溢流坝溢流坝底孔稳定及应力分析ANSYS有限元应力计算ThedesignandFiniteelementstresscalculationofHuangjiaxiaRCCgravitydamABSTRACTThegraduationdesigntopiccomesfromtheHuangJinxiareservoirengineeringofyinhanjiweiprojectHuangJinxiareservoirislocatedintheupperhanjiangri和坝基岩体进行强度和抗滑稳定计算属于承载能力极限状态在计算时其作用和材料性能均应以设计值代入。基本组合以正常蓄水位对应的上、下游水位代入偶然组合以正常蓄水位对应的上、下游水位加地震荷载代入。而坝体上、下游面混凝土拉应力验算属于正常使用极限状态其各设计状态及各分项系数=即采用标准值输入计算。此时结构功能限值C=。根据《水利水电枢纽工程等级划分标准》黄金峡重力坝主要建筑物级别为级对应的结构安全级别为级相应结构重要性系数为。大坝采用标号C的碾压混凝土。根据<<混凝土重力坝设计规范DL>>可知材料性能分项系数为轴心抗压强度标准值KPa则设计值则设计值Ra=R==kPa。材料抗f',,剪断摩擦系数凝聚力摩擦系数的材f,c,MPa,KPac',料性能分项系数为。凝聚力的材料性能分项f,,d,系数为。c,,KPad荷载计算汇总结果见表:表非溢流坝段坝基面荷载计算表对坝基力矩设计力标准值力矩分项力设计值荷载效应方向面形心轴值(kN)(kNm)系数(kN)力臂(m)(kNm)W自重WPh静水压力PhPvUU扬压力(拆为四部分)UU浪压力PL泥沙压力PshFF地震惯性F力(分为六F部分)FF地震动水F压力根据上述荷载计算过程表将后续计算要用到的所有作用情况和荷载组合汇总如下表:表所有作用情况合力汇总表作用情况标准设计力的大小方向单位坝基面上总水平力标准值为正KN(有地震荷载)设计值为正KN标准值为正KN坝基面上总水平力(无地震荷载)设计值为正KN标准值为正KN坝体自重水重设计值为正KN标准值为正KN扬压力设计值为正KN坝基面上全部法向标准值为正KN力之和设计值为正KN全部力对坝基面形标准值逆时针为正kNm心力矩之和(有地震设计值逆时针为正kNm荷载)全部力对坝基面形标准值逆时针为正kNm心力矩之和(无地震设计值逆时针为正kNm荷载)由规范知要同时满足抗滑稳定和坝趾抗压强度承载能力的极限状态以及坝踵垂直正应力不出现拉应力的正常使用极限状态。(一)承载能力极限状态基本组合承载能力极限状态设计表达式fk,,(,,,,,),(,,)()SGQRGkQkkk,,dm式中γ结构重要性系数对应于结构安全级别为I、、级的结构及构件可分别取用、、黄金峡重力坝主要建筑物级别为级对应的结构安全级别为级故取Ψ设计状况系数对应于持久状况、短暂状况、偶然状况可分别取用(O、、S()作用效应函数(设计值)R()抗力函数(设计值)F作用的设计值da结构的几何参数kf材料性能的设计值dγ基本组合结构系数。d偶然组合承载能力极限状态设计表达式fk(),,(,,,,,,),(,,)SGQARGkQkkkk,,dm式中a结构的几何参数kγ基本组合结构系数。d)坝体混凝土与基岩接触面的抗滑稳定极限状态(作用效应函数S(,),P(),R抗滑稳定抗力函数,,R(,),fWcA(),RRRRP式中坝基面上全部切向作用力之和,KN,向下游方向为正,RW坝基面上全部法向作用之和,KN向下为正,RA坝基面的面积mR由于坝基面抗剪断摩擦系数f′的材料性能分项系数为则设计f值为=f′=,凝聚力c′的材料性能分项系数为则设R计值为=c′=kPacR基本组合取持久状态对应的设计状况系数ψ=结构系数γ=。dS(,),P,KN,RR(,),,KN左边:γψS()=××=KN右边:R(,),,KN,d经计算:左边,右边所以在此工况下抗滑稳定满足要求。偶然组合取偶然状态对应的设计状况系数ψ=结构系数γ=。dS(,),P,KN,RR(,),,KN左边:γψS()=××=KN右边:R(,),,KN,d经计算:左边,右边所以在此工况下抗滑稳定满足要求。()坝址抗压强度承载能力极限状态作用效应函数,,MTW,RRR,,()S(,),,m,,AJRR,,抗压强度极限状态抗力函数R(,),f()cW坝基面上全部法向作用之和,KN向下为正(设计值),RM全部作用对坝基面形心的力矩之和,KNm逆时针方向为正,R(设计值)坝基面的面积,mAR坝基面对形心轴的惯性矩,J,bh,,mJR坝基面形心轴到下游面的距离,mTRm坝体下游坡度混凝土抗压强度,KPafc基本组合取持久状态对应的设计状况系数ψ=结构系数γ=。d,,S(,),,,KPa,,,,R(,),KPa左边:KPaγψS()=××=右边:R(,),,KPa,d经计算:左边,右边所以在此工况下满足坝址极限抗压条件。偶然组合取偶然状态对应的设计状况系数ψ=结构系数γ=。d,,S(,),,,KN,,,,R(,),KN左边:γψS()=××=KPa右边:R(,),,KPa,d经计算:左边,右边所以在此工况下满足坝址极限抗压条件。(二)正常使用极限状态坝踵垂直正应力不出现拉应力(计扬压力)计算公式为:WMTRRR,,S(,),,()AJRR设计状况系数、作用分项系数和材料性能系数均取结构功能的极限值c=。长期组合,,S(,),,KPa,满足,,,,所以在正常使用中上游坝踵处未出现拉应力满足设计规定的要求。短期组合(考虑地震),,S(,),,,KPa,,,,此时出现拉应力但由于是在地震工况下的特殊组合故不影响正常使用。(可以将上游坝坡设置成倒悬来改善此现象)(三)应力计算计算基本组合(正常蓄水位)和特殊组合(地震情况)下都考虑扬压力的情况。对于坝基面只计算正应力。计算时坝踵为坐标原点坐标水平方向以向右为正竖直方向以向下为正弯矩以绕形心逆时针转为正。(电力规范中用设计值)A计算边缘应力(水平截面上的正应力)假定按直线分布所以可按偏心受压公式计算上、下游边缘应力:,yWM,,(),,yuTTWM,,(),,,ydTTW式中:、分别为上、下游边缘应力为作用于计算截面以,,,yuydM上全部荷载的铅直分力的总和kN为作用于计算截面以上全部荷,载对截面垂直水流流向形心轴的力矩总和kNmT为坝体计算截面沿上下游方向的长度m。正常蓄水位时:上游面垂直正应力WM(),,,,,,KPayuTT下游面垂直正应力WM(),,,,,,,,KPayuTT地震情况时:上游面垂直正应力WM(),,,,,,,KPayuBB下游面垂直正应力WM(),,,,,,,,KPayuBBB计算沿坝基面上的正应力,假定在水平截面上按直线分布即y(),,abxy将上、下游边缘应力带入上式可求得:正常蓄水位下系数a=b=。地震情况下a=b=。计算坝基面正应力如下:表坝基面正应力计算结果表正常蓄水位时a=b=已知地震情况时a=b=坝基正应力值(KPa)横坐标竖坐标正常蓄水位时地震情况时根据水利行业标准计算(一)稳定计算根据<<混凝土重力坝设计规范SL>>的规定:坝体抗滑稳定计算主要核算坝基面稳定条件采用单一安全系数法。本设计采用抗剪断强度公式()进行验算。,,fW,UcA,,K,()sP,W式中为接触面以上的总铅直力,P为接触面以上的总水平力,U为作用在接触面上的扬压力,坝体与坝基面连接面的抗剪断摩擦系数f,C坝体与坝基连接面的抗剪断凝聚力MPa坝体与坝基连接面的面积取单宽计算A=mA,按抗剪断公式计算的抗滑稳定安全系数基本荷载组合时采Ks用特殊荷载组合(地震荷载)采用。计算过程如下:)基本组合:抗滑稳定安全系数,,fW,UcA(,),,,,,KsP,,K,,在基本组合下故满足要求。s)偶然组合:坝基抗滑稳定安全系数,,fW,UcA(),,,,,KsP,,K,,在偶然组合下故满足要求。s(二)应力计算应力分析主要是为了检验在施工期和运行期是否满足强度要求本次设计采用材料力学法进行计算计算基本组合(正常蓄水位)和特殊组合(地震情况)下都考虑扬压力的情况。对于坝基面只计算正应力。计算时坝踵为坐标原点坐标水平方向以向右为正竖直方向以向下为正弯矩以绕形心逆时针转为正。A计算边缘应力(水平截面上的正应力)假定按直线分布所以可按偏心受压公式计算上、下游边缘应力:,yWM,,,,()yuTTWM,,,,,()ydTTW式中:、分别为上、下游边缘应力为作用于计算截面以,,,yuydM上全部荷载的铅直分力的总和kN为作用于计算截面以上全部荷,载对截面垂直水流流向形心轴的力矩总和kNmT为计算截面的长度m。正常蓄水位时:上游面垂直正应力WM(),,,,,,KPayuTT下游面垂直正应力WM(),,,,,,,,KPaydTT地震情况时:上游面垂直正应力WM(),,,,,,,KPayuTT下游面垂直正应力WM(),,,,,,,,KPaydTTB计算沿坝基面上的正应力假定在水平截面上按直线分布即,y,,abx()y将上、下游边缘应力带入上式可求得:正常蓄水位下系数a=b=。地震情况下a=b=。计算坝基面正应力如下:表坝基面正应力计算结果表正常蓄水位时a=b=已知地震情况时a=b=坝基正应力值(KPa)横坐标竖坐标正常蓄水位时地震情况时高程为m处截面上的计算本设计基本组合为正常蓄水位时的荷载组合偶然组合为正常蓄水位加地震荷载。选取高程为m处截面作为计算截面分别用水利部及电力部行业规范计算稳定与应力。荷载计算以下为高程为m处截面上的荷载的标准值计算(取单位宽度)自重W坝体自重W(KN)的计算公式W,V,()c式中V坝体体积m取单宽计算时坝体体积等于断面面积。混凝土容重取。,,,KNmcc按照拟定的断面将坝体分为两部分计算。W,,V,,kNcW,,V,,kNc静水压力水平水压力的计算公式为P,,H()HW式中H计算点位置作用水头m,,,kNm水容重取。ww本设计只计算基本组合中正常蓄水位下的水压力:上游水平水压力:P,(,),KNH下游水平水压力上游垂直水压力下游垂直水压力都为。扬压力扬压力分布图见中对于坝体内部扬压力折减系数取为。正常蓄水位情况对于m高程处已知:上游水位H=m下游水位:H=m上下游水位差H=HH=m高程截面处排水管中心线距上游坝面的距离B=m高程截面处排水管中心线距下游坝面的距离B=m则扬压力为:U,,A,,(H,HH)B,kNwwU,,A,,,HB,kNww波浪压力h,mh,h,m已知:波高:则波长:L,mllL因为坝前水深波浪运动不受库底的H,H,,,m约束故此波为深水波。hH,,lh,cth,mzLL因此作用于铅直坝面的浪压力之合力为:P,,L(hh),kN()lwz泥沙压力由于坝前淤沙高程为m在m截面以下故泥沙压力为地震力A地震惯性力采用拟静力法且只需考虑水平地震惯性力。计算公式为:F,,,G,g()ihEii,,,g式中为水平向设计地震加速度代表值hh,,为地震作用的效应折减系数取,G为集中在质点i的重力作用标准值kNEi,为质点i的动态分布系数按下式计算。荷载标准值及计算i结果见表。(hH)i(),,inGEi(hH),jG,jE地震惯性力计算剖面如图:图坝体分块地震惯性力计算过程见表:表地震惯性力计算表质点距坝对坝基面形重力标准GG(hH分布系惯性力EjEj分块基面高度心轴弯矩值G(KN))数αiFi(KN)h(m)(KNm)总和B地震动水压力水深为y的截面以上单位宽度上的总地震动水压力P的大小及其作y用点深度有《水工建筑物》中图地震动水压力分布图确定为:yH=hH=PF=()yyH为坝前上水深H=mF为总地震动水压力F=KN则:P,F,,KNy作用点位于水面以下H处即位于水面以下m处。可得:对坝基面形心轴力矩:M,,(,),,KN,M荷载组合进行混凝土重力坝抗滑稳定及坝体应力计算荷载组合按其性质可分为基本荷载和特殊荷载两种。与坝基面一样分别考虑正常蓄水位时以及地震情况的荷载组合。:本设计黄金峡水利枢纽工程采用的荷载组合见表表荷载组合荷载荷载组合主要考虑情况自静水泥沙扬压浪压冰压地震动水土压重压力压力力力力荷载压力力基本组合()正常蓄水位情况特殊组合()地震情况高程面稳定及应力计算根据电力行业标准计算<<混凝土重力坝设计规范DL>>采用概率极限状态设计原则以分项系数极限状态设计表达式进行结构计算。混凝土重力坝应分别按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行下列计算和验算。大坝强度和抗滑稳定计算属于承载能力极限状态在计算时其作用和材料性能均应以设计值代入。而坝体上、下游面混凝土拉应力验算属于正常使用极限状态其各设计状态及各分项系数=即采用标准值输入计算。此时结构功能限值C=。大坝采用标号C的碾压混凝土。根据<<混凝土重力坝设计规范DL>>可知材料性能分项系数为轴心抗压强度标准值KPa则设计值则设计值Ra=R==kPa。荷载计算汇总结果见表:表高程截面荷载计算表对截面形力矩设计力标准值力矩分项力设计荷载效应方向心轴力臂值(kN)(kNm)系数值(kN)(m)(kNm)W自重W上游水平水Ph压力U扬压力(拆U为三部分)U浪压力PL泥沙压力PshF地震惯性力(分为六部F分)F地震动水压F力根据上述荷载计算过程表将后续计算要用到的所有作用情况和荷载组合汇总如下表:表高程截面所有作用情况合力汇总表作用情况标准设计力的大小方向单位标准值为正KN坝基面上总水平力(有地震荷载)设计值为正KN标准值为正KN坝基面上总水平力(无地震荷载)设计值为正KN标准值为正KN坝体自重设计值为正KN标准值为正KN扬压力设计值为正KN标准值为正KN坝基面上全部法向力之和设计值为正KN全部力对坝基面标准值逆时针为正kNm形心力矩之和设计值逆时针为正kNm(有地震荷载)全部力对坝基面标准值逆时针为正kNm形心力矩之和设计值逆时针为正kNm(无地震荷载)计算抗滑稳定和坝趾抗压强度的承载能力极限状态以及坝踵垂直正应力不出现拉应力的正常使用极限状态。(一)承载能力极限状态基本组合承载能力极限状态设计表达式fk,,(,,,,,),(,,)()SGQRGkQkkk,,dm偶然组合承载能力极限状态设计表达式fk,,(,,,,,,),(,,)()SGQARGkQkkkk,,dm式中各标号的意义及取值见()m高程截面上抗滑稳定极限状态计算作用效应函数()S(,),P,R抗滑稳定抗力函数,,()R(,),fWcA,RRRRP式中坝基面上全部切向作用力之和,KN,向下游方向为正,RW坝基面上全部法向作用之和,KN向下为正,RA坝基面的面积mR,混凝土层面抗剪断摩擦系数凝聚力f,f',摩擦系数的材料性能分项系数为c,MPa,KPac',。凝聚力的材料性能分项系数为f,,R,。c,,KPaR基本组合取持久状态对应的设计状况系数ψ=结构系数γ=。dS(,),P,KN,RR(,),,KN左边:γψS()=××=KN右边:R(,),,KN,d经计算:左边,右边所以在此工况下抗滑稳定满足要求。偶然组合取偶然状态对应的设计状况系数ψ=结构系数γ=。dS(,),P,KN,RR(,),,KN左边:γψS()=××=KN右边:R(,),,KN,d经计算:左边,右边所以在此工况下抗滑稳定满足要求。()m高程截面坝址抗压强度承载能力极限状态作用效应函数,,MTW,RRR,,()S(,),,m,,AJRR,,抗压强度极限状态抗力函数R(,),f()cW截面上全部法向作用之和,KN向下为正(设计值),RM全部作用对截面形心的力矩之和,KNm逆时针方向为正,R(设计值)截面的面积,mARJ,bh,,m截面对形心轴的惯性矩,JR截面形心轴到下游面的距离,mTRm坝体下游坡度混凝土抗压强度,KPafc基本组合取持久状态对应的设计状况系数ψ=结构系数γ=。d,,S(,),,,KPa,,,,R(,),KPa左边:γψS()=××=KPa右边:R(,),,KPa,d经计算:左边,右边所以在此工况下满足坝址极限抗压条件。偶然组合取偶然状态对应的设计状况系数ψ=结构系数γ=。d,,S(,),,,KN,,,,R(,),KN左边:γψS()=××=KPa右边:R(,),,KPa,d经计算:左边,右边所以在此工况下满足极限抗压条件。(二)正常使用极限状态高程截面处上游坝面垂直正应力不出现拉应力(计扬压力)计算公式为:()WMTRRR,,S(,),,AJ设计状况系数、作RR用分项系数和材料性能系数均取结构功能的极限值c=。长期组合,,S(,),,KPa,满足,,,,所以在正常使用中上游坝踵处未出现拉应力满足设计规定的要求。短期组合(考虑地震),,S(,),,KPa,满足,,,,由以上计算结果可知高程为m截面处在计算工况下满足设计规定的要求。(三)应力计算计算基本组合(正常蓄水位)和特殊组合(地震情况)下都考虑扬压力的情况。计算时坝踵为坐标原点坐标水平方向以向右为正竖直方向以向下为正弯矩以绕形心逆时针转为正。(电力规范中用设计值)()正常蓄水位情况下(截面上有扬压力作用)上游面垂直正应力WM,,,,,,KPayuTT下游面垂直正应力WM,,,,,,,,KPaydTT上游面剪应力,,p,p,,n,,KPauuuuyu下游面剪应力,,,p,pm,,,KPadydudd上游面水平正应力,p,p,p,p,n,(,),,,xuuuuuuuyu,KPa下游面水平正应力,p,pp,pm,,,xddudydudd,,KPa上游面主应力,n,p,pn,,,uyuuuu,KPa,,p,p,,,KPauuuu下游面主应力,m,p,pm,,,dyddud,KPa,,p,p,,,KPaddud其中计算截面在上游坝面所承受的水压力(包括淤沙压力)pu强度p,(,),KPau计算截面在下游坝面所承受的水压力(包括淤沙压力)pd强度=pdp计算截面在上游坝面处的扬压力强度p=KPauuuup计算截面在下游坝面处的扬压力强度p=udddT计算截面沿上、下游方向的长度mn上游坝坡坡率m下游坝坡坡率ΣW计算截面上全部垂直力之和以向下为正ΣM计算截面上全部垂直力及水平力对计算截面形心的力矩之和以使上游面产生压应力者为正。()地震情况下(截面上有扬压力作用)上游面垂直正应力WM(),,,,,,KPayuTT下游面垂直正应力WM(),,,,,,,,KPaydTT上游面剪应力,,p,p,,n,,KPauuuuyu下游面剪应力,,,p,pm,,,KPadydudd上游面水平正应力,,,p,p,p,p,n,xuuuuuuuyu,,KPa下游面水平正应力,p,pp,pm,,xddudydudd,,,KPa上游面主应力,n,p,pn,,,uyuuuu,KPa,,p,p,,,KPauuuu下游面主应力,m,p,pm,,,dyddud,KPa,,p,p,,,KPaddud根据水利行业标准计算(一)稳定计算根据<<混凝土重力坝设计规范SL>>计算m高程处的抗滑稳定采用单一安全系数法。本设计采用抗剪断强度公式()进行验算。,,fW,UcA,,K,()sP,W式中为接触面以上的总铅直力,P为接触面以上的总水平力,U为作用在接触面上的扬压力,坝体与坝基面连接面的抗剪断摩擦系数f,C坝体与坝基连接面的抗剪断凝聚力MPa坝体与坝基连接面的面积取单宽计算A=mA,K按抗剪断公式计算的抗滑稳定安全系数基本荷载组合时采s用特殊荷载组合(地震荷载)采用。计算过程如下:)基本组合:抗滑稳定安全系数,,fW,UcA(,),,,,,KsP,,K,,在基本组合下故满足要求。s)偶然组合:坝基抗滑稳定安全系数,,fW,UcA(,),,K,,,sP,,在偶然组合下故满足要求。K,,s(二)应力计算应力分析主要是为了检验在施工期和运行期是否满足强度要求本次设计采用材料力学法进行计算计算基本组合(正常蓄水位)和特殊组合(地震情况)下都考虑扬压力的情况。计算时坝踵为坐标原点坐标水平方向以向右为正竖直方向以向下为正弯矩以绕形心逆时针转为正。()正常蓄水位情况下(截面上有扬压力作用)上游面垂直正应力WM,,,,,,KPayuTT下游面垂直正应力WM,,,,,,,,KPaydTT上游面剪应力,,p,p,,n,,KPauuuuyu下游面剪应力,,,p,pm,,,KPadydudd上游面水平正应力,p,p,p,p,n,,,,xuuuuuuuyu,KPa下游面水平正应力,p,pp,pm,,,xddudydudd,,KPa上游面主应力,n,p,pn,,,uyuuuu,KPa,,p,p,,,KPauuuu下游面主应力,m,p,pm,,,dyddud,KPa,,p,p,,,KPaddud其中计算截面在上游坝面所承受的水压力(包括淤沙压力)pu强度p,(,),KPau计算截面在下游坝面所承受的水压力(包括淤沙压力)pd强度=pd计算截面在上游坝面处的扬压力强度=KPappuuuu计算截面在下游坝面处的扬压力强度=ppudddT计算截面沿上、下游方向的长度mn上游坝坡坡率m下游坝坡坡率ΣW计算截面上全部垂直力之和以向下为正ΣM计算截面上全部垂直力及水平力对计算截面形心的力矩之和以使上游面产生压应力者为正。()地震情况下(截面上有扬压力作用)上游面垂直正应力WM(),,,,,,KPayuTT下游面垂直正应力WM(),,,,,,,,KPaydTT上游面剪应力,,p,p,,n,,KPauuuuyu下游面剪应力,,,p,pm,,,KPadydudd上游面水平正应力,,,p,p,p,p,n,xuuuuuuuyu,,KPa下游面水平正应力,p,pp,pm,,xddudydudd,,,KPa上游面主应力,n,p,pn,,,uyuuuu,KPa,,p,p,,,KPauuuu下游面主应力,m,p,pm,,,dyddud,KPa,,p,p,,,KPaddud第章构造设计坝顶构造本设计非溢流坝坝顶宽度设计为m。坝顶上游设防浪墙高m下游侧设防护栏杆高m。坝顶面设倾向上游的横坡坡率。i,并设有排水管通向上游。具体构造见图。图坝顶构造图廊道系统为了满足灌浆、排水、观测、检查和交通等的要求需要在坝体内设置各种不同用途的廊道这些廊道互相连通构成廊道系统。根据<<混凝土重力坝设计规范SL>>规定设计如下:坝基灌浆廊道坝基帷幕灌浆压力较高因此须在坝体砌筑一定高度后进行以便于利用已砌筑好的坝体作为压重这样既可提高灌浆压力和灌浆质量又可增进坝底接触面的抗剪和抗渗性能。本设计在坝踵附近距上游面m处设置灌浆廊道廊道断面为城门洞形宽为m高为m底面距基岩面m即廊道底部高程为m。灌浆廊道兼有排水作用需要在其上游侧设排水沟、下游侧设坝基排水孔幕及扬压力观测孔并在靠近廊道的最低处设置集水井汇集从坝基和坝体的渗水然后井横向排水管自流或由水泵抽水排至下游坝外。检查和坝体排水廊道为了检查、观测和排水在靠近坝体上游面高度隔m设一层廊道其断面也是城门洞型在高程m处设一个廊道尺寸为宽m高m至上游铅直面的距离为m上游侧设排水沟廊道在左右岸各有一个出口。防渗与排水系统坝体上游面的常态混凝土可以用作防渗体。为了减小渗水对坝体的不利影响在靠近坝体上游面设排水管幕排水管用预制多孔混凝土管间距m内径cm渗水由排水管进入廊道然后通过排水沟再由通向上游的排水管将渗水排出坝外排水管与廊道的连通采用直通式。横缝构造坝体在施工运行期间为了防止季节性温度变化发生伸缩变形和地基可能产生不均匀沉陷而引起的裂缝沿坝轴线方向每隔一定距离设永久性横缝横缝垂直坝轴线将坝体分成彼此独立的坝段以减小温度应力适应地基不均匀变形和满足施工要求。本工程横缝间距取m缝宽取cm部分分缝距离根据实际情况而定。横缝内设止水采用一道金属止水片止水片为厚mm的铜片做成可伸缩的形状每侧埋入混凝土长度cm止水至上游坝面的距离为m缝间贴沥青油毡。详见下图:图横缝止水图坝体材料分区坝体混凝土应满足强度、抗渗、抗冻、抗侵蚀、抗冲刷、低热、抗裂、硬化时体积变小等性能的要求。VIIIVIIII最高水位最高水位IIIVIVIIVIV图坝体混凝土分区示意图分区如下:区:内部RCD混凝土区:上游坝面防渗混凝土区:导水墙或坝体常态混凝土区:坝体基础常态混凝土区:下游常态防渗混凝土。坝体分区的尺寸:一般外部(、区)混凝土各厚度在,m上游面的厚度比下游面的大基础混凝土(区)厚m。本设计取上游面厚m基础厚m下游m。具体详见设计图纸。第章地基处理坝基开挖及处理坝基开挖与清理的目的是使坝体坐落在稳定坚固的地基上黄金峡重力坝高m根据规范:坝高m,m时可建在微风化至弱风化中部基岩上即可。在河床段坝基面底板高程为m根据此开挖深度可以确定出坝址区可利用岩石等高线图。靠近坝基面的缓倾角软弱夹层尽可能清除干净顺河流流向的基岩面略向上游倾斜以增强坝体的抗滑稳定性。坝基面应避免有高低悬殊的突变以免造成应力集中。坝基岩开挖后在浇筑混凝土垫层前对坝基进行了彻底的清理和冲洗包括清除松动的岩块打掉突出的尖角。基坑中原有的勘探钻孔、井、洞等均进行回填封堵。帷幕灌浆与固结灌浆基岩固结灌浆固结灌浆的目的是:提高基岩的整体性和强度降低地基的透水性。固结灌浆孔布置在应力较大的坝踵和坝趾附近以及节理裂隙发育和破碎带范围内。为保证坝基稳定应清除岩石软弱面夹泥岩屑炭质层回填混凝土并进行固结灌浆后井柱加固阻滑。黄金峡工程右坝肩风化层应清除坝肩嵌入弱风化层之中然后固结灌浆。左坝肩有三条断层破碎带由于布置要求挖除f,f,f,然后回填混凝土并灌浆。本设计固结灌浆孔呈梅花状布置由于黄金峡重力坝坝基岩石较完整故孔距和排距从m开始采用内插逐步加密最终为m,孔深为m其中帷幕上游区的孔深为m钻孔方向垂直。坝基的帷幕灌浆帷幕灌浆的目的是降低坝基渗流压力防止坝基内产生管涌减少坝基渗流量。防渗帷幕布置于靠近上游面坝轴线附近采用水泥灌浆。设一排孔距为m帷幕厚度为倍的孔距取为m,钻孔方向铅直自河床向两岸延伸。钻孔和灌浆常在坝体内灌浆廊道内进行靠近岸坡处在坝顶和岸坡上进行必须在浇筑一定厚度的坝体混凝土后施工。根据《混凝土重力坝设计规范SL》要求岩体透水率可按qLu作为防渗下限控制标准防渗下限埋深左岸铅直厚度,m河床,m右岸,m。帷幕下限应深入防渗下限以下m。坝基排水为了进一步降低坝底面的扬压力应在防渗帷幕后设置排水孔幕。排水孔幕与防渗帷幕下游面的距离在坝基面处不宜小于m。排水孔幕略向下游倾斜与帷幕成夹角排水孔孔距m,孔径mm,孔深一般为帷幕深度的倍该设计取m。断层、软基夹层处理断层破碎带的强度低压缩变形大易于使坝基产生不均匀沉降引起不利的应力分布导致坝体开裂如果破碎带与水库连通还会使坝底的渗透压力加大甚至产生机械或化学管涌危及大坝安全。本工程对F,F,F断层采取挖除并回填混凝土的措施,做成混凝土塞。混凝土塞高度取断层破碎带宽度的~倍且不得小于米。第章基于ANSYS的有限元应力分析根据《混凝土重力坝设计规范DL》用有限元法计算坝体应力以及坝基深层抗滑稳定时作用按规定取标准值材料地基性能应根据试验结合工程类比取定值计算。有限元法计算混凝土重力坝上游垂直应力时控制标准为:()坝基上游面。计扬压力时拉应力区宽度宜小于坝底宽度的倍(垂直拉应力分布宽度坝底面宽度)或坝踵至帷幕中心线的距离。()坝体上游面。计扬压力时拉应力区宽度宜小于计算截面宽度的倍(垂直拉应力分布宽度计算截面宽度)或计算截面上游面至排水孔(管)中心线的距离。计算条件及背景对于本设计中黄金峡碾压混凝土重力坝坝高为m上游面竖直下游坝坡:坝底宽度m坝顶宽度m。上游正常蓄水位m下游正常蓄水位m。坝基上、下游各取倍坝高(m)坝基深同样取倍坝高(m)。上、下游边界条件简化为连杆约束底面为固定约束。坐标原点取在坝踵处横坐标指水平方向竖坐标为竖直方向。(取m宽度计算)坝体弹性模量取E=×MPa泊松比取材料密度kNm。坝基弹性模量取E=MPa泊松比取。计算假定与模型计算假定()静力计算假定混凝土、基础岩体为均质、弹性、各向同性的连续体不考虑钢筋和混凝土的应力重分布。()各坝段间设置有横缝因此各坝段独立承受荷载坝段间无相互作用。计算模型整体有限元计算模型见图,坐标系方向如下:X指向下游为正Y轴竖直向上为正Z轴垂直指向右岸为正。图有限元计算模型单元划分坝体与坝基的大部分采用八节点六面体实体单元在坝基与坝体的连接处部分的槽型区域通过四面体实体单元进行过渡。坝体网格尺寸不大于m。节点和单元总数分别为个和个。网格划分见下图。图网格划分效果荷载施加及荷载函数本次计算的主要荷载包括:自重、水压力、泥沙压力、扬压力、浪压力及地震荷载等。(以下所编压力函数中单位为:MPa)()自重坝体结构自重根据混凝土的重度按惯性力施加在计算模型上地基自重不考虑。()静水压力静水压力是主要作用于坝体水平方向的荷载为计算简便常将水压力分解为水平水压力和垂直水压力两部分进行计算。上下游水位如下表:表上下游水位表调洪计算成果汇总表P()Z(m)q(ms)下游水位(m)mm(设计)(校核)正常蓄水位(发电)水平水压力强度计算公式为()p,,h式中h计算点位置作用水头m水容重取。,,,kNm作用在斜面上的水压力以水重施加在所在斜面的节点上。范围上游水压力函数为p,(H,y),,,,(,y,H)范围下游水压力函数为p,(H,y),,,,(,y,H)()泥沙压力泥沙压力按浮容重计算与上游面静水压力叠加施加到上游面。泥沙压力强度计算公式为,s()p,htan(:,),ssb,式中泥沙的浮容重kNmsbh泥沙的淤积高度最大高度为ms,,,,泥沙的内摩擦角取ss范围泥沙压力函数为p,(,y),,,,(,y,)()扬压力杨压力分布按下图计算图中渗透压力折减系数α=。图坝基扬压力分布其中坝基面处排水孔距上游坝面的距离B=m坝基面处排水孔距下游坝面的距离B=m。扬压力函数编写如下:(H,H)x范围p,H,,,,(,x,)(H,H)x,(H,H)p,H范围,,,,(,x,)()浪压力按《水工建筑物荷载设计规范(DL)》第条规定计算与上游面静水压力叠加施加到上游面。浪压力分布图如下:图浪压力分布a深水波b浅水波本设计中为深水波浪压力函数编写如下:(其中各变量取值见)Lp,(Hhh,y),(H,y)zLhhz范围,,,,(H,L,x,H)Lp,(Hhh,y)zLhhz范围,,,,(H,x,Hhh)z()地震作用根据抗震设计规范及计算要求采用拟静力法对该坝体进行抗震计算。一般情况下可只考虑水平向地震作用。A地震惯性力根据以下公式计算:F,,,G,g()ihEiiFi式中作用在质点的水平向地震惯性力,kNi,,,g为水平向设计地震加速度代表值hh为地震作用的效应折减系数取,,,G为集中在质点i的重力作用标准值kNEi,为质点i的动态分布系数按下式计算。荷载标准值及计算i结果见表。(hH)i,(),inGEi(hH),jG,jEg重力加速度ms。由中计算得到总的水平地震惯性力为KN将此和力平均分配给每一个单元上。坝体的节点总数为个则每一个节点上的等效集中力为=MN。B地震动水压力水深y处的地震动水压力代表值应按下式计算:P(h),a,,(h),H()whwP(h)式中作用在直立迎水坝面水深处的地震动水压力w代表值KPa水深y处的地震动水压力分布系数应按《水工建筑,(h)物抗震设计规范(DL)》表中的规定取值水体质量密度标准值取KNm,w坝前水深。H由于水深y处的地震动水压力分布系数的不同故沿高程不同分段分别编写地震动水压力函数如下:当,y,时,(y),,,P(y),,w当,y,时,(y),,,P(y),,w当,y,时,(y),,,P(y),,w当,y,时,(y),,,P(y),,w当,y,时,(y),,,P(y),,w当,y,时,(y),,,P(y),,w当,y,时,(y),,,P(y),,w当,y,时,(y),,,P(y),,w当,y,时,(y),,,P(y),,w当,y,时,(y),,,P(y),,w地震动水压力及泥沙压力浪压力与上游面静水压力叠加在一起编写荷载函数统一施加到上游面。荷载组合基本组合指水库处于正常运用情况下可能发生的荷载组合又称设计情况有基本荷载组成特殊组合指水库处于非常运用情况下的荷载组合又称校核情况由基本荷载和一种或几种特殊荷载组成。重力坝的设计断面应由基本荷载组合控制并以特殊荷载组合复核。本设计黄金峡水利枢纽工程采用的荷载组合见表:表荷载组合荷载静泥地动其荷载扬浪冰土主要考虑情况自水沙震水他组合压压压压重压压荷压荷力力力力力力载力载()正常蓄水位情况基本组合()设计洪水位情况()校核洪水位情特殊况组合()正常地震情况荷载函数汇总本设计共分析一下五种工况下的应力和位移。工况一:施工工况下工况二:正常蓄水位工况工况三:设计洪水位工况工况四:校核洪水位工况工况二:正常蓄水位地震工况。施工工况施工工况下没有蓄水故只考虑重力。正常蓄水位工况正常蓄水位时荷载分为自重、上下游静水压力、泥沙压力、浪压力、扬压力。上游面函数为:范围p,(,y)(,y),,,,(,y,)范围p,(,y),,,,(,y,)范围p,(,y)y,,,,,(,y,)范围p,,y,,,,(,y,)下游面函数为:范围p,(,y),,,,(,y,)扬压力函数为:范围p,,x,,,,(,x,),x范围p,,,,,(,x,)设计洪水位工况正常蓄水位时荷载分为自重、上下游静水压力、泥沙压力、浪压力、扬压力。上游面函数为:范围p,(,y)(,y),,,,(,y,)范围p,(,y),,,,(,y,)范围p,(,y)y,,,,,(,y,)范围p,,y,,,,(,y,)下游面函数为:范围p,(,y),,,,(,y,)扬压力函数为:范围p,,x,,,,(,x,)范围p,,x,,,,(,x,)校核洪水位工况正常蓄水位时荷载分为自重、上下游静水压力、泥沙压力、浪压力、扬压力。上游面函数为:范围p,(,y)(,y),,,,(,y,)范围p,(,y),,,,(,y,)范围p,(,y)y,,,,,(,y,)范围p,,y,,,,(,y,)下游面函数为:范围p,(,y),,,,(,y,)扬压力函数为:范围p,,x,,,,(,x,)范围p,,x,,,,(,x,)正常蓄水位地震工况正常蓄水位地震时荷载分为自重、上下游静水压力、泥沙压力、浪压力、扬压力、地震惯性力和地震动水压力。地震惯性力如中分析在坝体的每一个节点上的等效加载集中力为MN的荷载。在编写上游面函数时根据节中的地震动水压力函数数据以分段函数的形式夹在正常蓄水位时的上游面函数中由于当<y<,<y<以及<y<中三个大区间内部地震动水压力相差不大故取各小区间的平均数作为最后所加函数以简化分段函数的段数。上游面函数为:范围p,(,y)(,y),,,,(,y,)范围p,(,y)(,y),,,,(,y,)范围p,(,y),,,,(,y,)范围p,(,y),,,,(,y,)范围p,(,y),,,,(,y,)范围p,(,y),,,,(,y,)范围p,(,y),,,,(,y,)范围p,(,y)y,,,,,(,y,)范围p,,y,,,,(,y,)下游面函数为:范围p,(,y),,,,(,y,)扬压力函数为:范围p,,x,,,,(,x,),x范围p,,,,,(,x,)计算成果及分析根据《混凝土重力坝设计规范DL》和本设计任务书的要求对以上种工况进行了计算每个工况均提交坝体三个位移分量云U图(、U、U)三个应力分量云图(σ、σ、σ)以及第一主应力xyzxyzσ第三主应力的云图σ并且汇总各应力和位移的最大最小值。由于应力和位移云图较多在本设计说明书中只列出了正常蓄水位情况以及正常地震情况的应力和位移云图。正常蓄水位工况计算结果以下为正常蓄水位工况下坝体三个位移分量云图(U、U、U)xyz三个应力分量云图(σ、σ、σ)以及第一主应力σ第三主应力的xyz云图σ。其中位移云图中有坝体和坝基的共同变形以及坝体的变形应云图中有整体应力分布图以及各应力从拉到压的变化细部图。位移图(图至图)图正常蓄水位工况下X向位移云图图正常蓄水位工况下Y向位移云图图正常蓄水位工况下Z向位移云图应力图(图至图)图正常蓄水位工况下X向应力云图及应力正负分布图图正常蓄水位工况下Y向应力云图及应力正负分布图图正常蓄水位工况下Z向应力云图及应力正负分布图图正常蓄水位工况下第一主应力云图及其正负分布图图正常蓄水位工况下第三主应力云图及其正负分布图正常蓄水位地震工况下计算结果以下为正常蓄水位地震工况下坝体三个位移分量云图(U、U、xyU)三个应力分量云图(σ、σ、σ)以及第一主应力σ第三主zxyz应力的云图σ。其中位移云图中有坝体和坝基的共同变形以及坝体的变形应力云图中有整体应力分布图以及各应力从拉到压的变化细部图。至图)位移图(图图正常蓄水地震工况下X向位移图图正常蓄水地震工况下Y向位移图图正常蓄水地震工况下Z向位移图应力图(图至图)图正常蓄水地震工况下X向应力云图及应力正负分布图图正常蓄水地震工况下Y向应力云图及应力正负分布图图正常蓄水地震工况下Z向应力云图及应力正负分布图图正常蓄水地震工况下第一主应力云图及其正负分布图图正常蓄水地震工况下第三主应力云图及其正负分布图各工况下应力位移最大最小值汇总表各工况下坝体位移最大最小值汇总工况位移方向UmaxUmin备注Ux施工工况UyUzUx正常蓄水位工况UyUzUx设计洪水位工况Uy单位:mUzUx校核洪水位工况UyUzUx正常地震工况UyUz表各工况下坝体应力最大最小值汇总工况应力方向σmaxσmin备注σxσy施工工况σzσσσxσy正常蓄水位工况σzσσ单位:MPaσxσy设计洪水位工况σzσσσxσy拉为正校核洪水位工况σz压为负σσσxσy正常地震工况σzσσ成果分析通过以上三维有限元软件对黄金峡重力坝非溢流坝段进行种工况下的静力分析计算得出以下结论:()各工况下坝体都会出现位移变形在正常蓄水地震工况下各向位移均达到最大值x向位移最大达到my向最大达到mz向位移最大值达到m。()在基本组合中x向位移在至m之间变化,在正常蓄水位时达到最大值y向位移在至m之间变化在施工工况下坝体向上游偏转达到y向最大位移z向位移在至m之间变化在正常蓄水位时达到最大值。()个工况下对于x、y、z三个方向的应力在各工况下都出现了拉应力在正常蓄水地震工况下各向拉应力均达到最大值其中x方向的最大拉应力达到MPay方向的最大拉应力达到MPaz方向的最大拉应力达到MPa。()在基本组合中x方向的拉应力在MPa和MPa之间变化在正常蓄水位工况下达到最大值y方向的拉应力在MPa和MPa之间变化在正常蓄水位下达到最大值x方向的拉应力在MPa和MPa之间变化在施工工况下达到最大值。()在正常蓄水位情况下计扬压力时对于坝基上游面垂直拉应力σ的分布宽度达到m小于坝底宽度的倍(m)或坝踵y至帷幕中心线的距离。故在该工况下满足规范要求。()在正常蓄水位工况下计扬压力时对于坝体上游面垂直拉应力σ的分布宽度最大达到m大于计算截面宽度的倍或计算y截面上游面至排水孔(管)中心线的距离。拉应力区域大于规范中适宜的拉应力区域应采取上当的工程措施以减小相应的拉应力区域。第章设计成果总结与分析毕业设计成果总结本设计是我综合应用在校期间所学基础课、专业基础课以及专业课知识、结合工程实际进行一次系统的、有机的解决工程实际问题的实践性学习环节从而提高对工程问题的实际操作能力。在一个学期的设计过程中我按照任务书中的计划依次完成了本次毕业设计。首先在了解了本次毕业设计的目的和所课题的大致任务后写了开题报告和外文翻译。其次认真阅读了黄金峡的基本资料在给定的地质及水文气象等资料的基础上分析选定坝址后结合坝址地形进行了枢纽布置然后再用双辅助线半图解法进行了调洪演算进而确定各特征水位与泄水建筑物的布置与尺寸。之后进行大坝建筑物的设计分别设计了非溢流坝段溢流坝段以及底孔坝段等。非溢流坝段的设计主要有大坝基本断面的确定、坝顶高程的确定、坝顶宽度的确定溢流坝段的设计主要有堰顶高程的确定、溢流面线形的确定、消能防冲计算溢流坝闸门的选择底孔的设计主要有进口高程的确定和底孔形式的选择以及进口曲线的确定在此过程中还进行了溢流坝水面线等水力计算。在设计完建筑物之后分别在水利行业规范和电力行业规范的基础上用材料力学法进行了坝基面和米高程面在正常蓄水位以及地震情况下的稳定分析和应力计算。之后进行了坝顶、廊道系统、排水系统等构造设计以及地基处理方面的设计和说明。最后用ANSYS软件对非溢流坝段进行了有限元应力计算取米宽度建立三维非溢流坝段模型分析了各个工况下的位移及坝体应力每个工况均提交坝体三个位移分量云图三个应力分量云图以及第一主应力第三主应力的云图并且汇总了各应力和位移的最大最小值。以上也是我的设计说明书的的主要内容。除了设计说明书本次设计中还绘制反映此次设计成果的七张CAD设计图纸分别为黄金峡重力坝总平面布置图上游立视图下游立视图非溢流坝剖面图溢流坝剖面图底孔坝段剖面图以及细部构造图。成果分析与问题提出在本次毕业设计中针对设计过程中所考虑的一些问题再次做一汇总。(一)在确定重力坝剖面时选择了两个方案方案一上游坝坡做成折坡折坡点位于坝高m处在此以上坝坡铅直。方案二中上游面全部设为铅直面。在选择方案时通过比较稳定和应力计算发现当上游没有折时依然能够满足其坝基的抗滑稳定性且能够降低坝歱应力故选择方案二。(二)在非溢流坝稳定和应力计算过程中在地震工况下坝歱出现了拉应力但由于是在地震工况下的特殊组合而在基本组合中未出现拉应力现象故不影响正常使用。(若在正常工作中出现是否可以将上游坝坡设置成倒悬来改善此现象)(三)本设计中黄金峡重力坝坝址处下游尾水位较高因此在设计溢流坝体型时挑坎高程较高并且堰面曲线中没有设置直线段由WES曲线直接接反弧段组成。虽然在消能防冲计算中满足稳定要求但溢流坝的抗滑稳定性是否还需进一步验算。(四)在用材料力学法计算应力的过程中边缘应力都可以由偏心受压公式以及平衡条件得到但内部应力中只有坝体水平截面处的应力函数中的两个未知数可以通过两个方程得到而剪应力以及水平正应力中的未知数个数多于已知的边缘应力方程个数现在所学知识中不能够得到其他方程来求这些未知常数。(五)在用ANSYS计算坝体在中工况下的应力及位移之后通过比较发现除过正常蓄水地震情况下各位移与应力出现最大值在正常蓄水位时的应力与位移值大多数大于其他情况可能的原因是黄金峡坝址下游正常水位要远低于设计情况和校核情况下的下游水位故正常蓄水情况下下游的的有利因素要少于其他情况其次可能是由于本次设计属于静力分析未考虑设计和校核洪水下的动力因素。(六)用ANSYS计算坝体应力及位移的结果与之前用材料力学发计算结果相比较(坝基面上的应力)发现虽然应力的变化趋势相一致但数值上相差较大尤其是在坝歱位置处用ANSYS软件计算结果与材料力学法计算结果在坝踵处差别较大可能的主要原因是ANSYS软件计算考虑了地基的影响而材料力学法未考虑地基的影响另外ANSYS软件计算结果在坝踵处应力大反映了坝踵存在的应力集中现象。致谢在本次毕业设计的过程中得到李守义老师的悉心指导。感谢李老师多次为我指点迷津解决许多设计问题帮助我提升自己的能力。同时感谢水工系指导老师对我的教育培养在设计过程中张晓飞老师田嘉宁老师柴军瑞老师李守义老师司政老师的专题讲座对本次设计也有很大的帮助。在此向上述老师表示真挚的谢意。他们在我的学习与设计过程中为我解答了许多疑难问题使设计能够如期完成。感谢水电学院为我们创造了良好的学习环境并提供机房等硬件设施为我们的设计带来了极大的方便。参考文献司政水利水电工程专业毕业设计指南M北京:中国水利水电出版社韩玙叶林水利水电工程学习指导(下册)M陕西:陕西人民出版社詹道江徐向阳陈元芳工程水文学M北京:中国水利水电出版社,辛全才牟献友水利工程概论M黄河水利出版社,林继镛水工建筑物M北京:中国水利水电出版社(第版)张楚汉水工建筑学M北京:清华大学出版社崔冠英朱济祥水利工程地质M北京:中国水利水电出版社潘家铮重力坝的设计和计算M北京:中国工业出版社华东水利学院主编水工设计手册第六卷M北京:水利电力出版社畅建霞王丽学水资源规划及利用M郑州:黄河水利出版社张志昌水力学(上册)M北京:中国水利水电出版社SL混凝土重力坝设计规范S北京:中国水利水电出版社,DL混凝土重力坝设计规范S北京:中国电力出版社,SL水工建筑物抗震设计规范S北京:中国水利水电出版社DL水工建筑物抗震设计规范S北京:中国电力出版社,DL水工建筑物荷载设计规范S北京:中国电力出版社,SL碾压混凝土坝设计规范S北京:中国水利水电出版社JIAChao,SHAOAnzhi,LIYongAnalysesofthermalstressfieldofhighconcretedamsduringtheprocessofconstructionRPowerandEnergyEngineeringConference,ICOLDDamsafetyguidelineseJICOLDBulletin,袁光裕,胡志根水利工程施工M北京:中国水利水电出版社第版刘启钊胡明水电站M北京:中国水利水电出版社第版吴媚玲水工设计图集M北京:水利电力出版社殷佩生吕秋灵画法几何及水利工程制图(第五版)M北京:高等教育出版社,GBTCAD工程制图规则S北京:中国标准出版社ZhiyuanHou,BinTianWeiTan,NingTanStudyontheVisualDesignSystemofFloodDischargeCalculationofGravityDamsRInternationalConferenceonComputationalandInformationSciences,罗义生林秀山泄水建筑物进水口设计M北京:中国水利水电出版社周建平钮新强贾金生重力坝设计二十年M北京:中国水利水电出版社,BOGGSH(I(andRICHARDSONA(T(USBRdesignconsiderationsforRollerCompactedConcretedamsinRerCompacteConcreteJASCENewYork长江流域规划办公室技术情报科坝体抗滑稳定和坝基处理译文集C北京:水利电力出版社苏荣华梁冰工程结构分析(ANSYS应用)M东北大学出版社邓凡平Ansys有限元自学手册M北京:人民邮电出版社LIFenhua,XINGJian,CUIXuekun,GUOWeizhaoStudyonthestressoftheconcretegravitydamheelbyAnsysfiniteelementJ,Page(s):蒋春艳黎峰徐琛琛李贺基于ANSYS的重力坝建基面等效应力计算M广西水利水电出版社()
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