配电网接地故障负序电流分布及接地保护原理研究

第 21 卷 第 6 期 2001 年 6 月 　　　　　　　　　 中 　国 　电 　机 　工 　程 　学 　报 Proceedings of the CSEE 　　　　　　　　　 Vol. 21 No. 6 J un. 2001ν 2001 Chin. Soc. for Elec. Eng. 文章编号 :025828013 (2001) 0620084206 配电网接地故障负序电流分布及接地保护原理研究 曾祥君 , 尹项根 , 张　哲 , 陈德树 (华中科技大学电力系 ,湖北 武汉 430074) STUDY FOR NEGATIVE SEQUENCE CURRENT DISTRIBUTING AND GROUND FAULT PROTECTION IN MIDDL E VOLTAGE POWER SYSTEMS ZEN G Xiang2jun , YIN Xiang2gen , ZHAN G Zhe , CHEN De2shu Dept . of Electrical Engineering , Huazhong University of Science and Technology ,Wuhan 430074 ,China) ABSTRACT: How to detect and isolate earth2faulty section is an important subject to realize distribution automation in ineffec2 tively grounded systems. Traditional methods for faulty feeder protection based on comparing zero sequence currents are diffi2 cult to satisfy the requirement of distribution automation. Nega2 tive sequence current . distributing is discussed and new principle for faulty feeder protection based on negative sequence current is presented in this paper. The principle is verified by EMTP sim2 ulator and the prototype is developed , which has been tested in dynamic power system model. KEY WORDS :distribution automation ; fault detection ; protec2 tive relaying 摘要 :配电网发生最多的故障是接地故障 ,如何准确地检测 并隔离接地故障线路 ,成为小电流接地系统实现配电自动化 的一个重要研究课题。传统的故障选线采用比较零序电流 方法 ,不便在馈线保护中实现及现场终端单元 ( FTU) 上安 装。该文对接地故障负序电流分布进行分析 ,提出负序电流 接地保护原理并通过 EMTP 仿真分析验证 ,完成样机的制 作并通过动模实验检验。 关键词 :配电自动化 ; 故障选线 ; 继电保护 中图分类号 : TM727 ; TM771 　　　文献标识码 :A 1 　引言 单相接地故障占配电网故障的 80 %以上 ,如何 准确地检测并隔离接地故障线路 ,成为配电自动化 的一个重要研究课题。 我国 3～60 kV 中压电网一般采用中性点不接 地方式或经消弧线圈接地方式。这种接地方式故障 选线困难[1 ] 。发生单相接地故障时 ,一般依靠逐条 出线拉闸停电来判断故障线路 ,严重影响供电的可 靠性。为了提高配电自动化水平 ,国内外专家提出 了一些故障选线方法 ,如 :采用基波或谐波零序电流 的大小和方向进行故障选线[2～5 ] 、采用注入信号法 故障选线[6、7 ]等。这些传统方法一般需集中比较各 条出线的零序电流大小或相位 ,使得仪器接线复杂 , 难以与馈线保护结合为一体并在开关柜上就地安 装 ,且现场运行可靠性不高[8 ] 。 本文对小电流接地系统发生接地故障时负序电 流的分布进行分析 ,提出了基于负序电流的负序过 流保护、负序方向保护及暂态能量保护。它们能适 用于各种中性点接地方式 ,抗过渡电阻能力及弧光 接地能力强 ,且只需就地测量电流量、电压量 ,适合 与馈线保护结合在一起 ,实现就地安装。 2 　负序电流分布 2 . 1 　以对称分量法分析接地故障 图 1 中 ,小电流接地系统发生单相接地故障 ,用 对称分量法进行分析[3、9 ] ,序网图如图 1 ( b) 所示。 X0 C、X1 C、X2 C分别为零序、正序、负序的分布容抗 , 通过故障点的正序、负序、零序电流为[3 ] I · f 1 = I · f 2 = I · f 0 = 1 3 I · f = E · A 3 R f + Z0 + Z1 + Z2 (1) 式中 　EA 为故障相电源电压 ; Z0 , Z1 , Z2 分别为从 故障点看整个配电网的正序、负序、零序阻抗 ; R f 为 故障点接地过渡电阻。 小电流接地系统中 , Z0 µ Z1 , Z0 µ Z2 ,故式 (1) 可改为 I · 1 = I · 2 = I · 0 = 1 3 I · f = E · A 3 R f + Z0 (2) 　　当忽略正负序阻抗及线路零序电抗的影响 ,只 考虑线路零序分布电容的影响时 ,小电流接地系统 接地故障等效电路如图 1 (c) 所示。金属性接地故 障 ( R f = 0) 时 I · f = I · C + I · L = - 3 E · A j X C + E · A R + j XL = j3ωC E·A + E · A R + jωL (3) 式 (3) 计算的接地故障残流与通常采用的电容 充放电及矢量法计算的结果一致[10 ]。 图 1 　小电流接地系统 A相接地故障序网图 Fig. 1 　Sequence network interconnection for “A”phase2to2ground fault 2 . 2 　单相接地故障负序电流分布 小电流接地系统单相接地故障示意图如图 2 所 示 ,其对应的负序等效电路如图 3 所示。 图中 , Z2 s为系统负序阻抗 ; Z2 if 为正常线路 i 的负序 阻抗 ; Z2 kf 1为母线到故障点间故障线路 k 的负序阻 抗 ; Z2 kf 2为故障线路其它部分的负序阻抗 ; Z2 il为线路 i 负载的负序阻抗 ; Z2 ik为线路 k 负载的负序阻抗。 故障点产生的负序电流流向电源和负载。由图 3 知 I2 i = I2 S Z2 S Z2 il + Z2 if = K2 I2 S (4) 式中 　K2 = Z2 S Z2 il + Z2 if 为流向非故障线路的负序电 流与流向电源的负序电流之比。 图 2 　小电流接地系统单相接地故障 Fig. 2 　Earth fault on a distribution network 图 3 　单相接地故障负序电流分布 Fig. 3 　Negative sequence distribution with grounding fault 在配电网中 ,系统高压侧负序阻抗折算到低压 侧时值很小 ,且随着电网的增大 ,系统的负序阻抗随 之变小。因配电网绝大部分为辐射网络 ,每条馈线 的负荷不大 ,负荷阻抗值却较大 ,是系统负序阻抗的 近百倍[3 ] ,因此有 Z2 S ν Z2 il , 　Z2 S ν Z2 kl (5) 另一方面 ,因馈线较短 ,一般小于 10 km ,自身负序 阻抗较小 ,而每条馈线负荷的负序阻抗却较大 ,远大 于馈线自身的负序阻抗 Z2 kf 1 ν Z2 kl , 　Z2 kf 2 ν Z2 kl , 　Z2 if ν Z2 il (6) 故一般 K2 < 0 . 01 ,因此 | I·2 i | ν | I·2 S | | I·2 i | ν | I·2 k | I · 2 k≈ I · 2≈ I · 2 S (7) 即 :接地故障产生的负序电流大部分由故障点经故 障线路流向电源 ,非故障线路的负序电流相对很小。 定义负序电流参考方向由母线指向电源或馈 线。一般接地故障具有一定的过渡电阻 ,故障发生 后 ,故障相电压与故障电流方向相同。由式 (1) 、(7) 可知 ,故障线路负序电流与故障相电压方向一致。 另一方面 ,系统负序阻抗及负荷负序阻抗一般 都呈感性 ,且系统负序电抗比负序电阻大数倍。负 58　第 6 期 　　　　　　　　　　曾祥君等 : 　配电网接地故障负序电流分布及接地保护原理研究 序矢量关系如图 4 所示 :经电阻接地故障时 ,故障线 路负序电流 I · 2 k与故障相电压U · A 基本同相 ,而与系 统负序电流 I · 2 S基本反向 ;非故障线路电流 I · 2 i与故 障相电压U · A的相位差大于 90°,而与系统负序电流 I · 2 S相位差小于 90°。 图 4 　配电网接地故障负序矢量图 Fig. 4 　Negative sequence vectors’diagram 因此 ,可以通过比较单相接地故障时各出线负 序电流的大小或方向进行接地保护。 3 　负序电流接地保护 3 . 1 　接地保护判据 3. 1. 1 　接地故障的保护启动 采用零序电压的变化量启动保护 ,当相邻 2 周 波零序电压变化量大于整定电压 (随系统不对称度 而定 ,一般取 10 %相电压) 时 ,认为小电流接地系统 可能发生接地故障 ,零序电压的突变时刻即为故障 发生时刻。 3. 1. 2 　负序电流保护判据 负序电流的精确工作电流为能使接地保护装置 对负序电流的测量误差在 30 %范围内 ,相位测量误 差在 30°范围内的最小工作电流。当负序电流大于 精确工作电流时 ,采用以下判据进行接地保护 : (1) 当线路负序电流大于整定值时分析馈线 k 的接地保护 ,按躲开其它馈线 ( i ) 金属性接地故障 ( R f = 0) 在馈线 k 上产生的负序电流 I′2 k进行整定 I2 z d = Kk | I·′2 k | (8) 式中 　Kk 为可靠系数。 (2) 定义流出母线的电流方向为正 ,取流向系 统即发电机或变压器的负序电流为极化电流 ,取被 保护线路的负序电流为比较电流 ,当比较电流与极 化电流方向相反时 ,如图 4 中所示 :故障线路负序电 流 I · 2 k与系统负序电流 I · 2 S基本反向 ,考虑一定的灵 敏度范围 ,取动作判据为 135°≤arg I · 2 S I · 2 k ≤225° (9) (3) 取故障相 (通常电压最低相) 电压为极化电 压 ,取该线路的负序电流为比较电流 ,当比较电流与 极化电压方向相同时 ,如图 4 中所示 ,故障线路负序 电流 I · 2 k与故障相电压U · A 基本同向。考虑一定的灵 敏度范围 ,取动作判据 - 45°≤arg U · A I · 2 k ≤45° (10) (4) 取故障后 2 周波负序电流与故障相电压的 乘积对时间的积分。配电网接地故障时 ,故障点损 耗能量为 　　 W =∫uA i f d t = 3∫uA i2 kd t (11) 即故障点损耗的能量等于故障线路的故障相电压与 3 倍负序电流乘积对时间的积分 ,为正值。 定义式 (11)为故障线路能量函数 ,呈单调上升 ; 而非故障线路的负序电流很小 ,能量函数相应很小 , 但在 1 个周波内的计算能量为负。因此 ,故障线路 的计算能量远大于非故障线路 ,二者符号相反 :前者 为正 ,后者为负。通过比较线路暂态能量的大小和 符号即可进行接地保护。 弧光接地故障时 ,能量频繁在故障点损耗。故 障线路能量函数计算值为正 ,非故障线路能量函数 计算值为一很小的负值 ,故暂态能量保护同样适合 弧光接地故障。 3. 1. 3 　负序电流保护判据的比较 通常 ,低阻接地故障时 ,负序电流大 ,保护判据 (1) 、(2) 、(3) 灵敏度高 ;高阻接地故障时 ,负序电流 小 ,但故障相电压高 ,故障点消耗能量仍较大 ,保护 判据 (4)一般也能动作。因此 ,采用负序电流及暂态 能量组成的综合馈线接地保护 ,能够完成低阻、高 阻、弧光接地等各种接地故障的准确检测。 3. 1. 4 　辅助判据 我国低压用户广泛存在单相负荷 ,由于用户配 电变压器高压侧中性点不接地 ,而低压侧中性点直 接接地 ,使低压侧的不对称负荷及单相冲击负荷在 低压侧和高压侧都会产生负序电流 ,但不会在高压 侧产生零序电压、零序电流。为消除不对称负荷及 单相冲击负荷的影响 ,可选用零序电压、零序电流及 零序导纳进行辅助判据。 68 　　　　　　　　　　中 　国 　电 　机 　工 　程 　学 　报 　　　　　　　　　　　　　　　第 21 卷 采用零序电压作为辅助判据时 ,当零序电压大 于整定值 (随系统不对称度而定 ,一般取 20 %相电 压) ,则认为有可能发生接地故障。而一旦零序电压 小于整定值超过一定时间 ,继电器立刻复位。这样 能够有效地消除不对称负荷包括冲击负荷的影响。 由式 (2)可知 ,接地故障线路的零序电流变化量 与负序电流变化量大小相等、方向相同 ;而不对称负 荷及单相冲击负荷所在线路不存在这一关系 ,一般 负序电流要大于零序电流 ,且方向不一定相同。因 此可比较故障发生瞬间零序电流与负序电流的大小 和方向 ,如果二者差别较大 ,则继电器复位。 零序导纳继电器不受冲击负荷的影响[11 ] 。 3 . 2 　负序电流接地保护的特点 (1) 适合就地安装并满足配电自动化要求 负序电流接地保护判据 (1) 、(3) 、(4) 只需测量 被保护线路的电压、电流 ,便于在 FTU 上安装 ,易 于实现线路的分段就地保护 ,能满足配电自动化的 要求。同时 ,判据 (2) 、(3) 、(4) 具有方向性 ,适合联 络线保护 ,但需与下一级线路在动作时间上进行整 定配合。 (2) 保护原理不受中性点接地方式的影响保护 精度却受故障残流的大小影响 中性点接地方式不影响负序等效回路 ,也就不 影响负序电流在配电网中的分配。但接地方式决定 故障残流的大小 ,从而决定接地故障负序电流的大 小 ,因此故障残流将影响保护的精度。 (3) 抗弧光接地能力强 由于小电流接地系统负序回路阻抗及时间常数 远小于零序回路 ,负序电流的振荡衰减时间远小于 零序电流的振荡衰减时间 ,在弧光接地过程的电弧 熄灭瞬间 ,负序电流迅速消失 ,因此负序电流接地保 护受弧光振荡影响小 ,具有很强的抗弧光接地保护 能力。 3 . 3 　提高负序电流接地保护精度的方法 (1) 采用测量级电流互感器 TA 接地故障导致三相电流变化小 ,测量级 TA 不会 饱和。采用测量级 TA 可提高负序电流的测量精度。 (2) 选择合适的负序电流测量量程 选择负序电流测量满量程为该馈线金属性故障 接地时产生的负序电流与馈线由于负荷不对称产生 的最大负序电流之和。一般接地故障产生的负序电 流 ,达满量程的 30 %以上 ,能够满足负序电流接地 保护的要求。 (3) 采用负序电流变化量进行保护计算 为消除负荷不对称产生的负序电流影响 ,采用 负序电流变化量进行计算。但在馈线接地保护中负 序电流变化量同样面临所有基于变化量 (故障分量) 保护所面临的一个难题 :对绝缘的老化、缓慢破坏直 至最后被击穿的故障检测较困难。但可以从以下方 面加以改善 : ①直接采取负序电流进行保护 ,适当增 大整定值以消除负荷不平衡的影响 ; ②降低故障分 量整定值 ,满足绝缘击穿的突变过程保护动作 ; ③ 采用零序导纳进行辅助判据[11 ] ; ④采用注入信号测 量线路阻抗及采用阻尼率的方法进行辅助判据[7 ] 。 4 　仿真分析与模拟实验 4 . 1 　EM TP 仿真分析 采用 EM TP 仿真软件对一 35 kV 配电网进行 仿真分析 ,见图 5 所示。根据中性点接地方式的不 同、补偿度的不同及故障点的不同、故障接地方式、 故障过渡电阻和负荷的不同等几十种情况 ,分别计 算了负序电流的大小、方向及基于负序电流的计算 能量。取得了大量的数据 ,由于篇幅有限 ,仅选取部 分数据与波形列于表 1 及图 6、7 中。 图 5 　接地故障配电网的仿真示意图 Fig. 5 　A MV network with ground fault for simulation 表 1 　仿真分析结果 Tab. 1 　The result of simulation 故障 类型 中性点接 地方式 ν/ % U 0 / kV 3 I21 / A 3 I23 / A 3 I24 / A A 相金属 性接地/ R f = 5Ω A 相金属 性接地/ R f = 1 000Ω 不接地 20. 24 0. 468 0. 485 48. 250 消弧线圈 0 20. 19 0. 029 0. 032 3. 050 直接接地 - 10 20. 03 0. 049 0. 050 5. 040 消弧线圈 0 20. 16 0. 086 0. 089 8. 560 串电阻接地 - 10 19. 78 0. 100 0. 107 10. 230 不接地 7. 09 0. 187 0. 185 18. 410 消弧线圈 0 18. 85 0. 020 0. 024 2. 250 直接接地 - 10 18. 00 0. 042 0. 045 4. 530 消弧线圈 0 14. 86 0. 042 0. 043 4. 310 串电阻接地 - 10 14. 20 0. 067 0. 065 6. 470 　　注 : I21为线路 1 的负序电流值 ; I23为线路 3 的负序电流值 ; I24 为线路 4 的负序电流值 ;ν为补偿度。 从表 1 及图 6 中可明显地看出 :无论中性点采用 何种接地方式 ,单相接地故障时 ,故障线路负序电流变 78　第 6 期 　　　　　　　　　　曾祥君等 : 　配电网接地故障负序电流分布及接地保护原理研究 注 : I21为线路 1 的负序电流值; I24为线路 4 的负序电流值 图 6 　馈线 1(正常线路)与馈线 4 (故障线路)的负序电流 Fig. 6 　The negative current of feeder 1( sound) and feeder 4( fault) 图 7 　馈线 1(正常线路)与馈线 4 (故障线路)的能量函数波形 Fig. 7 　The energy function’s waveform of feeder 1( sound) and feeder 4( fault) 化量与非故障线路负序电流变化量的相位基本相 反 ,且大小之比保持不变 ,大约相差 100 倍 ,比值约 等于负载负序阻抗与电源负序阻抗之比。因此 ,采 用负序电流选线具有较高的准确度。 从图 7 可看出 :故障后故障线路的计算能量单 调上升 ,非故障线路的计算能量基本为零。弧光接 地时 ,非故障相充电、故障相放电 ,故障线路能量函 数存在一跃变过程 ;高阻接地故障时 ,故障线路能量 函数平稳上升。故障接地方式与接地电阻对计算能 量选线保护的影响不大 ,在高阻接地故障和电弧接 地故障时 ,暂态能量选线仍具有较高的准确度。 4 . 2 　动模试验 已研制完成的负序电流接地保护样机 ,在华中 科技大学动模试验室采用图 8 试验模型完成试验。 图中 , L 1 为 260 km 长线 ,模拟多条线路的等效 ; L 2 、L 3 为短线 ,样机安装在 L 3 上。改变故障点与 中性点接地方式进行 A 相接地故障试验。当故障 点为 K1 或 K2 时 ,样机测量负序电流及零序电流很 小 ,小于负序电流变化量的精确工作电流 ,接地保护 不动作。当故障点为 K3 时 ,试验结果见表 2 ,负序 电流变化量与零序电流变化量相近 ,故障相电压、负 序电流变化量及零序电流变化量的相位基本一致。 装置采用接地保护判据 (1) 、(3) ,能够准确动作。 图 8 　动模试验模型 Fig. 8 　Dynamic power system model 5 　结论 本文对小电流接地系统单相接地故障时负序电 流的分布进行了研究 ,提出了负序电流接地保护原 理。并对接地故障产生的负序电流分布及负序电流 表 2 　L 3 故障时试验测量结果 Tab. 2 　Results for test , while fault on L 3 故障类型 中性点接地方式 ν/ % U 0/ V ∠U 0/ (°) U A/ V ∠U A/ (°) Δ3 I′0/ A ∠ΔI′0/ (°) Δ3 I′2/ A ∠ΔI′2/ (°) A 相金属 性接地/ R f = 5Ω A 相金属 性接地/ R f = 1 000Ω 不接地 340. 5 5. 8 7. 1 - 87. 1 1. 43 - 86. 8 1. 43 - 87. 5 消弧线圈 0 339. 6 180. 0 0. 7 - 5. 2 0. 14 - 5. 4 0. 12 - 3. 5 直接接地 - 10 332. 3 - 37. 0 1. 2 76. 5 0. 21 75. 2 0. 18 76. 8 消弧线圈 0 331. 5 180. 0 2. 3 - 4. 0 0. 43 - 2. 0 0. 41 - 1. 5 串电阻接地 - 10 329. 6 - 95. 0 2. 5 62. 5 0. 45 61. 5 0. 42 62. 0 不接地 184. 9 10. 0 235. 4 - 85. 0 0. 23 - 85. 0 0. 24 - 85. 4 消弧线圈 0 323. 8 180. 0 78. 0 - 6. 5 0. 07 - 4. 0 0. 09 - 2. 5 直接接地 - 10 321. 5 - 42. 4 100. 5 73. 8 0. 10 72. 8 0. 11 72. 5 消弧线圈 0 205. 2 180. 0 158. 5 - 5. 5 0. 16 - 4. 5 0. 17 - 5. 0 串电阻接地 - 10 203. 2 - 95. 0 150. 0 62. 5 0. 14 63. 5 0. 15 60. 5 88 　　　　　　　　　　中 　国 　电 　机 　工 　程 　学 　报 　　　　　　　　　　　　　　　第 21 卷 接地保护进行了详细的仿真分析 ,完成了样机的制 作 ,并通过动模实验验证了该保护方法。 负序电流接地保护具有如下特点 : (1) 单相接地故障产生的负序电流由故障点流 向整个系统 ,其中绝大部分经故障线路流向电源。 故障线路负序电流远大于非故障线路 ,方向与故障 相电压一致 ,与流向系统的负序电流方向相反。 (2) 基于负序电流的接地保护适于就地安装于 开关柜或 FTU 上 ,用于配电自动化中隔离故障线 段。 (3) 单相接地故障产生的负序电流在系统中的 分配不受中性点接地方式的影响 ,负序电流接地保 护原理可以适合各种中性点接地方式 ,但接地残流 大小将影响保护的精度。 (4) 负序电流接地保护具有较强的抗弧光接地 能力。本文首次对负序电流馈线接地保护进行了比 较完整的理论分析。该技术有待于进一步研究 ,以 满足现场实际运行要求。 参考文献 : [1 ] 　Howell I N , Irving Kolodny. IEEE recommended practice for grounding of industrial and commercial power systems[ R] . Pub2 lished by the institute of electrical and electronics engineers. 172 46. [2 ] 　Griffel D , et al . A new deal for safety and quality on MV net2 works[J ] . IEEE Trans on Power Delivery ,1997 ,12 (4) : 14282 1433. [ 3 ] 　李福寿 (Li Fushou) . 中性点非有效接地电网的运行 ( The opera2 tion of power grid with ineffectively grounded) [ M ] . 北京 :水利 电力出版社 ( Beijing : Hydraulic and Electric Power Press) , 1993 , 1210. [4 ] 　袁进伶 ,张涛 ( Yuan Jinling ,Zhang Tao) . 6～10 kV 电力系统电 容电流自动跟踪补偿及接地选线装置原理及应用 ( The theory and application of 6～10 kV capacitance current automatic track compensate and grounded line selection device) [ J ] . 中国电力 ( Electric Power) ,1998 ,31 (1) :67268. [5 ] 　何奔腾 ,胡为进 ( He Benteng ,Hu Weijin) . 能量法小电流系统选 线原理 (A new principle to detect the grounded line in a neutral point indirectly grounded power system based on the energy function) [J ] . 浙江大学学报 (Journal of Zhejiang University) , 1998 ,32 (7) :4512457. [6 ] 　桑在中 ,等 (Sang Zaizhong , et al) . 用注入法实现小电流接地系 统单相接地选线保护 ( Signal phase grounding fault protection fault protection by injecting currents in ineffective grounding sys2 tem) [J ] . 电力系统自动化 (Automation of Electric Power Sys2 tem) ,1996 ,20 (2) :11212. [7 ] 　曾祥君 ,尹项根 ,于永源 ,陈德树 ( Zeng Xiangjun , Yin Xainggen , Yu Yongyuan ,Chen Deshu) . 基于注入变频信号的经消弧线圈 接地系统控制与保护新方法 (New method for control and pro2 tection relay in a compensated medium voltage distribution net2 work based on injecting various frequency current) [J ] . 中国电 机工程学报 ( Proceeding of the CSEE) ,2000 , 20 (1) :29233. [ 8 ] 　中国电机工程学会自动化专委会配电自动化分专委会秘书组. 配电自动化专委会学术讨论中关注的问题 ( The secretary2 group of distribution automation sub2committee of automation committee of CSEE. The attention problems in the discussion of distribution automation committee) [J ] . 电网技术 ( Power Sys2 tem Technology) ,1999 ,23 (1) : 68269 . [ 9 ] 　Walter A. Elmore Protective relaying theory and applications [ M ] . New York : Marcel Dekker Inc. 1994 :93294. [10 ] 周存润 ( Zhou Cunrun) . 高电压技术 ( High voltage technology) [M ] . 北京 :水利电力出版社 (Beijing : Hydraulic and Electric Power Press) ,1991 , 248. [11 ] 曾祥君 ,尹项根 ,张哲 ,陈德树 ( Zeng Xaingjun , Yin Xianggen , Zhang Zhe , Chen Deshu) . 零序导纳馈线接地保护的研究 (Study on feeder grounding fault protection based on zero se2 quence admittance) [J ] . 中国电机工程学报 ( Proceeding of The CSEE) ,2001 ,21 (4) :5210. 收稿日期 :2000203213 ; 　改回日期 :2000207204。 作者简介 : 曾祥君 (19722) ,男 ,博士研究生 ,讲师 ,从事电力系统规划、微机 保护与控制等方面的研究开发工作 ; 尹项根 (19562) ,男 ,教授 ,博士生导师 ,从事电力系统继电保护 与安全稳定控制等领域的教学、研究工作 ; 张　哲 (19652) ,男 ,副教授 ,从事电力系统继电保护与安全稳定 控制等领域的教学、研究工作 ; 陈德树 (19302) ,男 ,教授 ,博士生导师 ,从事电力系统继电保护 与安全稳定控制等领域的教学、研究工作。 (责任编辑 　喻银凤) (上接第 83 页 continued from page 83) [ 7 ] 　周怀春 ,等 (Zhou Huaichun , et al) . 单色图像处理技术在锅炉燃 烧监测中的应用研究 ( Study on application of monochromatic flame image processing technique in combustion monitoring and control of boilers) [J ] . 电力系统自动化 (Automation of Electric Power Systems) ,1996 ,20 (10) :18222. 收稿日期 :2000204210 ; 　改回日期 :2000211214。 作者简介 :李阳春 (19722) ,男 ,博士研究生 ,研究方向为热工仪表及其自动化、非线性控制、智能控制 ;卫成业 (19762) ,男 ,博士研究生 ,研究方向为数字图像处理、电厂锅炉燃烧监测系统 ;罗志浩 (19752) ,男 ,硕士研究生 ,研究方向为电厂锅炉流场数值计算。 (责任编辑 　贾瑞君) 98　第 6 期 　　　　　　　　　　曾祥君等 : 　配电网接地故障负序电流分布及接地保护原理研究