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600MW W 型火焰锅炉掺配高挥发份烟煤安全及经济性研究.doc

600MW W 型火焰锅炉掺配高挥发份烟煤安全及经济性研究

北海道的冬天不适合说再见啊
2017-10-06 0人阅读 举报 0 0 暂无简介

简介:本文档为《600MW W 型火焰锅炉掺配高挥发份烟煤安全及经济性研究doc》,可适用于综合领域

MWW型火焰锅炉掺配高挥发份烟煤安全及经济性研究MWW型火焰锅炉掺配高挥发份烟煤安全及经济性研究【摘要】动力煤掺烧应考虑混煤的基本特性和燃烧特性(着火、燃尽、结渣)是否与锅炉设备特性相匹配能否搞好掺配研究工作、提高锅炉煤种适应性是应对目前紧张的煤炭市场的有效途径。大唐阳城发电有限责任公司通过掺配煤种及掺配方式探索采取定比例及变比例掺配燃烧调整手段成功地在两台MW燃无烟煤锅炉进行了大比例掺烧高挥发份烟煤试验解决了锅炉燃烧及制粉系统安全运行技术难题炉内结焦状况明显减弱稳燃用油量连续多月为零锅炉煤耗大幅下降飞灰及底渣含碳量由原来的左右降至左右CO排放量由原来的PPm降至PPm另外NOX由原来的mgNm降至mgNm实现了掺烧效益最大化。【关键词】“W”型火焰烟煤掺烧定掺烧比例燃烧调整变掺烧比例校验引言锅炉设计煤种的不同其炉型结构、燃烧器及辅助系统的选型将不同当实际燃用煤种与设计煤种差别较大时必须做好技术研究工作以保证锅炉及其辅助系统在变煤种后的安全经济运行。大唐阳城发电有限责任公司两台MW“W”型火焰锅炉设计煤种为晋东南无烟煤其特点为煤质硬(哈氏可磨系数为)、挥发份低()着火及燃尽相当困难(着火温度在~之间)。为了利于煤粉着火该炉采用了煤粉浓淡两相分离燃烧技术安装有个双旋风筒燃烧器(见图一)。燃烧器设计有乏器挡板以调节主配口煤粉浓度另外每个燃烧器配合有个二次风挡板A、B、C挡板布置在拱上D、E、F挡板布置在拱下。其中A挡板为乏气喷嘴及主火检的冷却风B挡板为煤粉主喷口周界风用于调整煤粉气流的穿透力及图一双旋风筒燃烧器及其配风装置冷却喷口挡板C(电动)控制点火油枪及油火检的冷却风。燃烧所需大量的二次风是拱下各风口进入炉膛的共分三层风量呈阶梯状。为了解决无烟煤着火和燃尽问题该锅炉还选用了目前世界最大的筒式钢球磨煤机(BBD)以提高煤粉细度(R为)该磨煤机出口温度可达到。即便如此该锅炉运行状况亦较不理想底渣含碳量、飞灰含碳量均高达左右CO排放量高达PPm。另外“W”型火焰锅炉设计炉内温度高导致NOX排放高达mgNm左右。近年来该地区无烟煤供应较为紧张为了缓解区域煤炭供求矛盾同时为了解决“W”型火焰锅炉单烧无烟煤存在的上述问题该厂开展了掺烧烟煤的试验研究通过大量试验摸索出混煤燃烧特性总结出了锅炉变煤种燃烧调整规律解决了制约系统运行的安全问题提高了锅炉煤种适应性实现了锅炉效率最优化。“W”型火焰锅炉掺配煤种分析及研究掺配煤种及其特性掺配煤种的选择首先考虑经济效益其次再对比各煤种燃烧安全性和经济性。通过经济效益核算(主要根据混合后标煤单价对比)我们选择了两种掺烧煤种一种为本地劣质无烟煤、煤泥另一种高挥发份烟煤表一为设计煤种与掺配煤种特征参数对比:表一设计煤种、掺配煤种特征参数对比表项目符号单位设计煤种煤泥高挥发份收到基碳Car收到基全硫Star收到基灰份Aar干燥无灰基挥发份Vdaf收到基低位发热量Qnetarkg可磨系数HGI,~由上表可见本地煤泥的挥发份较低基本接近设计无烟煤但其灰分大、热值低。烟煤挥发份较高干燥无灰基一般在~之间煤质较软易于着火和燃尽。但对于挥发超过的烟煤及煤粉要防止贮存时发生自燃。灰分大的劣质烟煤对受热面易产生灰积、结渣和磨损。另外烟煤在受热析出挥发份时易粘结成块具有较强的焦结性。掺烧煤种试验对比由于本地劣质无烟煤和煤泥挥发份基本接近设计煤种掺烧时制粉系统的运行安全性影响不大为此首先进行了掺烧试验但由于其本身就难以着火燃尽在掺烧劣质无烟煤和煤泥后锅炉暴露出了以下问题:()锅炉出力下降机组带不到满负荷经常出现投油接带负荷现象。()锅炉效率降低锅炉设计效率为掺烧煤泥后炉效降至表现为排烟温度升高减温水量增大飞灰及底渣含碳量增加。()制粉电耗增加。()炉内燃烧不稳多次出现投油助燃工况试验的两个月稳燃用油量达吨占全年用油量的。()锅炉炉膛结渣情况严重受热面严重超温且多次出现掉焦现象。鉴于以上情况随后选择烟煤进行了掺烧试验。由于与设计煤种差异较大试验人员进行了掺配方式、制粉系统及锅炉安全性和经济性等方面的研究。掺配煤方式的研究炉内掺配炉内掺配是指两种煤分别磨制后通过在炉内燃烧过程中进行混合主要通过按煤种分仓上煤来实现。炉外掺配炉外掺配是指不同煤种在卸煤或上煤过程中进行混配在进入磨煤机前已基本混合均匀炉外掺配主要有以下方法:()在汽车(或火车)卸煤沟用叶轮给煤机进行首次掺配通过叶轮给煤机转速来调整煤种比例。()在煤场通过斗轮机堆取方式不同实现二次混配。斗轮机堆煤时采用东西方向连续走行分层堆料并将煤层的高度控制在米左右取煤时采用南北方向回转分层取料取煤高度控制在米左右以便和堆煤时的煤层上下错开即错层取煤。()利用推煤机进行混配当大量储煤时利用推煤机进行推平压实工作并对斗轮机不能工作的区域进行翻推混煤。掺配方式对比及选择当各煤种的热值、挥发份都能满足机组需求时可以采炉内掺配的方式。如果某种煤的挥发份超出了制粉系统的安全范围或热值低于燃烧稳定下限时炉内掺配暴露出炉内局部燃烧不稳各台磨运行偏差较大的缺点。掺烧的烟煤的挥发份一般在~之间采用炉内掺烧易导致制粉系统着火和爆炸。另外由于煤种硬度偏差大易出现磨间煤粉细度不均出力偏差大风煤比偏差大等问题。而炉外掺配具有混配均匀稳定制粉系统运行相对安全的优点我们在后续的试验中一直采用炉外掺配的方式。掺烧烟煤燃烧安全性研究烟煤比无烟煤的着火燃尽性能好掺烧后锅炉的燃烧稳定性会大幅提高但掺烧后易出现以下安全性问题:()由于挥发份的提高煤粉气流着火点距燃烧器喷口较近容易烧损燃烧器喷口。()烟煤结渣性能较无烟煤强掺烧后炉内结焦情况有加剧趋势。()由于掺配煤种的大范围变化会导致炉内温度场的变化炉内焦渣在温度应力的作用下极易松动掉落。燃烧器烧损问题的研究()煤粉的着火点受到煤粉气流喷射速度和火焰传播速度的影响适当增大燃烧器出口风速使煤粉气流着火点推后远离喷口。()开大磨煤机旁路风挡板开度将一次风速由原来的ms提升到~ms增加燃烧器出口速度。()将磨煤机出口温度由原设计的降至以降低磨煤机出口风温增加着火热推迟着火。()将混煤煤粉适当调粗。一般情况下煤粉越细越容易着火着火点越靠近燃烧器喷口调粗可使着火点推迟。另外由于烟煤的经济细度比无烟煤粗也必须将混煤煤粉调粗。()加大拱区供风量降低燃烧器喷口区域温度水平防止燃烧器烧损。对于“W”型火焰锅炉增加拱区风量手段主要有开大拱上二次风A、B、C挡板开度关小垂直墙二次风D、E、F挡板开度。减小炉内结焦技术探索结焦原因分析灰的结渣性能除与炉内温度有关系外还与灰的熔点有关。混煤的灰熔点通常会出现低于任一原煤种的情况导致炉内结焦严重。无烟煤中掺烧烟煤可能会造成炉内结焦加剧。()混煤炉膛温度水平倾向于无烟煤方向炉温高于烟煤锅炉。表二设计煤种、混煤灰质对比项目单位设计煤种掺配烟煤变形温度软化温度熔化温度>()混煤灰熔点倾向于烟煤表二为掺配烟煤后灰熔点的变化由表可见与设计煤种相比灰熔点明显降低。()着火点提前造成下炉膛温度过高易造成拱区温度过高而形结大焦块。()对于“W”型火焰锅炉炉膛出口烟温长期高于时易在屏过及拆焰角部位结焦。掺烧烟煤后煤粉变细火焰易上飘且中心上移导致屏式过热器处易出现结焦现象防止炉内结焦掉焦()根据混煤质特性采用增加二次风量、燃烧调整手段减缓炉内结焦状况通过加强吹灰、大幅升降负荷等扰动措施促使炉内焦块及时掉落防止结焦扩大。()炉外掺配三种手段综合运用确保混配均匀。若混配出现局部不均的现象容易导致烟煤的强沾性渣和无烟煤的弱粘性渣相互形成夹层极易出现垮灰灭火的情况。()做好混配煤管理工作控制出现混煤煤质大幅突变现象避免炉内温度场急剧变化引起焦块松动掉落。)当混煤的挥发份大于(时应及时关小F挡板以增大拱区风量降低拱区温度以防止着火区域缺风结焦。()若炉膛出口烟温高于时在关小F挡板的同时采用关小乏气挡板等手段降低火焰中心高度。()适当降低煤粉细度调整煤粉细度在~之间(R)防止煤粉过细导致火焰上飘或过粗导致局部结焦现象。结果通过上述一系列手段燃烧器区域温度由原来的降至左右根部看火孔观察火焰由原来亮白色变为金黄色。另外停炉后检查燃烧器喷口未见有烧损现象。通过一系列的控制手段机组在燃烧混煤期间基本未出现掉大焦情况停炉后检查拱区、侧墙、翼墙等区域基本无挂焦渣现象。掺配烟煤燃烧调整混煤的燃烧特性分析无烟煤与烟煤形成的混煤仅是两种煤的物理混合但其燃烧特性不能简单认为是两种煤质特性的加权平均值其着火及燃尽性与加权平均值有较大的差异。着火温度影响分析为了利于煤粉着火一般要求掺烧煤种着火温度应基本接近如相差太远很可能出现易燃煤种着火后无法引燃难燃煤种的情况。烟煤着火温度一般在~之间略低于无烟煤的着火温度对无烟煤的点燃有推动作用适于作掺配煤种。燃尽性能分析()燃尽性能应从灰渣不完全燃烧损失和化学不完全燃烧损失(CO)两方面考虑。()在燃尽性能方面由于混煤中的烟煤易“抢风”使无烟煤在较低氧分压下燃烧可能会出现缺氧燃烧从而导致混煤燃尽性能急剧下降。()无烟煤中掺配烟煤后由于着火点相对提前着火区域易出现缺风工况从而导致化学不完全燃烧损失增大。()由于火焰燃烧行程相对变短导致灰渣不完全燃烧损失增大。所以为了提高燃尽性能必须针对性做大量燃烧调整试验做好相应的燃烧调整工作。定掺烧比例(,)燃烧调整试验定比例燃烧调整试验是指在掺配比例一定的条件下通过燃烧调整找到混煤的最佳燃烧工况确定各挡板煤种变化后的燃烧调整方向及比例变化关系。变乏气挡板对燃烧的影响表三变燃烧器乏气挡板试验结果名称负荷乏气挡板开度排烟温度CO飞灰含碳量炉渣含碳量单位MWPPM工况一工况二备注试验工况掺配比例为燃烧器乏气挡板的主要作用为烧低挥发份无烟煤时浓缩煤粉浓度以利于着火燃用无烟煤时乏气挡板开度一般在左右。工况一乏气档板开度为工况二乏气挡板开度为由表三可见当乏气挡板开大时虽然底渣含碳量、CO基本不变但飞灰含碳量明显上升排烟温度升高。出现以上问题的主要原因可能为混煤煤质变软煤粉细度提高火焰下冲能力减弱导致燃烧行程变短易产生上飘飞灰含碳量增加。综合比较和分析掺烧烟煤后乏气档板应由原来的关至左右。另外随着掺配比例的增加乏气挡板应随之关小。变DE挡板对燃烧的影响表四变DE挡板试验结果名称负荷DE挡板开度排烟温度CO飞灰含碳量炉渣含碳量单位MWPPM工况三~工况四工况五备注试验工况掺配比例为D、E挡板为布置在垂直墙上部的二次风主要为煤粉着火初期供风。燃无烟煤时D、E挡板一般开度都较小在~之间。工况三D、E挡板开度在~左右工况四在工况三的基础上将D、E挡板开大至左右由表可见随着开度的增加CO排放量明显降低。工况五是在工况四的基础上将挡板开大至左右表中显示随着开度的增加CO排放量基本不变但此时由于火焰中心的抬高排烟温度上升了。以上试验表明掺烧烟煤后D、E挡板开度应适当增加主要是混煤挥发份的增加着火点提前D、E挡板开度增大后适当补充了着火区需求风量利于CO向CO转变。但开度过大会造成排烟温度升高引起炉效的降低。变C挡板对燃烧的影响C挡板主要为油枪燃烧提供风量锅炉正常运行时一般保持的冷却风量开度。表五变燃烧器C挡板试验结果名称负荷C挡板开度开度空预器前氧量排烟温度CO飞灰含碳量炉渣含碳量单位MWPPM工况六工况七工况八备注试验工况掺配比例为工况六、七、八的掺烧比例为左右。C挡板开度分别为、、由工况六与工况七对比可见掺烧烟煤后随着C挡板开度的增加CO排放量明显降低另外飞灰含碳量也呈下降趋势主要原因为混煤挥发份增加煤粉着火提前C挡板开大后对着火区域有补风作用另外C挡板的下冲作用加大了煤粉气流的下行程降低了飞灰含碳量。工况八为继续将C挡板开至左右此时排烟温度继续下降CO排放量基本不变但可能由于煤粉气流下冲增强底渣含碳量呈上升趋势。故以后试验过程将C挡板固定在左右若掺配比例增加挥发份升高C挡板开度可随之增大以补充拱区缺风另外开大C挡板可以降低拱区温度减缓结焦。变A、B档板试验,挡板用于调节乏气喷口环形二次风量,挡板用于调节主煤粉喷口环形二次风量都属于拱上风,、,都属于拱上风开大会增加拱上风的动能降低火焰中心同时能够及时补充燃烧初期所需风量对改善着火区域的缺风状态和减缓拱区结焦由很大的作用单烧无烟煤时A、B挡板一般处于全开位置。表六变燃烧器AB挡板试验结果名称负荷C挡板开度开度空预器前氧量排烟温度CO飞灰含碳量炉渣含碳量单位MWPPM工况九工况十备注试验工况掺配比例为工况九为AB档板均在原开度下试验参数工况十为AB档板开度关至后试验参数。对比发现A、B挡板关小后可能由于着火区域二次风量不足CO排放量及飞灰含碳量大幅上升故还将A、B挡板保持在全开位置。变F档板试验,挡板用于调节垂直墙下部二次风风量也是调节拱上与拱下风比例的最有效手段。当,挡板关小时拱上风增加燃烧中心下移。掺烧烟煤后变F挡板试验目的主要解决以下两方面问题:通过调整F挡板开度来确定合适的拱上风与拱下风比例观察A、B挡板风量对燃烧区域的补风作用通过增大A、B挡板开度观察其对煤粉燃烧行程的影响防止掺烧烟煤后燃烧过程中失重加快下冲能力减弱气流底部无法达到F风口高度。表七变F档板试验结果名称负荷F挡板开度总减温水量省煤器出口氧量排烟温度CO飞灰含碳量炉渣含碳量单位MWTHPPM工况十一工况十二备注试验工况掺配比例为由表七可见当F档板开度由关小至时减温水量呈下降趋势飞灰及底渣含碳量亦有所降低尤其是CO排放量明显下降证明F挡板关小后拱上补风效果明显炉内风粉混合良好另外F挡板关小后降低了火焰中心延长了煤粉燃尽时间。综合比较和分析F档板在平均开度时配风比例与煤粉燃烧行程均得到改善因此决定将F档板的优化后位置控制在平均左右(按中间大两端小分布)。变煤粉细度试验燃煤特性决定了煤粉的经济细度晋东南无烟煤试验合理煤粉细度为烟煤合理煤粉细度为~(R)混煤的理论合理煤粉细度应介于二者之间。在磨煤机运行工况未作调整情况下掺烧烟煤后混煤煤粉必然变细由于煤粉愈细越容易着火所以很容易造成着火区域缺风另外由于煤粉愈细火焰越易短路上飘造成炉内燃烧后期混合不好为防止出现上述问题必须通过试验来确定混煤的经济煤粉细度。控制煤粉细度的手段有磨煤机筒体钢球量和分离器叶片位置两种考虑到节省厂用电的因素本试验降低煤粉细度的主要手段为减小磨煤机筒体内加球量故试验时间较长试验时各工况外部条件基本一致。表八变煤粉细度试验结果名称负荷分离器挡板开度磨煤机电流煤粉细度(R)总减温水量排烟温度CO飞灰含碳量炉渣含碳量单位MW格ATHPPM工况十三~工况十四~备注试验工况掺配比例为混煤热值为KJKG从试验结果看工况十四由于煤粉变粗着火点相对推迟避免了煤粉在拱区集中着火引起缺风现象另外火焰中心下移煤粉后期燃烧工况改善CO、灰渣含碳量均明显下降。综上所述混煤的经济煤粉细度在~较为合适。变二次风风量试验合适的二次风量是保证锅炉安全经济运行的重要因素。表九变二次风总风量试验结果名称负荷二次风总风量总减温水量省煤器出口氧量排烟温度CO飞灰含碳量底渣含碳量STHPPM单位MWM工况十五工况十六工况十七备注试验工况掺配比例为出于燃烧稳定性的考虑单烧无烟煤时锅炉二次风量一般控制较小掺烧烟煤后由于燃烧稳燃性能的提高适当提高二次风量可提高燃烧经济性同时对减缓炉内结焦有一定的帮助但若增加过量会导致减温水量增大、管壁超温、排烟温度升高、厂用电增加等不利工况严重时还会出现锅炉变煤种适应性差稳燃性降低等恶性工况。工况十五为单烧无烟煤时的二次风量工况十六、十七燃用煤质相近其二次风量逐渐增加由对比可见工况十五稍差工况十七中减温水、排烟温度均明显升高。综合比较分析减温水、排烟温度、经济性及安全性等情况在掺配比例在以下时MW二次风总风量宜控制在,mS之间控制省煤器出口氧量在以上。随着掺配比例的增加同负荷下二次风量应相对增加。变掺烧比例燃烧调整通过固定掺烧比例燃烧调整试验摸清混煤的燃烧特性及各挡板的调整方向后必须进行变掺烧比例调整试验以保证锅炉在不同掺配比例工况下的燃烧安全性和经济性。变掺配比例后主要调整手段有二次风量、F挡板开度等手段。掺配比例与二次风量间关系二次风量系数为掺配烟煤后二次风量与单烧无烟煤所需风量之比。随着掺配比例的不同其二次风量系数随之变化合理的二次风量是保证锅炉安全经济运行的重要条件图二是通过大量试验工况总结的二次风量经验曲线运行人员每班根据混煤比例及挥发份情况相应调整二次风量。由图可见当掺配比例低于时不需多加二次风当大于后运行人员可根据掺配比例相应逐渐增加二次风量。图二二次风量修正系数与烟煤掺烧比例关系F挡板开度与掺配比例间关系F挡板是运行人员调整燃烧的主要手段之一通过调整F挡板开度可改变着火风与燃尽风的比例。掺配比例不同二者间关系必须相应改变。通过定掺配比例燃烧调整实验可知当掺配比例增大时应适当关小F挡板已增加拱上风量对燃烧的经济性及避免拱区结焦均有好处。图三为F挡板开度与掺配比例间经验关系曲线由图可见当掺配比例小于F挡板不需特意调整基本和单烧无烟煤开度相同当比例在~之间挡板开度呈线性下降当比例大于后挡板维持的开度即可。图三掺配比例与F挡板开度关系曲线X轴:掺配比例单位:Y轴:F挡板开度单位:燃烧调整效果校验通过定比例和变比例掺配燃烧调整试验后锅炉经济型及适应性有了明显改善主要体现在飞灰含碳量、底渣含碳量、CO排放量、减温水量等方面具体如下。飞灰含碳量与底渣含碳量的变化图四为掺烧烟煤比例与飞灰含碳量的变化关系曲线图五为掺烧烟煤比例与底渣灰含碳量的变化关系曲线由图可见当掺配比例在~之间时随着掺配比例的增加飞灰及底渣含碳量明显下降说明燃烧调整工况有较好的适应性。图四飞灰含碳量与掺烧比例关系曲线单位:图五底渣含碳量与掺烧比例关系曲线单位:CO排放量的变化图六为CO排放量与掺烧比例间关系曲线由图可见当掺烧比例小于时CO排放量基本不变掺烧比例大于以上CO排放量下降缓慢。当掺烧比例在~之间CO排放量基本呈线性降低。图六CO排放量与掺烧比例关系减温水总量及一、二级减温水量配比变化情况图七所示为同负荷工况下(MW)锅炉减温水量与掺烧比例间变化曲线由图可见随着掺配比例的增加减温水总量呈下降趋势主要原因为随着掺配比例增加混煤挥发份增加火焰行程变短造成减温水总量下降。另外由于炉膛温度的降低二级减温水量会降低烟气热容的增加会导致一级减温水量相对增大。X轴掺烧比例单位:Y轴减温水量单位:th图七减温水量与掺配比例关系曲线炉膛负压的变化情况由于混煤着火温度的降低及火焰传播速度加快掺烧烟煤后炉膛负压较单烧无烟煤波动幅度将变小一般在Pa左右(单烧无烟煤为~Pa之间)并且随着掺配烟煤比例的增加炉膛负压愈加平稳。该特性可作为运行人员判断煤质变化的依据。排烟温度的变化趋势图八所示为同负荷工况下(MW)锅炉排烟温度与掺配比例间变化关系曲线由图可见随着掺配烟煤比例的增加排烟温度呈下降趋势主要原因为掺烧烟煤会导致火焰行程变短火焰中心降低烟气对流换热行程增加排烟温度随之降低。但若煤中含灰量增加到一定值烟气中灰量的增加会导致灰热容增加、热阻增大可能会导致排烟温度升高。图八排烟温度与掺配比例关系曲线X轴掺配比例单位Y轴排烟温度单位#炉再热汽温变化情况#炉由于炉内热负荷不均问题导致管壁超温再热汽温经常达不到设计值在掺配烟煤试验期间发现当掺配比例达到以上时再热器管壁温度得到明显改善再热汽温基本能达到可能原因为混煤中挥发份增加燃烧行程变短抵消了热负荷不均因素。锅炉排放NOX的变化锅炉燃烧过程中产生的NOX与炉膛温度有很大关系“W”型火焰锅炉燃烧无烟煤由于炉膛温度高最高可达到mgNm。图九所示为锅炉排放NOX与掺配烟煤比例间关系曲线由图可见随着掺配比例的提高NOX排放量呈下降趋势主要由于烟煤着火点较低炉膛整体温度会相对降低NOX排放量会相应降低。图九NOX排放量与掺配比例关系X轴掺配比例单位Y轴排烟温度单位结语燃无烟煤锅炉在掺烧煤种选择上尽量选择高挥发份煤种以弥补无烟煤难着火的“缺点”。烟煤能改善无烟煤的燃烧特性适于掺配而煤泥由于挥发份及热值较低不适宜作为无烟煤的掺配煤种。无烟煤掺配烟煤从磨煤机运行安全性及燃烧调整统一性考虑优先选择炉外掺配。无烟煤锅炉掺烧烟煤试验在国内虽然经验不多但是经过深入分析制定详尽措施安全问题已能做到有效控制做到了“随到随烧”掺烧比例最大达到了左右。无烟煤掺烧烟煤后燃烧调整主要思路为加大着火区域供风和推迟着火点采用主要手段有降低煤粉细度、调整燃烧器挡板配风等方面。通过定比例燃烧调整试验和变比例修正试验两台锅炉在掺烧烟煤期间稳燃用油量基本为零炉内掉焦次数大幅降低锅炉飞灰含碳量最低达到CO排放量最低达到PPm达到同类型机组先进水平。无烟煤掺烧烟煤后锅炉NOX排放量明显降低SOX有了调整手段为减排工作提供了新思路。参考文献:《大唐阳城发电有限责任公司MW集控运行规程》武旭升《th“w”型火焰锅炉说明书》东方锅炉厂

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