汽油选择性加氢装置hazop报告

汽油选择性加氢装置hazop报告40万吨/年汽油选择性加氢装置HAZOP1前言公司为更好的实现40万吨/年汽油选择性加氢装置的本质安全,减少在生产过程中可能存在的危害因素,合理分配安全资金投入等目的,组织本公司技术人员对本项目开展HAZOP,危险和可操作性,分析工作。本报告为公司40万吨/年汽油选择性加氢装置的HAZOP分析报告,本装置HAZOP小组由公司相关技术人员组成。HAZOP分析与研究主要针对研究范围内各参数偏差产生的原因、可能导致的后果及已采用的安全措施,对偏差产生的风险进行了分析,并对部分引起较大风险并且控制措施不足的偏差提出了进一步削减风险的措施。本装置HAZOP分析完成后,分析小组就分析的相关结果与相关 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 人员进行了充分的交流和沟通,在分析结果得到相关设计人员认可的基础上,编制完成了本装置的HAZOP分析报告。2总则2.1HAZOP分析目的本次HAZOP分析的主要目包括,?识别出系统中可能存在的设计缺陷、设备故障、作业过程中的人员失误等可能带来的各种后果,?提出控制或降低风险以及改善工艺系统可操作性的措施,从而防止事故的发生或减小事故可能的后果。2.2HAZOP分析依据的图纸本次HAZOP分析的图纸为设计院提供的,该图纸属于本项目基础设计阶段最终的项目备案图纸,详细可参见本项目的HAZOP分析节点划分图。2.3HAZOP分析依据的资料本次HAZOP分析所依据的资料均为本装置竣工阶段的设计资料,以及装置开工后变更、操作规程等技术资料,主要包括,,1,《40万吨/年汽油选择性加氢装置工艺管道及仪表流程图》,,2,《40万吨/年汽油选择性加氢装置物料流程图》,,3,《40万吨/年汽油选择性加氢装置DCS联锁逻辑图》,,4,《40万吨/年汽油选择性加氢装置DCS报警联锁一览表》,,5,《40万吨/年汽油选择性加氢装置安全仪表SIS联锁逻3辑图》,,6,《40万吨/年汽油选择性加氢装置工艺设备汇总表》,,7,《40万吨/年汽油选择性加氢装置安全操作规程》,,8,《40万吨/年汽油选择性加氢装置平面布置图》,,9,《40万吨/年汽油选择性加氢装置爆炸危险区域划分图》,,10,《40万吨/年汽油选择性加氢装置电信平面图》,,11,《40万吨/年汽油选择性加氢装置可燃有毒气体检测器分布图》,,12,《工厂总平面布置图》,,13,《主要安全设施一览表》2.4HAZOP分析的基本流程4确定分析范围解释总体流程选择节点检查并赞同设计意图选择参数选择引导词对所选择参数使用引导词，得到偏差说明分析产生的原因、结果、已有措施，风险等级评偏差是否可信估，提出建议措施。是否得到所选参数的引导词偏差所有引导词是否都用于所选参数是否所有参数都已分析是否所有节点都已分析分析结束编制HAZOP分析报告图2.4-1HAZOP分析流程53装置概况介绍3.1装置概况3.1.1装置性质公司40万吨/年汽油加氢脱硫装置,以催化汽油为原料,生产满足国V排放 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 的汽油。本装置由河图设计院根据AXENS公司PrimeG+工艺包设计工艺管线和公用工程部分。催化汽油进入装置先进行过滤后再与新氢混合,进入预加氢反应器进行反应,预加氢反应器反应后流出物经换热后进入预分馏塔分馏为轻汽油和重汽油两种组分。轻汽油进入醚化装置,重汽油经加氢脱硫后与轻汽油醚化产品一起作为汽油调和组分。3.1.2装置规模装置设计规模,40×104t/a年开工时数,8000h3.2原料和产品的主要技术规格3.2.1原料性质要求根据加工总流程的安排，本装置加工的催化汽油的馏分范围为40,196?，所需补充的新氢来自柴油加氢装置;燃料气来自全厂燃料气管网。6表1原料油性质项目FCC汽油流量，万吨/年40密度@20?，kg/m730?硫含量，μg/g1500馏程/?,ASTMD86IBP3510%5250%10590%175FBP198饱和烷烃V%45烯烃,v%30芳烃,v%25MAVmg/g10.0RON90.0MON80.4备注:为了减少汽油损失,建议进料催化汽油中的C组分,1%(W)4表2原料油中S分布Swt%Swt%C1-SH0.4轻S化物0.27C2-SH5.0C1-噻吩20.7C3-SH3.3C2-噻吩18.2C4-SH1.0四氢噻吩4.0C5-SH1.0重S化物35.6噻吩10.6补充氢性质:装置所需补充新氢来自柴油加氢装置，补充氢组成如下:表3氢气的组成组分HCCO+CO212组成，v%99.99<10ppm<20ppm3.2.2产品性质全馏分催化稳定汽油进入该装置后，首先经过选择性加氢反应器将催化汽油中的二烯烃及硫醇硫转化，随后在汽油分馏塔中将选择性加氢反应器流出物切割为轻、重两个组分，切割点的选择根据催化汽油的性质和加氢产品的要求而定。重馏分汽油(HCN)进行加氢脱硫后，和分馏塔分离出的轻馏分(LCN)混合后作为低硫汽油产品去罐区。产品性质见下表:表4加氢汽油产品性质<75?<75?全馏分精制项目LCNHCN汽油22.377.799.7收率mol%<10<10硫含量，μg/g<10密度@20?，642733759kg/m?<8<8硫醇硫，μg/g<88<25烯烃v%1.7RON损失0.7MON损失3.3装置物料平衡表1-2初期物料平衡收率数量备注4Wt%Kg/ht/d10t/a一入方催化汽10050000.1200.040.00补充氢油0.27134.00003.2200.11贫胺液2010000.240.008.00合计120.2760134.001443.248.11二出方002不凝气0.452255.40.18轻汽油22.211100.266.408.88精制重77.4638727.00929.4530.98酸性水油0.0840.00000.960.03富胺液20.0810042.241.018.04总计120.2760134.001443.248.11002表1-3末期物料平衡收率数量备注4Wt%Kg/ht/d10t/a一入方催化汽10050000.1200.040.00补充氢油0.27134.00003.2200.11贫胺液2010000.240.008.00合计120.2760134.001443.248.11二出方002不凝气0.70350.008.400.289轻汽油22.2011100.266.408.88精制重77.2238609.00926.6230.89酸性水油0.0840.00000.960.03富胺液20.0710035.240.848.03总计120.2760134.001443.248.110023.3工艺流程说明3.3.1预加氢部分3.3.1.1原料油流程原料油自催化装置或罐区进入原料油过滤器FL-101AB，过滤后原料油进入原料油缓冲罐V-101，经预反应进料泵P-101AB升压，与补充氢气混合。混氢后的原料油依次通过预反应器进料与一反产物换热器E-101，预反应器进料与反应产物换热器E-102及预反应器进料预热器E-103换热至150?(运行末期200?)后，进入预加氢反应器R-101AB。在预加氢反应器R-101AB(在该反应器中，原料油主要以液相形式存在)中，混氢进料在催化剂HR-845作用下，主要进行二烯烃转化为单烯烃(防止HDS部分结焦，影响HDS长周期运转)，烯烃异构化(增加辛烷值)，全部硫醇和部分其它轻硫化物转化为重硫化物(进入HCN组分，使LCN中的硫含量很低，不需进一步净化处理)等反应。预加氢反应产物通过反应产物与进料换热器E-102换热后，进入预分馏塔T-101第25层塔盘，在预分馏塔中分离出轻汽油和重汽油。选择合适的切割点可以使进入LCN中的噻吩最少。预分馏塔设有塔顶回流系统和塔底重沸系统，塔底依靠分馏塔重沸器中压蒸汽提供热量。产品分馏塔顶油气经空冷A-101后进入预分馏塔顶回流罐V-102，然后通过回流罐分离为液体和气体两相。回流罐顶气体属于低硫气体(主要是氢气和少量的轻组分)，可以送至燃料气系10统，液相则全部经回流泵送回分馏塔塔顶作为回流。从分馏塔第5层塔盘抽出的轻汽油经空冷A-102和LCN后冷器E-106后送出装置至醚化装置。轻汽油的抽出量与第17层塔盘的温度形成串级控制，这是因为该层塔盘的温度可以确定合适LCN和HCN的切割点，从而保证LCN中的硫化物含量最低。塔底的重汽油作为加氢脱硫的进料。预分馏塔顶的压力主要是通过排往界区的排放气的流量来控制。预分馏塔顶回流罐V-102的液位与回流泵P-102出口流量形成回路控制，以控制V-102的液位。3.3.1.2氢气流程由新氢压缩机来的氢气主要分成两路:一路与升压后的原料油混合后一起作为SHU部分的原料;一路送至加氢脱硫部分循环氢压缩机C—101A/B出口或入口作为补充氢。另外还有一小部分引到原料油缓冲罐顶和贫胺液缓冲罐顶作气封，分馏塔顶回流罐顶调节塔顶压力(开工初期)。3.3.2加氢脱硫部分预分馏塔底来的进料经过加氢脱硫进料泵P-103升压后，与循环氢压缩机C-101A/B出口循环氢混合，然后经一反进料与一反产物换热器E-107A/B/C/D换热后进入一段加氢脱硫反应器R-102。在一段加氢脱硫反应器(气相)中，混氢原料在催化剂HR-806S作用下，主要进行加氢脱硫、脱氧、脱氮、烯烃饱(最小化)等精制反应。加氢脱硫后的反应产物经通加热炉F-101加热后经一反进料与一反产物E-107A/B/C/D换热后进入一段热分罐V-103进行气液分离。油气与预反应进料在E-101中换热后，与来自硫化氢汽提塔T-103顶的油气混合一起进入空冷器A-103降温至50?后，进入一级冷分罐V-104进行气液分离。V-104顶的气相与二级冷分罐V-108顶的气相一起进入水冷器E-108，经冷凝后的气相进入循环11氢聚结器V-105，循环氢送入循环氢脱硫塔T-102脱硫，脱硫后的循环氢送入压缩机系统。V-103底的液相产品经P-104升压，与来自V-104罐底的加压泵P-106出口的冷分油一起送入脱硫化氢汽提塔T-103上部，脱除重汽油中的硫化氢和一些轻烃后，再经二段脱硫进料泵P-107升压后与循环氢混合，通过二反进料与二反产物换热器E-110换热后进入二段加氢脱硫反应器R-103。加氢脱硫后的反应产物通过加热炉F-102加热后经反应产物与混氢原料换热器E-110，进入二级热分罐V-107进行气液分离,V-107气相经空冷器A-104降温至50?后，进入二级冷分罐V-108。V-108顶的气相去水冷器E-108冷却。二级冷分油一部分经加氢反应急冷泵P-108升压后送至一反和二反反应器作为急冷油,另一部分和二级热分油混合后送至稳定塔进料/塔底产物换热器E-111与稳定塔底油换热,换热后进入稳定塔T-104。3.3.3稳定部分稳定塔设计有20层塔盘,稳定塔的目的是将反应后的重汽油产品中的轻烃和溶解的HS汽提出去，以保证重汽油产品的闪点和2腐蚀合格。稳定塔进料油换热至193?送至稳定塔T-104第8层塔盘,稳定塔顶油气通过稳定塔顶空冷器A-105和水冷器E-112冷却至45?进入稳定塔顶回流罐V-109。V-109的气相属于含硫气体，送出装置至气体脱硫部分。V-109的液相通过稳定塔回流泵P-109返回至稳定塔顶部，回流罐的液位与回流量串级控制。回流罐分离出来的含硫污水降压后送至装置外污水汽提装置处理。稳定塔设有塔顶回流系统和塔底重沸系统，塔底依靠重沸器E-113间接汽提。塔底重沸器的取热量是通过塔底重沸器E-113出口的温度来决定。稳定塔塔底油通过稳定塔进料与塔底油换热器E-111A/B，重汽油空冷器A-106，重汽油水冷器E-114冷却至40?左右后，作为合格产品送出装置。12为了减轻硫化氢对塔顶系统管线和设备的腐蚀，在稳定塔顶设计了缓蚀剂注入系统。3.3.4循环氢脱硫部分胺吸收塔的目的是充分脱除循环氢中的HS，保证循环氢脱硫2塔出口循环氢中HS含量在50ppmv。2自加氢脱硫冷高压分离器来的气相经过V-105将循环氢中的烃组分冷凝下来，再将分离烃之后的循环氢送至循环氢脱硫塔T-102。自装置外来的贫胺液通过贫胺液泵升压后进入循环氢脱硫塔T-102(贫胺液的温度至少要高出循环氢5-10?，以避免烃冷凝为液体而使胺液起泡)。循环氢脱硫塔处理后的循环氢至循环氢压缩机脱液罐V-106，然后经循环氢压缩机C-101升压，分为两路:一路作为急冷氢，一路与加氢脱硫的进料混合后进入反应器参加反应。新氢去加氢脱硫部分一路是在循环氢压缩机出口与循环氢混合，一起去加氢脱硫部分;另一路是在循环氢压缩机入口,与循环氢一起进入循环氢压缩机.134HAZOP分析工作介绍4.1HAZOP分析方法介绍HAZOP分析方法是英国帝国化学工业公司,ICI,为解决除草剂制造过程中的危害,于1960年代发展起来的一套以引导词为主体的危害分析方法,用来检查设计的安全及危害的因果来源。HAZOP分析是由各专业人员组成的分析小组,通过对系统工艺过程和操作详细的进行检查,以确定过程的偏差是否导致不希望的后果发生,HAZOP分析将列出引起偏差的原因、产生的后果、以及针对这些偏差及后果已使用的安全保护措施,当分析组确信对这些偏差的保护措施不当时,将提出相应的改进措施。HAZOP分析的基本理念和程序如下图所示。图4.1-1HAZOP分析基本理念及程序图144.2方法简介HAZOP分析采用传统的HAZOP引导词分析法，即将一个系统划分成多个节点，并采用标准的引导词。专家团队采用引导词(如无，多，少等等)和关键工艺参数(如流量，液位，压力等等)，引导小组通过集体讨论从操作和设计角度准确找出导致偏差的可能原因(如无流量，高液位，低压等)。每个节点都会以引导词为线索依次分析，找出工艺偏离正常操作条件的原因。此方法要求彻底完全地分析每一个节点，以识别由于工艺偏差而导致的潜在安全问 题 快递公司问题件快递公司问题件货款处理关于圆的周长面积重点题型关于解方程组的题及答案关于南海问题 和可操作性问题。一旦识别了所有原因，就必须确定相应的不良后果，此时不考虑已有的安全措施。需要强调的是只有考虑到最终可能导致的后果，分析小组才能确认现有的安全措施是否足以控制风险。随后，专家团队将进一步评估危害的严重性及现有安全措施的是否足够，必要时，建议增加新的保护措施。分析过程中，识别的危害和可操作性问题将记录在HAZOP记录表中。HAZOP分析按以下步骤进行:?节点——选择系统中某个合适的部分;?设计意图——界定节点的设计目的及其工艺条件;?引导词——结合工艺参数(如流量)产生偏差作为小组分析的提醒;?具体偏差——记录需要分析的节点内的偏差;?原因——识别导致工艺偏差的所有潜在原因;?后果—识别每条原因可能导致的最终后果;15?保护措施—找出已有的控制措施，并进行风险 评价 LEC评价法下载LEC评价法下载评价量规免费下载学院评价表文档下载学院评价表文档下载 ;?建议措施—在现有措施基础上风险仍不可控，需增加措施;?重复其他相关的引导词;?其他节点的分析按以上步骤进行。4.3本次分析的部分规则本次HAZOP分析过程中采用的规则如下:?原因和后果至少有一个必须是在相应的节点里面找;?考虑后果时，不考虑已有的安全措施;?如果某原因导致多种工艺偏差的出现，则不需要采用不同的引导词进行分析;?初始事件由于安全措施失效，则该安全措施将不予采用;?同一系统或设备同时出现两种或以上故障的情况不予以考虑;?初级保护和二级的保护措施失效不得作为偏差的原因(如PSV被旁路);?对于两个或更多相似的系统或设备，只分析其中一个;?如果某地方同时有两个截断阀，误操作打开两个阀门的情况不予以考虑;16?如果手动阀指定要求“锁关(LC)”或“锁开(LO)”则误操作开启的情况不予以考虑;?公用工程系统与工艺介质系统固定连接时，隔离措施按《石油化工企业设计防火规范》(GB50160-2008)的要求进行设置;?从高压系统至低压系统的压力等级分界，应划分在具有减压功能调节阀后的最后一道手阀(包括该手阀)。?对于多列平行装置/设备，仅对其中的单列装置/设备进行HAZOP分析，同时考虑不同列装置/设备之间的关联关系。对单列装置/设备HAZOP分析的结果与建议也同样适用于其他列装置。4.2HAZOP小组的组成本次HAZOP会议的参加人员主要包公司40万吨/年汽油选择性加氢装置的技术人员和现场操作人员。具体HAZOP小组成员见表4.2-1。表4.2-1HAZOP分析小组成员表单位HAZOP分析人员职务姓名安全副总装置管理人员东营齐润化工有限技术人员公司安全管理仪表管理人员操作班长内操外操174.3HAZOP的范围4.3.1分析范围的说明本次HAZOP分析的图纸为设计院提供的,该图纸属于本项目基础设计阶段最终的项目备案图纸,详细可参见本项目的HAZOP分析节点划分图。具体图纸编号列于表4.3-1中。表4.3-1汽油选择性加氢装置HAZOP分析图纸编号序图纸名称图号号1补充氢气系统工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/1012原料缓冲罐系统工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/102预反应器进料泵工艺管道及仪表流程图31405D210-PR-02/1034预加氢反应进料预热系统工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/1045预加氢反应器R101A工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/1056预加氢反应器R101B工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/1067预分馏系统工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/1078预分馏塔回流系统工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/108一级加氢反应进料泵和轻汽油冷却系统工艺管道及91405D210-PR-02/109仪表流程图10一级加氢反应进料预热系统工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/11011一级加氢反应加热炉系统工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/11112一级加氢反应系统工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/11213一级加氢反应热分罐系统工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/11314一级加氢反应冷分罐系统工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/11415循环氢脱硫塔系统工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/11516循环氢压缩系统工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/11617硫化氢汽提塔系统工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/11718二级加氢反应进料预热系统工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/11819二级加氢反应加热炉系统工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/11920二级加氢反应系统工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/1201405D210-PR-02/12121二级加氢反应热分罐系统工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/12222二级加氢反应冷分罐系统工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/12323稳定塔进料预热系统工艺管道及仪表流程图18序图纸名称图号号1405D210-PR-02/12424稳定塔系统工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/12525稳定塔回流系统工艺管道及仪表流程图1405D210-PR-02/12626产品冷却器系统1405D210-PR-02/12727自动反冲洗过滤系统4.3.2HAZOP分析节点列表在进行HAZOP分析之前,分析小组根据HAZOP分析方法的要求和工作进度安排,将本次HAZOP分析的PID图纸按工艺流程划分为10个工艺节点。具体节点介绍列于表4.3-2中。19表4.3-2120万吨/年加氢改质装置HAZOP分析工艺节点说明节点序号节点描述设计意图1、采用V-101液位控制罐区进料量和预加氢反应器进料量。原料油经原料过滤器(FL-101A/B)，进入原2、为了防止因进料中的固体颗粒堵塞催化剂微孔，导致反应器N01料油缓冲罐(V-101)。压降增大，在装置内设置过滤器，脱除原料中,25μm的固体颗粒，减缓反应器压降增长速度，延长装置操作周期。1、重汽油加氢脱硫前，设置全馏分选择性加氢反应器，转化催原料油通过预反应进料泵(P-101A/B)升压，化汽油中的二烯烃，减少二烯烃等组分在高温脱硫反应系统中的与补充氢气混合后经预反应器进料/一反产结焦，从而延长装置的操作周期;将硫醇转化为沸点较高的硫化物换热器(E-101)、预反应器进料/反应产N02物进入重组分中，有效降低轻组分中的硫含量，降低混合产品的物换热器(E-102)、预反应器进料换热器总硫含量。(E-103)换热升温后送入预反应器2、预加氢反应器入口氢油比Nm3/m3:~4.27。(R-101AB)进行预加氢反应。3、采用减温减压后的蒸汽预热器保证预加氢反应器入口温度。预反产物经预反应器进料/反应产物换热器(E-102)送入与分馏塔(T-101),塔顶油气经分馏塔顶空冷器(A-101A-C)冷却后，进1、设置汽油预分馏塔，将预加氢后的全馏分汽油切割为轻、重入分馏塔顶回流罐(V-102)进行气液分离汽油两种组分，仅将硫含量高、烯烃含量低的重组分送至加氢脱器，不凝气自压至焦化装置;油相经分馏塔硫系统，有效减少因异构化程度低的烯烃饱和造成的辛烷值损N03顶回流泵(P-102AB)升压后送至预分馏塔顶失。部。轻馏分油自该塔第五块塔板抽出，经冷2、减温后的蒸汽重沸器提供预分馏塔热源，提高装置操作的灵却后送至醚化装置，塔底重汽油经一反进料活性及稳定性，减少结焦，延长装置运转周期。泵(P-103AB)升压后送至重汽油加氢脱硫(HDS)部分。20节点序号节点描述设计意图预分馏塔底来的进料经过加氢脱硫进料泵1、采取加氢脱硫反应器后设加热炉，由加热后的反应流出物与P-103升压后，与循环氢压缩机C-101A/B反应进料换热的方式，保证脱硫反应器的入口温度，减少加热炉出口循环氢混合，然后经一反进料与一反产炉管结焦。物换热器E-107A/B/C/D换热后进入一段加N042、选择性加氢反应器内设两个床层，床层间设冷氢箱，控制加氢脱硫反应器R-102。在一段加氢脱硫反应氢脱硫反应温度。器(气相)中，混氢原料在催化剂HR-806S3、混合进料经换热后进入反应器与催化剂反应在催化剂作用下作用下，主要进行加氢脱硫、脱氧、脱氮、进行脱硫、脱氮等反应。烯烃饱(最小化)等精制反应。一反进料泵(P-103AB)出口重汽油与来自循环氢压缩机(C-101AB)循环氢混合，经预一1、加氢脱硫反应器入口温度通过调节加热炉燃料来控制，加氢反进料/一反产物换热器(E-107A-D)换热后脱硫反应器下床层入口温度通过调节冷氢量来控制。进入一级加氢脱N052、采取加氢脱硫反应器后设加热炉，由加热后的反应流出物与硫反应器(R-102)，反应产物经一反产物加反应进料换热的方式，保证脱硫反应器的入口温度，减少加热炉热炉(F-101)，一反进料/一反产物换热器炉管结焦。(E-107A-D)换热后送至一级热分罐(V-103)进行气液分离，来自燃料气管网的燃料气，经燃料气管线送1、燃料气界区压力0.4MPa，温度40?;N06至加热炉燃烧2、F101和F102长明灯燃料气自燃料气分液罐压控阀前引出。21节点序号节点描述设计意图1、稳定塔进料油送至稳定塔(T-104)8#塔板，塔顶油气经稳定塔稳定塔T104流程，包括:顶空冷器(A-105)和稳定塔顶水冷器(E-112)换热后送至稳定塔?塔顶气冷凝、塔顶回流、含硫污水排放流顶回流罐(V-109)进行气液分离，不凝气自压至焦化装置;油相程;N07经稳定塔回流泵(P-109AB)升压后送至稳定塔顶部。?塔底重沸器、精制重汽油冷却出装置流2、精制重汽油经精制重汽油空冷器(A-106ABC)和精制重汽油水程;冷器(E-114AB)冷却后送至产品罐区。3、稳定塔重沸汽提，避免精制重汽油带水。由新氢压缩机来的氢气主要分成两路:一路与升压后的原料油混合后一起作为SHU部分的原料;一路送至加氢脱硫部分循环氢压1、新氢界区条件:压力2.4Mpa,温度40?;N08缩机C—101A/B出口或入口作为补充氢。另2、原料油与空气接触会生成聚合物和胶质，为减少结垢，采用外还有一小部分引到原料油缓冲罐顶和贫氢气对原料油缓冲罐、贫胺液缓冲罐等进行气封。胺液缓冲罐顶作气封，分馏塔顶回流罐顶调节塔顶压力(开工初期)。循环氢脱硫流程，包括:循环氢、1、循环氢经V105分液后进入脱硫塔;N09贫、富液流程系统;2、贫液自柴油加氢经贫液泵进入脱硫塔脱硫后富液去再生;3、循环氢压缩机两台正常一开一备。1、缓蚀剂连续注入分馏塔顶出口;2、除盐水界区条件:温度40?、压力0.6MPa，加氢过程中生成的HS、NH和HCl，在一定温度下会生成NHCl和NHHS结3442N10装置注缓蚀剂、除氧水流程。晶，沉积在低温换热器和空冷器管束中，引起系统压降增大。为防止铵盐析出堵塞管线和设备，在反应产物进入空冷器前注入除盐水来溶解铵盐。224.3.3HAZOP分析使用的偏差列表本次HAZOP分析时共考虑20类工艺参数,其与不同的引导词构成了本次HAZOP分析所使用的偏差,HAZOP分析所应用的工艺参数及引导词列于表4.3-3中。表4.3-3HAZOP分析所应用的偏差表偏差序号参数引导词过低/无1流量过高逆向流过低/无2压力过高过低3温度过高过低/无4液位过高过低/无5界位过高不足6反应过高7污染/组份异常8破裂/泄漏异常9检维修异常10开/停工异常11人为因素异常12仪表异常13泄压异常14化学品特性异常15引燃异常16辅助系统故障异常17采样异常18腐蚀/侵蚀异常19以前的事故异常20安全异常234.4HAZOP分析时间和地点公司新建40万吨/年汽油选择性加氢装置HAZOP分析会议于2016年02月24日至2016年02月28日在公司会议室举行。HAZOP分析小组完成分析后,于2015年03月01日就分析结果与本装置的相关人员进行了交流和确认。245HAZOP分析成果5.1HAZOP分析成果HAZOP分析小组通过对一系列偏差,系统的对40万吨/年加氢改质装置每一个工艺节点进行审核,分析导致偏差产生的原因和由此可能产生的后果,并通过在对现场已采用的安全措施进行识别和判断的基础上共补充了35条安全对策措施和建议。本次HAZOP分析所提出的安全对策措施和建议均与东营齐润化工有限公司相关技术人员和本装置的设计人员进行了充分的交流,对各条建议的具体关闭意见均达成了共识。5.2HAZOP建议措施说明公司40万吨/年加氢改质装置HAZOP分析共提出了35条安全建议,具体建议措施汇总见表5.2-1。表5.2-1HAZOP分析建议措施汇总表节序建议措施结果备注点号1、建议制定相关制度，确保过滤器1采纳车间落实及时得到更换2、建议切水口处增设可燃气体报警2采纳仪表落实仪N013、总体建议:所有在开停工时才使用的低点排凝和高点放空均按设计3采纳车间落实;要求增加盲板或丝堵等防泄漏措施。44、在高处、显眼处设置风向标采纳检修落实;5、建议设置PICA10601与PICA105015已设置取消选择控制PV105016、建议设置PICA10601与PICA105016已设置取消N02选择控制PV1050177、建议增加氮气线已有取消88、在高处、显眼处设置风向标采纳车间落实;9、建议设立塔温度与E105蒸汽量联与设计院沟通，不N039不采纳锁需要25节序建议措施结果备注点号10、建议装置内所有安全阀的前后手10采纳车间落实阀执行CSO管理，打铅封1111、同建议3、4采纳车间落实;1212、建议加氢反应器设压力低报警采纳车间落实13、建议根据反应器压差定期检查和13采纳车间落实更换催化剂，防止反应器堵塞1414、建议排污根部阀外法兰加盲板采纳车间落实N041515、建议根据SH3043喷涂识别色采纳车间落实16、建议建立定点测厚，监测设备腐16采纳车间落实蚀情况;17、建议核实设备、管道选材是否满17采纳车间落实足要求;18、建议按照GB30871-2014完善《盲安全科会同相关部18板抽堵作业安全 管理制度 档案管理制度下载食品安全管理制度下载三类维修管理制度下载财务管理制度免费下载安全设施管理制度下载 》并严格执采纳门落实行项目办联系设计院1919、建议加热炉设置火焰监视器采纳N05落实20、建议加强停工炉内盘管检查，防20采纳车间落实止结焦和设计院沟通，可2121、建议设置炉膛温度不采纳不设N0622、建议车间根据实际运行情况在燃22采纳车间检修落实料气管线易冻凝处加伴热23、建议在已泄露点增设氢气检测报23采纳车间落实警仪N072424、建议氢气线增设流量计采纳车间落实25、建议在循环氢脱硫塔外围少于2530CM处，设置红色警示区域，警戒线采纳车间落实N08宽度不少于10cm.26、建议含有硫化氢介质管线设置黑26采纳车间落实黄色环27、建议完善管理制度，定点核对液N0927采纳车间落实位，计算缓蚀剂注入量265.3HAZOP分析记录表40万吨/年汽油选择性加氢装置HAZOP分析记录表(节点01)节点序节点描述设计意图号原料油经原料过滤器1、采用V-101液位控制罐区进料量和预加氢反应器进料量。1(FL-101A/B)，进入原料油缓2、为了防止因进料中的固体颗粒堵塞催化剂微孔，导致反应器压降增大，在装置内设置过冲罐(V-101)。滤器，脱除原料中,25μm的固体颗粒，减缓反应器压降增长速度，延长装置操作周期。图号分析部分1405D210-PR-02/101原料缓冲罐系统引序参导偏差原因后果已有保护措施建议措施结果备注号数词1、上游装置1、装置不能正常运行，停1、总来料管线有流量计及罐区无来无过车FIQA10201及低报;料低装置进料流/1、缓冲罐设有高低液位量过低无联锁LICA10201控制流1、建议制定相关2、过滤器堵车间1、缓冲罐液位低量;制度，确保过滤采纳塞落实流2、低低液位紧急停车器及时得到更换1量LISA10202;1、重油提取1、总来料管线有流量计装置来料过1.造成V-5001液位升高，FIQA10201及高报;多;严重时满罐既可能造成设过装置进料流2、缓冲罐设有高低液位2、罐区来料备超压，也可能造成原料无高量过高联锁报警LICA10201控制控制阀沿放空线进入低瓦系统。流量;LV10201故2.满罐引起泄漏3、安全阀PSV101A/B。障;271、缓冲罐V-101压力过1、缓冲罐压力控制过1、PV10201A低，严重时造成泵PICA10201及低报警;低缓冲罐压力故障关P-101A/B气蚀、抽空。2、PG10202;无/过低2、PV10201B2、PV10201B故障开造成3、PV10201A、PV10201B无故障开大量氢气进入瓦斯系统，压设有前后手阀和付线阀。2引起氢气系统压力波动力1、缓冲罐压力控制1、PV10201APICA10201及高报警;过缓冲罐压力故障关1、造成V-101操作压力升2、PG10202;无高过高2、PV10201B高，严重时可影响进料。3、PV10201A、PV10201B故障开设有前后手阀和付线阀。1、进料管线设有温度显1、可能造成V-101脱水包示;TI10201，通入低压过原料温度过1、冬季气温和切水线冻凝。蒸汽;无低低过低。2、流速慢，影响进料效率2、V-101脱水包和切水线温设有伴热。3度过重油提取装高原料温度过1、进料管线设有温度显置来料温度1、无影响无温高示TI10201、TI10202。高度1、上游无来1、现场设有液位指示过料LG10201A/B，和低液位报低缓冲罐液位2、LICA1020警LICA10201;1、缓冲罐无料，装置停车无/过低1读数偏高，2、低低液位紧急停车无导致下游阀LISA10202。液4开大位1、LICA102011、现场设有液位指示过缓冲罐液位读数偏低，导1、缓冲罐液位过高，满罐LG10201A/B，和高液位报无高过高致下游阀开引起易燃液体泄漏警LICA10201;小281、现场设有液位指示过LG10202，和低液位报警2、建议切水口处低缓冲罐界位1、LISA102031、造成原料外漏进入污油仪表LISA10203;增设可燃气体报采纳/过低失误。排放系统。落实界2、污油排放系统设有地警仪5无位下污油罐;1、现场设有液位指示过缓冲罐界位1、LISA102031、严重时可造成水进入加LG10202，和高液位报警高过高失误。氢系统LISA10203;1、装置内所3、总体建议:所有低点排凝1、管线设有压力表，可有在开停工时才破阀和容器顶发现泄漏造成的低压;使用的低点排凝裂部现场放空1、造成危险介质泄漏，可2、装置平台设有蒸汽灭和高点放空均按异原料油发生车间6/阀内漏;能进一步引起火灾、爆炸火;设计要求增加盲采纳常泄漏落实;泄2、腐蚀、材事故。3、可能泄露点周围均设板或丝堵等防泄漏质缺陷等造有可燃/有毒气体检测报漏措施。成的管线穿警仪4、在高处、显眼孔。处设置风向标1、低压蒸汽1、盲板低压蒸汽窜原料油污染蒸汽管线，进公管道阀门内SB103C/SB104C/SB103B/无逆原料油一步造成其他事故漏或未关闭SB104B用7向工1、氮气管道1、盲板流氮气窜原料原料油污染氮气管线，进程阀门内漏或SB103C/SB104C/SB103A/无油一步造成其他事故未关闭SB104A2940万吨/年汽油选择性加氢装置HAZOP分析记录表(节点02)节点节点描述设计意图序号原料油通过预反应进料泵(P-101A/B)升压，与补充氢1、重汽油加氢脱硫前，设置全馏分选择性加氢反应器，转化催化汽油中的二烯烃，气混合后经预反应器进料/减少二烯烃等组分在高温脱硫反应系统中的结焦，从而延长装置的操作周期;将一反产物换热器(E-101)、硫醇转化为沸点较高的硫化物进入重组分中，有效降低轻组分中的硫含量，降低2预反应器进料/反应产物换混合产品的总硫含量。热器(E-102)、预反应器进2、预加氢反应器入口氢油比Nm3/m3:~4.27。料换热器(E-103)换热升温3、采用减温减压后的蒸汽预热器保证预加氢反应器入口温度。后送入预反应器(R-101AB)进行预加氢反应。图号分析部分1405D210-PR-02/103-106预加氢反应部分引序参导偏差原因后果已有保护措施建议措施结果备注号数词1、泵出口流量FICA10302及低报;2、设有备用泵，两台泵1、输送泵1、造成反应加热炉温度一开一备;过预加氢反应P-101A/B故障升高，严重时超温爆管;3、两台泵接入SIS系统，流低1器进料流量停止2、下游未能加料反应，DCS显示泵运行状态;无量/过低2、FICA10302停工;4、设有FSLL10303低低三无故障取二预加氢反应器紧急停车联锁5、FV10302设有前后手阀和付线阀301、LICA10201分程控制FICA10302和LV10201;2、FV10302设有前后手阀1、冲击预加氢反应器，和付线阀;5、建议设置预加氢反应反应器超压;3、PI10302、PIA10601及过1、FICA10302PICA10601与已设进料流量过2、泵超负荷;高报、PIA10602及高报、取消高故障PICA10501选择控置高3、上游缓冲罐液位低、PICA10501;制PV10501严重时导致憋罐;4、现场设有液位计LG10201A/B，和低液位报警LICA10201，低低液位紧急停车LISA10202。1、PI10302、PICA10501及低报、PI10502、PI10601、PI10602;2、PG10501、PG10502、1、进料故障。1、混合不均匀PG10601、PG10301A/B2、影响产品质量3、设有FSLL10303低低三取二预加氢反应器紧急停车联锁;过4、设有备用泵，两台泵压低预加氢反应2一开一备。力/器压力过低1、PI10302、PICA10501无及低报、PI10502、PI10601、PI10602;6、建议设置2、PICA105012、PG10501、PG10502、1、冲击下游设备，导致PICA10601与或PICA10601PG10601、PG10301A/B;已有取消操作波动PICA10501选择控故障。3、PC10501设有前后手阀制PV10501和副线阀;4、下游设备设有安全阀和压力调节系统。311、PI10302、PICA10501及高报、PI10502、PI10601及高报、PI10602及高报;1、造成预加氢反应器压2、PG10501、PG10502、1、PICA10501压过预加氢反应力升高，导致原料进料受PG10601、PG10301A/B;2或PICA10601无力高器压力过高阻;3、PC10501设有前后手阀故障。2、系统憋压，发生泄漏;和副线阀;4、可能泄露点周围均设有可燃/有毒气体检测报警仪。5、PSV102A/B321、预加氢反应器A设有温度TIA10504/10506/10510/10512/10514;2、预加氢反应器A设有温度高高紧急联锁停车系统TISA10503/10505/105071、反应放热/10509/10511/10513;1、预加氢反应温度过高，温多3、预加氢反应器B设有3过预加氢反应导致副反应过多，下游装度2、换热后进温度无高器温度过高置加氢过程中产生结焦，料温度过高，TIA10602/10604/10606/同时影响产品质量导致预加氢反10608/10610/10612;应器温度高4、预加氢反应器B设有温度高高紧急联锁停车系统TISA10601/10603/10605/10607/10609/10611;5、加热后温度TI10406控制过热蒸汽流量FIC10301;331、预加氢反应器A设有温度TIA10504/10506/10510/10512/10514;1、换热后进料1、预加氢反应温度过低，2、预加氢反应器B设有过预加氢反应温度过低，导导致反应深度不够，影响温度无低器温度过低致预加氢反应产品质量。TIA10602/10604/10606/温度过低10608/10610/10612;3、加热后温度TI10406控制过热蒸汽流量FIC10301;检异预反应器无注7、建议增加氮气4维催化剂失活1、造成催化剂失活已有取消常氮气线线修破1、装置平台设有蒸汽灭裂1、腐蚀、材质1、造成危险介质泄漏，异火;车间5/物料泄漏缺陷等造成的可能进一步引起中毒、火8、同建议4采纳常2、可能泄露点周围均设落实;泄管线穿孔。灾、爆炸事故。有可燃/有毒气体检测报漏警仪1、低压蒸汽管蒸汽系统窜1、原料油污染蒸汽管线，道阀门内漏或1、盲板SB107A/SB104C无公逆原料油进一步造成其他事故用未关闭6向工1、氮气管道阀流氮气系统窜/1、原料油污染氮气管1、盲板程门内漏或未关无原料油线，进一步造成其他事故SB107B/SB109/SB116闭3440万吨/年汽油选择性加氢装置HAZOP分析记录表(节点03)节点节点描述设计意图序号预反产物经预反应器进料/反应产物换热器(E-102)送入与分馏塔(T-101),塔顶油气经分馏塔顶空冷器(A-101A-C)冷却后，进1、设置汽油预分馏塔，将预加氢后的全馏分汽油切割为轻、重汽入分馏塔顶回流罐(V-102)进行气液分离油两种组分，仅将硫含量高、烯烃含量低的重组分送至加氢脱硫系器，不凝气自压至焦化装置;油相经分馏塔3统，有效减少因异构化程度低的烯烃饱和造成的辛烷值损失。顶回流泵(P-102AB)升压后送至预分馏塔顶2、减温后的蒸汽重沸器提供预分馏塔热源，提高装置操作的灵活部。轻馏分油自该塔第五块塔板抽出，经冷性及稳定性，减少结焦，延长装置运转周期。却后送至醚化装置，塔底重汽油经一反进料泵(P-103AB)升压后送至重汽油加氢脱硫(HDS)部分。图号分析部分1405D210-PR-02/107-109预分馏系统引序参导偏差原因后果已有保护措施建议措施结果备注号数词1、预分馏塔冲塔，分离预分馏塔进1、上游产生波效果变差，重组分上移，1、TE10703、TE10701;无过料流量过低动。进一步可能进入轻汽油2、塔顶回流系统;1流低中;量/2、FIC109011、FIC10901;无轻汽油抽出1、轻汽油醚化装置操作故障，轻汽油2、FV10901有前后手阀和无流量过低波动;流量低或无副线阀;351、P-102设置两台，一开3、FICA10801一备;顶回流流量或P-102故1、塔顶温度高，重组分2、设有流量计FICA10801无过低障，塔顶回流进入塔顶回流罐;及低报量低或无3、FV10801设有前后手阀及副线阀;1、FIC109011、FIC10901;流过轻汽油抽出1、轻汽油醚化装置操作故障，轻汽油2、FV10901有前后手阀和无量高流量过高波动;流量过高副线阀;1、预分馏塔设有温度显1、大量液态烃进入塔顶1、来料温度示油气，下游分液罐满罐，过预分馏塔温高;TI10701/10702/10704/1液态烃进入焦化装置给无高度过高2、E-105换热0705;下游造成危险，产品损蒸汽过量2、塔底重沸器E-105蒸失;温汽负荷经过工艺核算;2度1、预分馏塔设有温度显1、来料温度1、不凝气无法通过塔顶示与设计9、建议设立塔过预分馏塔温低;进入下游装置，轻馏分无TI10701/10702/10704/1不采院沟温度与E105蒸低度过低2、E-105换热法进入醚化装置，无法达0705;纳通，不汽量联锁蒸汽过低到产品预期质量;2、塔底重沸器E-105蒸需要汽负荷经过工艺核算;1、预分馏塔设有液位显过1、上游来料示LG10701;1、预分馏塔缺进料，轻液低预分馏塔液少;2、预分馏塔低设有紧急3分馏油和不凝气进入下无位/位过低2、LT10701读停车XCV10702;游单元，影响产品质量;无数偏高3、液位高低报警联锁FICA10902361、预分馏塔设有液位显1、上游来料过示LG10701;1、预分馏塔液位升高，过预分馏塔液多;2、预分馏塔低设有紧急严重时满塔，导致易燃物无高位过高2、LT10701读停车XCV10702;料泄露数偏低3、液位高低报警联锁FICA109021、分馏塔冲塔，大量液态烃进入塔顶油气，下游分液罐满罐，液态烃进入1、预分馏塔顶压力控制压过预分馏塔压1、PICA10702焦化装置给下游造成危PICA10702及低报警;无力低力过低故障险，产品损失;2、PG10701;2、可能造成故障开造成4大量氢气进入焦化装置，影响压缩机运行;1、预分馏塔顶压力控制10、建议装置内PICA10702及低报警;所有安全阀的压过预分馏塔压1、PICA107021、预分馏塔超压，导致车间落2、PG10701;前后手阀执行采纳力高力过高故障易燃物料泄露实3、塔顶设有安全阀CSO管理，打铅PSV103A/B封3、装置内所1、管线设有压力表，可有低点排凝阀破发现泄漏造成的低压;和容器顶部现裂1、造成危险介质泄漏，2、装置平台设有蒸汽灭异场放空阀内车间落5/物料泄漏可能进一步引起火灾、爆火;11、同建议3、4采纳常漏;实;泄炸事故。3、可能泄露点周围均设4、腐蚀、材质漏有可燃/有毒气体检测报缺陷等造成的警仪管线穿孔。公逆1、低压蒸汽管蒸汽系统窜汽油污染蒸汽管线，进一6用向道阀门内漏或1、盲板SB122A无汽油步造成其他事故工流未关闭37程1、氮气管道阀氮气系统窜汽油污染氮气管线，进一门内漏或未关1、盲板SB122B无汽油步造成其他事故闭3840万吨/年汽油选择性加氢装置HAZOP分析记录表(节点04)节点节点描述设计意图序号预分馏塔底来的进料经过加氢脱硫进料泵1、采取加氢脱硫反应器后设加热炉，由加热后的反应流出物与反P-103升压后，与循环氢压缩机C-101A/B出应进料换热的方式，保证脱硫反应器的入口温度，减少加热炉炉管口循环氢混合，然后经一反进料与一反产物结焦。换热器E-107A/B/C/D换热后进入一段加氢42、选择性加氢反应器内设两个床层，床层间设冷氢箱，控制加氢脱硫反应器R-102。在一段加氢脱硫反应器脱硫反应温度。(气相)中，混氢原料在催化剂HR-806S作3、混合进料经换热后进入反应器与催化剂反应在催化剂作用下进用下，主要进行加氢脱硫、脱氧、脱氮、烯行脱硫、脱氮等反应。烃饱(最小化)等精制反应。图号分析部分1405D210-PR-02/112一级加氢脱硫反应器引序参导偏差原因后果已有保护措施建议措施结果备注号数词391、加氢反应器设有温度显示及高报警TIA11203/11205/11209/11211/11213/11217/11215/112019/11221/11223/11225;2、加氢反应器设有温度高高联锁紧急停车系统1、原料油温1、加氢反应器反应过度TISA11202/11204/11206过反应器温度度加热过高;剧烈，反应温度失控超压/11208/11210/11212/11无高过高2、急冷油加爆炸;214/11216/11218/11220入量不足/11222/11224;温13、反应器进口管线设有度温度高低报警TICA11201控制加热炉燃料气量FICA11101;4、反应器中段有急冷温度TIC11215控制急冷油FIC11201;1、反应器进口管线设有温度高低报警TICA11201控制加热炉燃料气量过反应器温度1、原料油温度1、反应温度过低，加氢FICA11101;无低过低加热过低效果差，质量不达标2、反应器中段有急冷温度TIC11215控制急冷油FIC11201;1、加氢反应器设有压力1、反应物料中显示PG11201/11202;12、建议加氢反压过反应器压力1、反应深度不足，影响车间落2氢气过少，反2、压力高报警PIA11201,应器设压力低采纳力低过低加氢效果实应温度低压差报警报警PDIA11204/11205;401、加氢反应器反应过度1、加氢反应器设有压力13、建议根据反1、反应物料中剧烈，反应温度失控超压显示PG11201/11202;应器压差定期过反应器压力氢气过量，反车间落爆炸2、压力高报警PIA11201,检查和更换催采纳高过高应剧烈，气体实2、加氢反应器催化剂引压差报警化剂，防止反应过多起堵塞PDIA11204/11205;器堵塞1、盲板SB145;1、排污管道阀14、建议排污根排1、高温物料泄漏，进一2、排污双阀;车间落公物料泄漏门内漏或未关部阀外法兰加采纳污步引起其他事故3、排污口附近装有可燃实用闭盲板3气体报警仪工1、氮气管道阀程氮氮气系统窜汽油污染氮气管线，进一门内漏或未关1、盲板SB143A/B无气汽油步造成其他事故闭15、建议根据反应器进出1、热效应影1、高温易燃物料泄露，1、反应器物料出入口法车间落SH3043喷涂识采纳口法兰泄漏响，法兰泄漏引起火灾爆炸事故兰设有灭火蒸汽环管实别色破裂16、建议建立定异车间落4/点测厚，监测设采纳1、加氢反应器设备和管常实1、设有高清视频监控泄1、腐蚀、选材道焊接处泄漏，氢气和易备腐蚀情况;物料泄漏2、有效范围内安装有可露不当燃液体泄漏自然，引起火17、建议核实设燃气体报警仪车间落灾爆炸事故备、管道选材是采纳实否满足要求;41加氢改质装置HAZOP分析记录表(节点05)节点节点描述设计意图序号一反进料泵(P-103AB)出口重汽油与来自循环氢压缩1、加氢脱硫反应器入口温度通过调节加热炉燃料来控制，机(C-101AB)循环氢混合，经预一反进料/一反产物换加氢脱硫反应器下床层入口温度通过调节冷氢量来控制。热器(E-107A-D)换热后进入一级加氢脱52、采取加氢脱硫反应器后设加热炉，由加热后的反应流硫反应器(R-102)，反应产物经一反产物加热炉出物与反应进料换热的方式，保证脱硫反应器的入口温(F-101)，一反进料/一反产物换热器(E-107A-D)换热度，减少加热炉炉管结焦。后送至一级热分罐(V-103)进行气液分离，图号分析部分1405D210-PR-02/111反应进料加热炉系统汽油引序参导偏差原因后果已有保护措施建议措施结果备注号数词1、汽油来料管线流量FICA10902及低报警;2、反应器进口管线设有温度高低报警TICA11201联锁FICA11101控制加热过1、盘管内原料油结焦，炉燃料气量;流低