上海家乐福超市中央空调设计

上海家乐福超市中央空调设计 哈尔滨商业大学毕业设计(论文) 上海市家乐福超市蓄冷空调工程设计 学生姓名 指导教师 专业建筑环境与设备工程 学院土木与制冷工程学院 06年6月17日 GraduationProject(Thesis) HarbinUniversityofCommerce Coolingstora geair-conditioningengineeringdesignofCarrefoursupermarketinShanghai Student Supervisor Specialty BuildingEnvironmentandEquipmentEngineering School SchoolofCivilandRefrigeratingEngineering 2006-06-17 毕业设计(论文)任务书 姓名: 学院:土木与制冷工程学院 班级:02-2 专业:建筑环境与设备工程 毕业设计(论文)题目: 上海市家乐福超市蓄冷空调工程设计 立题目的和意义: 锻炼学生综合运用所学空调专业知识，进行空调工程设计的能力。 培养学生在设计中正确使用规范、规定的良好习惯。 掌握施工图设计及设计资料，设计说明的收集、整理和编制方法。 熟练掌握CAD的工程制图。 掌握蓄冷空调与常规空调的不同，并且掌握经济性分析。 技术要求与工作 计划 项目进度计划表范例计划下载计划下载计划下载课程教学计划下载 : 技术要求: 超市设计参数夏季温度26?1?，相对湿度60?10%; 手工制图与CAD制图各占图量的50%; 工作计划 幼儿园家访工作计划关于小学学校工作计划班级工作计划中职财务部门工作计划下载关于学校后勤工作计划 : 完成计算说明书一份，要求计算准确，详实，字迹工整; 完成施工图纸一套(包括空调平面图，剖面图，水系统原理图，制冷机房平、剖面图，空调机房平、剖面图，局部大样图，设计说明书和材料明细表等)要求图面清晰、规范。 翻译3000字左右的外文专业文献一份，紧扣专业。 时间安排: 3月20日—4月10日查阅资料，完成冷负荷计算和机器设备的选型; 4月11日—6月12日完成施工图的设计; 6月13日—6月15日完成设计说明，材料明细表的编制与整理。 指导教师要求: 合理安排时间，保证进度; 设计认真，精益求精; 充分发挥出主观能动性。 (签字)年月日 教研室主任意见: (签字)年月日 院长意见: (签字)年月日 毕业设计(论文)审阅评语 一、指导教师评语: 指导教师签字: 年月日 毕业设计(论文)审阅评语 二、评阅人评语: 评阅人签字: 年月日 毕业设计(论文)答辩评语及成绩 三、答辩委员会评语: 四、毕业设计(论文)成绩: 专业答辩组负责人签字: 年月日 五、答辩委员会主任单位:(签章) 答辩委员会主任职称: 答辩委员会主任签字: 年月日 摘要 本设计为上海市家乐福超市蓄冷空调工程设计，该工程采用冰蓄冷空调系统，部分蓄冰 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 ，布置形式为主机上游串联布置。按主机优先设计。本设计内容包括可行性分析;确定典型设计日的空调冷负荷;选择蓄冷装置的形式;确定系统模式;确定制冷主机和蓄冷装置的容量;系统设备的设计及配套;经济效益分觥,霉こ滩捎昧伺ǘ任?5%的乙二醇溶液作为载冷剂，把从制冷机组中获得冷量，通过板式换热器将载冷剂溶液的低温冷量传递给另一侧空调回水，制成低温空调冷水供应给空调处理设备。系统设计蓄冰专用水泵。工程造价设计低于常规 制冷空调，运行费用比常规空调节省近20%。 关键词:冰蓄冷空调;冷负荷; 板式换热器 Abstract ThisdesigngathersCoolingstorageair-conditionengineeringdesignofCarrefoursupermarketinShanghai,thisprojectusestheicetogatherthecoldair-conditioningsystem,thepartgatherstheiceplan,thearrangementformconnectsthearrangementforthemainengineupstream.Firstdesignsaccordingtothemainengine.Thisdesigncontentincludingfeasibilityanalysis;Definitemodeldesigndateairconditioningcoldload;Thechoicegathersthecoldinstallmenttheform;Definitesystempattern;Thedeterminationrefrigerationmainengineandgathersthecoldinstallmentthecapacity;Systemequipmentdesignandnecessary;Economicefficiencyanalysis.Thisprojecthasusedthedensityis25%glycolsolutiontakesthesecondaryrefrigerant,obtainsfromtherefrigerationunitthecoldquantity,transmitsthroughthedischeatinterchangerthesecondaryrefrigerantsolutionlowtemperaturecoldquantityforanotheronesideairconditioningbackwater,makesthelowtemperatureairconditioningcoldwatertosupplyfortheairconditioninghandlingequipment.Thesystemdesigngatherstheicespecial-purposewaterpump.Theprojectconstructioncostdesignislowerthantheconventionalrefrigerationairconditioning,theoperatingcostsavesnearly20%comparedtotheconventionalairconditioning. Keyword:icestorageairconditioningsystem;coldload;glycle/waterexchanger 目录 I摘要 IIAbstract 11 绪论 11.1蓄冷空调技术 11.1.1蓄冷空调与常规空调的比较 11.1.2蓄冷空调系统 11.2应用蓄冷空调技术的前景 21.3冰蓄冷空调 系统的优点 32设计概况 32.1设计题目 32.2设计资料 32.2.1气象资料 32.2.2室内设计计算参数 32.2.3土建资料 32.2.4设计 条件 53空调系统的划分及空调方案的确定 64负荷计算 64.1冷负 荷 64.1.1围护结构瞬变传热引起的冷负荷的计算方法 74.1.2室内热源散 热形成的冷负荷 94.2湿负荷 105风系统设计 105.1送风量计算 105.1.1一层营业厅送风量计算 115.1.2二、三层营业厅送风量计算 135.1.3四层餐厅送风量计算 145.2风管设计计算及校核 145.2.1一 层营业厅送风系统 245.2.2二、三层超市送风系统 265.2.3四层餐厅送风系 统 285.3空气处理方案的确定及空气处理设备的选择 285.3.1空气处理 方案的确定 295.3.2组合式空调机组的选择 305.4新风口选择 305.5排风 设备的选择 305.6空调机房布置 316办公室空调系统设计 327厨房通 风设计 338蓄冷空调用制冷机组的选择与确定 338.1选择蓄冷装置的形 式 338.2选择运行策略 338.3选择系统流程 348.4选择控制策 略 348.5蓄冷空调用制冷机组的容量确定 368.6蓄冷辅助设备选择 368.6.1换热器的选择与确定 378.6.2循环泵的选择与确定 388.6.3封 装冰蓄冷系统溶液膨胀箱容积确定 388.6.4管道与阀门的选择与确定 399水系统设计计算 399.1冷冻水系统设计 409.2冷却水系统设计 409.3乙二醇水溶液系统设计 419.4分水缸、集水缸的选择 419.4.1分 水缸、集水缸管径 419.4.2分水缸、集水缸管径及流速的计算 4310保温、 消声、减振及防火防烟等问题 4310.1空调系统的保温 4310.2空调系统 的消声 4410.3空调系统的减振 4410.4空调系统中的防火防烟 4511经济性分析 47结论 48参考文献 49致谢 50附录 绪论 1.1蓄冷空调技术 1.1.1蓄冷空调与常规空调的比较 空调建筑物 的冷热负荷是随季节、时刻、室内条件和使用要求的变化而变化的。一般高峰和低 谷时的负荷有较大差异，尤其是间歇运行的空调。对于不蓄冷的空调系统，空调冷热源设备是按峰值负荷选定的。这些设备只有在极短的峰值负荷时，能充分发挥其效益，而在大部分情况下，均在部分负荷下运行。为了减少冷热源设备的初投资和运行费用，可采用蓄冷空调系统。 1.1.2蓄冷空调系统 蓄冷空调系统就是空调冷热源设备在负荷低谷或零值的时仍满负荷运行，将多余的冷量以某种方式蓄存起来，在负荷增大时调用。从能耗上来讲，蓄冷空调系统并不节电，但我国目前正大力推行“分时电价”政策，空调负荷低谷或零值时刻，正是电价最低的时间段，用廉价的电力来获得同等的冷量，不仅可降低运行费用，获得相当的经济效益，同时还可以均衡电网负荷，达到“削峰补谷”的目的，从而提高电厂的发电效益。因此空调蓄冷系统是一项值得大力推广的经济节能技术。 1.2应用蓄冷空调技术的前景 蓄冷空调技术应用领域十分广泛，主要应用在下列领域: (1)商业建筑、宾馆、饭店、银行、办公大楼的中央集中式空调系统。在这些建筑物中，夏季空调负荷相当大，冷负荷持续在工作时间内，且随着白天气温的变化而变化。冷负荷高潮期基本是在午后，这和供电高峰期相同。 (2)家用空调。家用空调用电特点是电集中，数量大，持续时间长，常常是持续至深夜。 (3)体育馆、影剧院。这些场所冷负荷量大，持续时间短，且无规律性，适宜于采用蓄冷空调系统。 随着我国经济的高速发展和城市商业水平的不断提高，城市建筑中央空调系统的应用越来越普及，人们已逐渐认识到蓄冷空调技术具有很大的移峰填谷潜力。在建筑物空调系统中应用蓄冷技术已成为我国今后进行电力负荷需求册管理、改善电力供需矛盾最主要的技术措施之一。 1.3冰蓄冷空调系统的优点 冰蓄冷除具有蓄冷空调系统共有的优点外，还有以下独有的优点:蓄冷池的容积小造价低、蓄冷槽的热损失小、可以采用闭式水系统以减少水泵输送能耗和对管道和设备的腐蚀、冰蓄冷水温在0-4?左右可采用低温送风。 2设计概况 2.1设计题目 上海市7680?家乐福超市夏季蓄冷空调工程设计 2.2设计资料 2.2.1气象资料 查空气调节设计手册[1] 1上海市位于北纬31?10′东经121?26′ 2夏季空调室外计算温度干球温度:34.0? 3夏季空调室外计算温度湿球温度:28.2? 4夏季室外风速:3.2m/s 5夏季大气压力:100.53kPa 2.2.2室内设计计算参数 1夏季室内设计计算温度=26??1? 2夏季室内设计计算相对湿度=60,?10, 2.2.3土建资料 1外墙壁厚为 EMBED Equation.3 传热系数W/(m2?K) 2屋面传热系数W/(m2?K) 3塑钢外窗传热系数(单层)传热系数W/(m2?K) 4层高地下室9.7m，一层5.4m，二—四层4.8m 2.2.4设计条件 查实用制冷与空调手册[1]，公共建筑节能设计 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 [1] 1室内负荷条件 (1)人员 一层超市:1人/m2 二、三层超市:0.8人/m2 四层餐厅:1人/m2 办公室0.2人/m2 (2)照明:30W/m2 (3)动力、电器:扶梯11kW/台电器13W/m2 2新风量 超市营业区10m3/(h.人)，办公室25m3/(h.人)，餐厅10m3/(h.人)。 3空调系统的划分及空调方案的确定 超市的特点是人员多、湿负荷大、新风需求量大、过渡季宜采用全新风运行。全空气系统完全能达到上述要求，定风量系统相对简单、施工方便、维护容易，故本超市采用定风量全空气系统。 为了调节、控制和管理的方便，单个系统不宜过大，所以超市的每层设2台组合式空调机组，分别负责单层面积的一半。超市采用上送上回的气流组织方式。考虑到办公室设有大面积外窗，新风则由排风形成室内负压由窗缝处吸入，办公室采用风机盘管系统。 根据上海峰谷电价比4.37:1，可以采用冰蓄冷系统。考虑到电制冷螺杆机组运行稳 定、价格较低的特点。采用双工况螺杆冷水机组作为冷源。机组及附属设备布置在地下室内。冷却塔放置在屋顶。 4负荷计算 4.1冷负荷 4.1.1围护结构瞬变传热引起的冷负荷的计算方法 1外墙瞬变传热引起的冷负荷计算公式 =(′-)W其中′=(2-1) 式中—外墙计算面积.m2 —外墙传热系W/(m2.K);表E-1序号3?类传热系数W/(m2?K) —室内设计温度,26?. —外墙冷负荷温度的逐时值,?;根据外墙和屋顶的不同类型在附录表3-3和3-4中给出 —地点修正值，查附录E-8 外表面传热系数=3.85v+8.95=21.27kcal/(m2.h.?),查表3-6中的修正值，乘以.即设计地的冷负荷逐时计算温度为=+,并将代入式(2-1)计算. 2屋面瞬变传热引起的冷负荷计算公式 =(′-)W其中′= 式中—屋面计算面积.m2 —屋面传热系数，W/(m2.K);表E-2序号1?类传热系数W/(m2?K) —室内设计温度,26?. —屋面冷负荷温度的逐时值,?;根据外墙和屋顶的不同类型在附录表3-3和3-4中给出 —地点修正值，查附录E-8 外表面传热系数 =3.85v+8.95=21.27kcal/(m2.h.?),查表3-6中的修正值，乘以.即设计地的冷负荷逐时计算温度为=+,并将代入式(2-1)计算. 3外玻璃窗瞬变传热引起的冷负荷逐时冷负荷计算公式: =(′-)W其中′= —外窗的计算面积.? —外窗传热系数,其值可根据单层或双层窗玻璃的不同情况,在表3-8或3-9中查取. —室内设计温度,26?. —外窗的冷负荷温度的逐时值,?;可在表3-11中查取,并加上表3-12中的地点修正值 —地点修正值，查附录E-8. 外表面传热系数 =3.85v+8.95=21.27kcal/(m2.h.?),查表3-6中的修正值，乘以.即设计地的冷负荷逐时计算温度为=+,并将代入式(2-1)计算. 4玻璃窗的日射得热形成的冷负荷计算方法逐时冷负荷计算公式: =W 式中—外窗的计算面积.m2 —窗的有效面积系数,.可在“负荷专刊”表2-4中查取,即为窗玻璃 的净面积;=0.85 —夏季1?窗玻璃最大得热量,可按设计地所处纬度带和窗的朝向,在“负荷专刊”表2-1中查取,k/m2.h —窗玻璃的遮挡系数,反映窗玻璃为非“标准玻璃”及窗的类型对日射得热的影响在表2-2中查取; —窗内遮阳设施的遮阳系数,在表2-3中查取,无遮阳时取=1 —冷负荷系数,反映日射得热与形成的冷负荷的转化关系.以北纬27?30′为界，分为南北两区。有无内遮阳和窗的朝向,在表2-5,2-8中查取各钟点的逐时值. 4.1.2室内热源散热形成的冷负荷 1照明得热引起的冷负荷 照明得热量荧光灯 —照明灯具的功率(W)，取30W/m2， EMBED Equation.3 —照明开关率，查公共建筑节能设计标准 —镇流器消耗功率明装时 —灯罩隔热系数 照明得热引起的逐时冷负荷 W —照明冷负荷系数见通风与空气调节工程附录F表F—1 2设备的散热量引起的瞬时冷负荷 电器设备散热得热量 —电动机额定功率取超市W/m2办公室W/m2 —电动机容量利用系数0.8 —同时使用系数，查公共建筑节能设计标准 —负荷系数一般为0.5 —考虑排风带走热量的系数，一般取0.5 3人体散热量引起的瞬时冷负荷 —一个成年男子的显热散热量表3—14 —房间的额定人数，—人员逐时在室率，查公共建筑节能设计标准 —人体显热散热冷负荷系数表F—2 —一个成年男子的潜热散热量表3—14 —群集系数取0.8 4食物散热引起的冷负荷(仅指四层餐厅) —食物的显热散热量8.7W/(人.餐) —额定人数 —食物的潜热散热量8.7W/(人.餐) 5新风负荷 —新风量超市营业区10m3/(h.人)办公室25m3/(h.人)餐厅10m3/(h.人) —额定人数 —夏季空气的焓，90.18kJ/kg —回风的焓值，64.62kJ/kg —空气的密度去=1.2kg/m3 —额定人数 4.2湿负荷 g/s —室内人数 —群集系数，见表3-15 —成年男子的小时散湿量(g/h),见表3-14。 一层湿负荷为 g/h=58.23g/s 二、三层湿负荷为 g/h=46.58g/s 四层湿负荷为 人员湿负荷g/h 食物湿负荷 W=1024×11.5=11776g/h 其中食物散湿量为 11.5g/h W4=179466.2g/h=49.85g/h 5风系统设计 5.1送风量计算 5.1.1一层营业厅送风量计算 已知:一层营业厅夏季室内总余热量259.888kW，总余湿量为58.23g/s，室内状态参数为=26?=60%。 1热湿比 2如图在h—d图上确定出室内状态点N，作过N点的热湿比线4463线，取送风温差?，则送风温度 EMBED Equation.3 ?，由送风温度与热湿比线的交点，可得出送风状态点O在h—d图上查得 =41.70kJ/kg， =kJ/kg do=8.88g/kg,dN=12.63g/kg 过O点做等湿线，交ψ=90%线与L点， hL=35.92kJ/kg 图1送风状态点确定 3计算送风量 按消除余热计算= = =15.517kg/s=46551m3/h 按消除余热计算= = =15.517kg/s=46551m3/h 4 换气次数校核 满足换气次数的要求 新风量m3/h 回风量m3/h 5确定新风和回风混合状态点的焓 可得混合状态点的焓值为 kJ/kg 6求空调系统所需冷量 kW 7冷量分析 室内负荷kW 新风负荷kW 再热负荷kW 总冷负荷kW与上述方法的计算结果一致 5.1.2二、三层营业厅送风量计算 已知:二层营业厅夏季室内总余热量kW，总余湿量为46.58g/s，室内状态参数为=26?=60%。 1热湿比 2如图在h—d图上确定出室内状态点N，作过N点的热湿比线5287线，取送风温差?，则送风温度 EMBED Equation.3 ?，由送风温度与热湿比线的交点，可得出送风状态点O在h—d图上查得 =40.60kJ/kg， =kJ/kg do=9.25g/kg,dN=12.63g/kg 过O点做等湿线，交ψ=90%线与L点， hL=37.52kJ/kg 图2送风状态点确定 3计算送风量 按消除余热计算= = =13.798kg/s=41395m3/h 按消除余热计算= = =13.78kg/s=41343m3/h 4换气次数校核 满足换气次数的要求 新风量m3/h 回风量m3/h 5确定新风和回风混合状态点的焓 可得混合状态点的焓值为 kJ/kg 6求空调系统所需冷量 kW 7冷量分析 室内负荷kW 新风负荷kW 再热负荷kW 总冷负荷kW与上述方法的计算结果一致。 5.1.3四层餐厅送风量计算 已知:四层餐厅夏季室内总余热量247.582kW，总余湿量为49.85g/s，室内状态参数为=26?=60%。 1热湿比 2如图在h—d图上确定出室内状态点N，作过N点的热湿比线4966线，取送风温差?，则送风温度 EMBED Equation.3 ?，由送风温度与热湿比线的交点，可得出送风状态点O在h—d图上查得 =39.48kJ/kg， =kJ/kg do=8.81g/kg,dN=12.63g/kg 过O点做等湿线，交ψ=90%线与L点， hL=35.63kJ/kg 图3送风状态点确定 3计算送风量 按消除余热计算= = =13.051kg/s=39155m3/h 按消除余热计算= = =13.052kg/s=39160m3/h 4 换气次数校核 满足换气次数的要求 新风量m3/h 回风量m3/h 5确定新风和回风混合状态点的焓 可得混合状态点的焓滴?kJ/kg 6求空调系统所需冷量 kW 7冷量分析 室内负荷kW 新风负荷kW 再热负荷kW 总冷负荷kW与上述方法的计算结果一致 5.2风管设计计算及校核 5.2.1一层营业厅送风系统 1一层风口、风管布置与风口选型 根据本建筑平面结构特点和风口布置模块化思想，拟采用散流器送风。 1)布置散流器 采用对称布置方式，即共布置79个 散流器，每个承担的送风区域。 2)初选散流器 按 EMBED Equation.3 m/s左右选取风口，选用颈部尺寸为的散流器则颈部风速m/s 散流器实际出口面积约为颈部面积的90%，则 m2 则散流器出口风速=5.61m/s 3)按6-18公式求射流末端速度为0.5m/s的射程 m 4)校核工作区的平均风速 EMBED Equation.3 m/s L—长度H—房间高度x—为射程 如果送冷风加大20%则室内平均风速为0.21，如果送热风减小20%则室内平均风速为0.14，所选散流器符合要求。 2K-1系统水力计算 (1)首先对各管段进行编号，并确定最不利环路为1-2-3-4-5-6-7-8 图5-1K-1系统平面布置图 (2)根据各管段的风量和选定的流速确定最不利环路各管段的断面尺寸及沿程阻力和局部阻力，水力计算结果见表 1)管段1-2风量为596.8m3/h，初选风速3m/s，查附录M得断面尺寸，则实际流速为m/s 采用内插法得0.395Pa/m故该段摩擦阻力为 Pa 散流器的出口风速:m/s 与其对应的动压:Pa 散流器的局部阻力系数查附录N得, 则该风口局部阻力为Pa 同理可查附录N得 矩形分流三通=0.290 该管段局部阻力 Pa Pa 2)管段2-3风量为1193.6m3/h，断面尺寸，则实际流速为m/s 查附录M得该段沿程比摩阻Pa/m故该段摩擦阻力为 Pa 查附录N可得矩形分流三通=0.290 该管段局部阻力为=4.310Pa 总阻力:7.070Pa 3)管段3-4风量为3580.8m3/h，断面尺寸，则实际流速为m/s 查附录M得该段沿程比摩阻Pa/m故该段摩擦阻力为 4.978Pa 查附录N可得矩形分流四通=0 该管段局部阻力为0Pa 总阻力:4.978Pa 4)管段4-5风量为5968.1m3/h，断面尺寸，则实际流速为m/s 查附录M得该段沿程比摩阻Pa/m故该段摩擦阻力为 4.303Pa 查附录N可得矩形分流四通=0 该管段局部阻力为0Pa 总阻力:4.303Pa 5)管段5-6风量为8355.3m3/h，断面尺寸，则实际流速为m/s 查附录M得该段沿程比摩阻Pa/m故该段摩擦阻力为 6.241Pa 查附录N可得矩形分流三通=0.12 矩形弯头=0.36 该管段局部阻力为 =10.159Pa 总阻力:16.40Pa 6)管段6-7风量为14323.4m3/h，断面尺寸，则实际流速为m/s 查附录M得该段沿程比摩阻Pa/m故该段摩擦阻力为 2.39Pa 查附录N可得矩形分流三通=0 该管段局部阻力为 0Pa 总阻力:2.39Pa 7)管段7-8风量为23275.5m3/h，断面尺寸，则实际流速为m/s 查附录M得该段沿程比摩阻Pa/m故该段摩擦阻力为 0.848Pa 查附录N可得矩形弯头=0.2 该管段局部阻力为 =4.944Pa 总阻力:5.793Pa 最不利环路的总阻力为Pa (3)支路计算与阻力平衡 1)管段9-10风量为596.8m3/h，初选风速3m/s，查附录M得断面尺寸，则实际流速为m/s 采用内插法得0.395Pa/m故该段摩擦阻力为 Pa 散流器的出口风速:m/s， 与其对应的动压:Pa 散流器的局部阻力系数查附录N得 则该风口局部阻力为Pa 同理可查附录N得 矩形分流三通=0.290 该管段局部阻力 Pa Pa 2)管段10-3风量为1193.6m3/h，断面尺寸，则实际流速为m/s 查附录M得该段沿程比摩阻Pa/m故该段摩擦阻力为 Pa 查附录N可得矩形分流四通=0.40 该管段局部阻力为=7.095Pa 总阻力:8.245a 3)管段11-12风量为596.8m3/h，初选风速3m/s，查附录M得断面尺寸，则实际流速为m/s 采用内插法得395Pa/m故该段摩擦阻力为 Pa 散流器的出口风速:m/s， 与其对应的动压:Pa 散流器的局部阻力系数查附录N得 则该风口局部阻力为Pa 同理可查附录N得 矩形分流三通=0.290 该管段局部阻力 Pa Pa 4)管段12-4风量为1193.6m3/h，断面尺寸，则实际流速为m/s 查附录M得该段沿程比摩阻Pa/m故该段 摩擦阻力为 Pa 查附录N可得矩形分流四通=0.525 该管段局部阻力为=8.467Pa 总阻力:9.617Pa 5)管段13-14风量为596.8m3/h，初选风速3m/s，查附录M得断面尺寸，则实际流速为m/s 采用内插法得395Pa/m故该段摩擦阻力为 Pa 散流器的出口风速:m/s， 与其对应的动压:Pa 散流器的局部阻力系数查附录N得 则该风口局部阻力为Pa 同理可查附录N得 矩形分流三通=0.290 该管段局部阻力 Pa Pa 6)管段14-5风量为1193.6m3/h，断面尺寸，则实际流速为m/s 查附录M得该段沿程比摩阻Pa/m故该段摩擦阻力为 Pa 查附录N可得矩形分流四通=0.6 该管段局部阻力为=12.138Pa 总阻力:13.288Pa 7)管段1′-2′风量为596.8m3/h，初选风速3m/s，查附录M得断面尺寸，则实际流速为m/s 采用内插法得395Pa/m故该段摩擦阻力为 Pa 散流器的出口风速:m/s 与其对应的动压:Pa 散流器的局部阻力系数查附录N得, 则该风口局部阻力为Pa 同理可查附录N得 矩形分流三通=0.290 该管段局部阻力 Pa Pa 8)管段2′-3′风量为1193.6m3/h，断面尺寸，则实际流速为m/s 查附录M得该段沿程比摩阻Pa/m故该段摩擦阻力为 Pa 查附录N可得矩形分流三通=0.290 该管段局部阻力为=2.993Pa 总阻力:4.143Pa 9)管段3′-4′风量为2387.2m3/h，断面尺寸，则实际流速为m/s 查附录M得该段沿程比摩阻Pa/m故该段摩擦阻力为 4.03Pa 查附录N可得矩形分流四通=0 该管段局部阻力为0Pa 总阻力:4.03Pa 10)管段4′-5′风量为4774.5m3/h，断面尺寸，则实际流速为m/s 查附录M得该段沿程比摩阻Pa/m故该段摩擦阻力为 2.835Pa 查附录N可得矩形分流四通=0 该管段局部阻力为0Pa 总阻力:4.303Pa 11)管段5′-6风量为7161.7m3/h，断面尺寸，则实际流速为m/s 查附录M得该段沿程比摩阻Pa/m故该段摩擦阻力为 0.183Pa 查附录N可得矩形三通=0.07 对开多叶调节阀=5 该管段局部阻力为=1.678Pa 总阻力:1.861Pa 12)管段1〃-2〃风量为596.8m3/h，初选风速3m/s，查附录M得断面尺寸，则实际流速为m/s 采用内插法得395Pa/m故该段摩擦阻力为 Pa 散流器的出口风速:m/s 与其对应的动压:Pa 散流器的局部阻力系数查附录N得, 则该风口局部阻力为Pa 同理可查附录N得 矩形分流四通=0 弯头=0.23 该管段局部阻力为 =0.972Pa Pa 13)管段2〃-3〃风量为1790.4m3/h，断面尺寸，则实际流速为m/s 查附录M得该段沿程比摩阻Pa/m故该段摩擦阻力为 Pa 查附录N可得矩形分流三通=0.290 该管段局部阻力为=2.993Pa 总阻力:4.453Pa 14)管段3〃-4〃风量为2984.0m3/h，断面尺寸，则实际流速为m/s 查附录M得该段沿程比摩阻Pa/m故该段摩擦阻力为 3.542Pa 查附录N可得矩形分流四通=0 该管段局部阻力为0Pa 总阻力:3.542Pa 15)管段4〃-5〃风量为5371.3m3/h，断面尺寸，则实际流速为m/s 查附录M得该段沿程比摩阻Pa/m故该段摩擦阻力为 3.532Pa 查附录N可得矩形分流四通=0 该管段局部阻力为0Pa 总阻力:3.532Pa 16)管段5〃-7风量为7758.5m3/h，断面尺寸，则实际流速为m/s 查附录M得该段沿程比摩阻Pa/m故该段摩擦阻力为 8.518Pa 查附录N可得矩形三通=0.5 两个矩形弯头=0.45×2=0.9 该管段局部阻力为 =28.061Pa 总阻力:36.579Pa (4)验算并对各并联管段进行阻力平衡 1)管段1-2-3与9-10-3并联 =25.704Pa，=25.532Pa 则0.7%<15% 两管路的阻力平衡达到要求。 2)管段1-2-3-4与11-12-4并联 =30.682Pa，=28.054Pa 则8.56%<15% 两管路的阻力平衡达到要求。 两管路的阻力平衡达到要求。 3) 管段1-2-3-4-5-6与13-14-5并联 =34.985Pa，=31.725Pa 则9.3%<15% 两管路的阻力平衡达到要求。 4)管段1-2-3-4-5-6与1′-2′-3′-4′-5′-6并联 =51.385Pa，=31.306Pa 则9.3%<15% 5)管段1-2-3-4-5-6与1′-2′-3′-4′-5′-6并联 =53.775Pa，=51.537Pa 则4.16%<15% 3K-2系统水力计算 (1)首先对各管段进行编号，并确定最不利环路为1-2-3-4-5-6-7-8-9 图5-2K-2系统平面布置图 (2)根据各管段的风量和选定的流速确定最不利环路各管段的断面尺寸及沿程阻力和局部阻力，水力计算方法参见K-1系统，结果见表 5.2.2二、三层超市送风系统 1二、三层风口、风管布置与风口选型 根据本建筑平面结构特点和风口布置模块化思想，拟采用散流器送风。 1)布置散流器 采用对称布置方式，即共布置79个散流器，每个承担的送风区域。 2)初选散流器 按 EMBED Equation.3 m/s左右选取风口，选用颈部尺寸为的散流器则颈部风速m/s 散流器实际出口面积约为颈部面积的90%，则 m2 则散流器出口风速=5.01m/s 3)按6-18公式求射流末端速度为0.5m/s的射程 m 4)校核工作区的平均风速 EMBED Equation.3 m/s L—长度H—房间高度x—为射程 如果送冷风加大20%则室内平均风速为0.21，如果送热风减小20%则室内平均风速为0.14，所选散流器符合要求。 2K-3(K-5)系统水力计算 (1)首先对各管段进行编号，并确定最不利环路为1-2-3-4-5-6-7-8 图5-3K-3(K-5)系统平面布置图 (2)根据各管段的风量和选定的流速确定最不利环路各管段的断面尺寸及沿程阻力和局部阻力，水力计算方法参见K-1系统，结果见表 3K-4(K-6)系统水力计算 (1)首先对各管段进行编号，并确定最不利环路为1-2-3-4-5-6-7-8-9 图5-4K-4(K-6)系统平面布置图 (2)根据各管段的风量和选定的流速确定最不利环路各管段的断面尺寸及沿程阻力和局部阻力，水力计算方法参见K-1系统，结果见表 5.2.3四层餐厅送风系统 1四层风口、风管布置与风口选型 根据本建筑平面结构特点和风口布置模块化思想，拟采用散流器送风。 1)布置散流器 采用对称布置方式，即共布置60个散流器，每个承担的送风区域。 2)初选散流器 按 EMBED Equation.3 m/s左右选取风口，选用颈部尺寸为的散流器则颈部风速m/s 散流器实际出口面积约为颈部面积的90%，则 m2 则散流器出口风速=5.89m/s 3)按6-18公式求射流末端速度为0.5m/s的射程 m 4)校核工作区的平均风速 EMBED Equation.3 m/s L—长度H—房间高度x—为射程 如果送冷风加大20%则室内平均风速为0.21，如果送热风减小20%则室内平均风速为0.14，所选散流器符合要求。 2K-7系统水力计算 (1)首先对各管段进行编号，并确定最不利环路为1-2-3-4-5-6-7 图5-5K-7系统平面布置图 (2)根据各管段的风量和选定的流速确定最不利环路各管段的断面尺寸及沿程阻力和局部阻力，水力计算方法参见K-1系统，结果见表 3K-8系统水力计算 (1)首先对各管段进行编号，并确定最不利环路为1-2-3-4-5-6-7-8-9 图5-4K-8系统平面布置图 (2)根据各管段的风量和选定的流速确定最不利环路各管段的断面尺寸及沿程阻力和局部阻力，水力计算方法参见K-1系统，结果见表 5.3空气处理方案的确定及空气处理设备的选择 5.3.1空气处理方案的确定 营业厅及餐厅采用一次回风系统如图5-1所示，夏季空气处理过程为 图5-1夏季空气处理过程 5.3.2组合式空调机组的选择 表冷器负荷应等于C、L的焓差与送风量之积。经计算， 一层表冷器的总负荷为478.23kW。K-1系统送风量24074.5m3/h,表冷器负荷为225.82kW。选择8排管ZK—30型组合机组，其各项参数均符合要求，表冷器水阻力为41.8kPa。 K-2系统送风量24074.5m3/h,表冷器负荷为225.82kW。选择8排管ZK—30型组合机组，其各项参数均符合要求，表冷器水阻力为41.8kPa。 二层表冷器的总负荷为391.77kW。K-3系统送风量21232.5m3/h,表冷器负荷为189.395kW。选择8排管ZK—25型组合机组，其各项参数均符合要求，表冷器水阻力为29.1kPa。K-4系统送风量21232.5m3/h,表冷器负荷为189.395kW。选择8排管ZK—25型组合机组，其各项参数均符合要求，表冷器水阻力为29.1kPa。 三层表冷器的总负荷为391.77kW。K-5系统送风量21232.5m3/h,表冷器负荷为189.395kW。选择8排管ZK—25型组合机组，其各项参数均符合要求，表冷器水阻力为29.1kPa。K-6系统送风量21232.5m3/h,表冷器负荷为189.395kW。选择8排管ZK—25型组合机组，其各项参数均符合要求，表冷器水阻力为29.1kPa。 四层表冷器的总负荷为400.70kW。K-7系统送风量17584.5m3/h,表冷器负荷为192.255kW。选择8排管ZK—25型组合机组，其各项参数均符合要求，表冷器水阻力为29.1kPa。K-8系统送风量17584.5m3/h,表冷器负荷为192.255kW。选择8排管ZK—25型组合机组，其各项参数均符合要求，表冷器水阻力为29.1kPa。 组合式空调机组的各段如图5-2所示。 图5-2组合式空调机组装配图 5.4新风口选择 一层新风量为12800m3/h，二层新风量为10480m3/h，三层新风量为10480m3/h，四层新风量为10480m3/h。新风口风速不应超过2.5m/s，选择尺寸为的百叶格栅风口。 5.5排风设备的选择 考虑到通风的需要，营业厅和餐厅应加设排风系统，本设计以扶梯间做竖井，四层屋顶装设四台屋顶风机排风。每层储藏室设吊顶排风扇一个，每层男女卫生间各设排风扇一个。 5.6空调机房布置 见空调机房平面图、剖面图 6办公室空调系统设计 根据办公室的冷负荷及风量选用台佳FP-136的风机盘管，其高档额定风量为1430m3/h,冷量8145kW,进出水管径DN20,工作压力1.6MPa,水量1400kg/h，水阻力14kPa;考虑到办公室要求室内负压，每层办公室设吊顶排风扇一个。 7厨房通风设计 由于未知厨房工艺安排，故按排风按40次/h计算 其厨房1排风量为 L,m3/h， 其厨房2排风量为 L,m3/h 厨房应保持负压，但负压值不得大于5Pa。因负压过大，炉膛会倒风。一般情况下送风量应按排风量的80,,90,考虑。 送风量为 Lz1,30720×80,=24576m3/h Lz2,38400×80,,30720m3/h 根据排风量厨房1选择北京现代的DZ,8S轴流风机一台排风，其风量为26599,31368m3/h，厨房2选择北京现代的DZ,10F轴流风机一台排风，其风量为30684,40563m3/h。 根据送风量厨房1选择北京现代的DZ,8S轴流风机两台，其排风量为12064,15858m3/hm3/h，厨房2选择北京现代的DZ,8S轴流风机两台，其排风量为12064,15858m3/h。 8蓄冷空调用制冷机组的选择与确定 8.1选择蓄冷装置的形式 蓄冰方式中用的最多的是封装冰蓄冷和盘管式蓄冷，经调查分析后，决定采用简便、可靠、性能优良的法国西亚特STL蓄冰装置。 封装冰蓄冷系统具有与内融冰系统相近的性能，尤其是在采用闭式系统中，结构简单，安装、运行、维修方便，压力式蓄冷槽可根不同建筑场地设计为立式或卧式各种规格容量，也可设置在室内外，地面上下或屋面上以节约占地面积，封装冰是广泛应用的一种蓄冷系统。 冰球的选择取鲇谄湎啾湮露萒s和运行工况，冰球的相变温度Ts可按下式确定: Ts<Td-4 式中，Ts为冰球相变温度(?) Td为空调工况制冷机组出水温度(?) 该系统蓄冷罐的进出口温度分别为5?和10?，可选择S-00冰球 (Ts<5-4)。 已知S-00冰球主要性能参数如下: 潜热蓄冷量S-00Q1=48.4kWh/m3; 液态显热蓄冷量Qsl=1.1kWh/m3?; 固态显热蓄冷量Qsl=0.7kWh/m3?; 充冷时相变物质结冰时的传热系数Kn=1.6kWh/m3?; 释冷时相变物质融冰时的传热系数Kr=2.2kWh/m3?; 8.2选择运行策略 常用的蓄冷运行策略有两种:全部蓄冷和部分蓄冷。 部分蓄冷策略运行时间长，压缩机容量和蓄冰量均明显减少，投资费用大幅度降低，一般舒适性空调均可采用，尤其适合于全天空调时间长、负荷变化大的场合。经综合分析，该超市采用部分蓄冰运行策略。 8.3选择系统流程 部分蓄冰模式在系统安排上分为主机与蓄冰槽串联和并联两种，串联方式中，根据主机与蓄冰槽的相应位置的不同又分为主机上游和蓄冰槽上游。 主机上游回水先流经主机，使主机在较高的温度下运行，提高了压缩机的容量与效果，使能耗降低，这种方式常用于舒适性空调，本设计采用主机上游串联流程。 8.4选择控制策略 部分蓄冷分制冷机组优先和融冰优先两种控制策略，制冷机组优先策略机组一直满负荷运行，机组利用率高，机组和蓄冰槽的容量最小，投资最节省，因此该超市采用机组优先的控制策略。 8.5蓄冷空调用制冷机组的容量确定 1选择主机优先的蓄冷策略，其设备容量按如下公式计算: 主机容量kW kW 根据该计算方法得出的制冷机容量需与制冷机组逐时负荷核对，该计算方法的前提是制冷机组蓄冰和供冷都是满负荷运行的。若出现某一小时制冷机组的可冷负荷小于制冷机组容量时，则此一小时的制冷机组未满负荷运行，必然造成全天的制冷机组容量不足以满足负荷的要求。本系统有3个小时的制冷机组冷负荷、、小于，可通过修正的方法对机组容量重新进行计算。 具体修正公式为: ==13.67h =944.3kW =944.3×0.63×8=4670kWh 板式换热器温度5??(超市系统供回水温度为7??，换热器两侧温差为2?)允许蓄冷时间为晚上22:00—6:00共8个小时，选用S—00型蓄冷球，相变温度为?设制冷机白天的制冷能力为，晚间为，取效率降低系数为63%， =Qj =944.3kW 各时段空调冷源分配情况如表和图所示: 时间 冷负荷(kWh) 机组供冷(kW) 融冰供冷(kW) 蓄冰负荷(kW) 0:00 595 1:00 595 2:00 595 3:00 595 4:00 595 5:00 595 6:00 595 7:00 62.7 62.7 8:00 428.4 428.4 9:00 891.7 891.7 10:00 1324.4 944.3 380.1 11:00 1347 944.3 402.7 12:00 1364 944.3 419.7 13:00 1397.9 944.3 453.6 14:00 1392.4 944.3 448.1 15:00 1399.8 944.3 455.5 16:00 1405 944.3 460.7 17:00 1446.7 944.3 502.4 18:00 1455.5 944.3 511.2 19:00 1441.4 944.3 497.1 20:00 1295.1 944.3 350.8 21:00 938.5 938.5 22:00 75.1 75.1 23:00 595 总计 17665.6 12783.7 4781.9 4760 2蓄冰罐的体积计算 蓄冷量: 4760kWh 蓄冷时温差:? 取蓄冷温度:?? 则每立方米蓄冰球可蓄冷量: kWh/m3 蓄冰球体积: 94m3 =102m3 为单位蓄冷球体积蓄冷能力kWh/m3 主机蓄冰工况时可提供冷量:kW 蓄冷时冷冻与蓄冰球间的对数温差为:? 蓄冷时换热量:kWkW这就说明主机所提供冷量蓄冷罐可完全吸收。 放冷时，我们需要蓄冷罐的最大冷量为kW 放冷时，蓄冰球与冷媒之间的对数温差为 放冷时，换热量kW这就说明蓄冷罐冷量可满足放冷要求。 8.6蓄冷辅助设备选择 8.6.1换热器的选择与确定 蓄冷空调系统(特别是蓄冰空调系统)中的载冷剂从制冷机组或蓄冷装置中获得冷量，通过热交换器将载冷剂溶液的低温冷量传递给另一侧空调回水，制成低温空调冷水供应给空调处理设备。 热交换器一般采用板式。板式换热器在蓄冷系统中，由于高低温两中介质相互不接触混合，运行管理方便，可靠性好，因而得到广泛应用。 目前常用的板式换热器有组片型和整体混合性两种。中小型制冷系统宜选用整体焊接型，大型制冷系统选用组合垫片型。在结构上都是采用波纹金属板作为换热板片。组合式由优质橡胶制成的密封元件，板片和垫片按所需要的流程和面积，经端元板、螺杆等夹紧，构成换热器。整体式为波纹金属板片经真空烧焊压制成整体的热交换器。板式热交换器由于其波纹板片形成通道波纹状，使介质在低速下获得强烈的湍流，以达到强化换热效果。甚至在两种换热介质温差只有1?的情况下，也能获得高效率的传热性能。 1板式换热器传热系数 板式换热器是法国西亚特生产的PW-55型，其传热系数K=4W/m2.? 2对数平均温差的计算 板式换热器的对数平均温差可按下式计算: =2? 式中,为对数平均温差(?) 为换热器中冷介质和热介质间最大温度差(?) 为换热器中冷介质和热介质间最小温度差(?) ?m2m2选用两台PW55板片材质为不锈钢。 3板式换热器传热面积计算 板式换热器的传热面积可按下式计算: =m2 式中F、Q、K、各符号意义同前。 8.6.2循环泵的选择与确定 选择泵的流量和扬程时应考虑载冷剂的浓度、温度、密度、比热、黏度等参数。如采用25%浓度的乙二醇溶液作载冷剂时，所需流量应比水流量大8%。 由于载冷剂价格较贵，运行时要严格控制泵的泄露量，故对泵的密封性要求高，常采用优质的机械密封泵。当用于冰蓄冷系统作充冷用时，一般输送载冷剂温度为-4?~-6?，对泵体和密封材质，应具备耐低温的要求，这是选择泵时的应考虑的因素。 冰蓄冷系统系统中，由于由于乙二醇价格较高，对水泵的密封性要求较高。采用代机械密封的水泵，可以减少漏液或几乎不漏液。水泵选型:根据流程，确定满足各种工况下的最大阻力和流量;为达到节能的目的，尽量选用多台泵。 该工程采用串联流程 1乙二醇泵流量 ,0.0752m3/h,270.80m3/h 扬程的确定 扬程P,P主机+P蓄冷罐+P管道+P阀门+P换热器 ,3.6+2.5+2++10+10 ,28.1mH2O 经以上计算，选取上海凯程泵业生产IH150-125-315型标准化工泵两台。具体参数如下:流量:120m3/h;扬程:36.3mH2O;转速:1450r/min;电机功率:30kW 2冷冻水泵流量的确定 m3/s=249.53m3/h 冷冻水泵扬程可由式 确定 经计算mH2O 经以上计算，选取广州白云泵业有限公司生产BKT150-125-250型卧式离心泵两台。具体参数如下: 流量:120m3/h;扬程:22.5mH2O;转速:1480r/min;电机功率:18.5kW 3冷却水泵 G,125×2,250m3/h 扬程的确定 EMBED Equation.3 =15.9mH2O 经以上计算，选取广州白云泵业有限公司生产BKT150-125-250A型立式离心泵两台。具体参数如下:流量:120m3/h;扬程:19.5mH2O;转速:1480r/min; 电机功率:15.0kW 系统所需冷却水量为=250m3/h，选择广州马利新菱冷却塔有限公司生产的SC系列SC—250L型单风机低噪声冷却塔1台(蓄冷时只要选一台冷却水塔)，主要参数如下: 循环水量:250m3/h;外形尺寸:2800mm5100mm4130mm; 进水管径:DN200;出水管径:DN200;塔体扬程:4.3mH2O 8.6.3封装冰蓄冷系统溶液膨胀箱容积确定 膨胀箱容积可按下式确定: 式中，为开式膨胀箱容积(m3) 、符号意义同前。 8.6.4管道与阀门的选择与确定 载冷剂溶液流经的管道，安装前应进行清洗，安装过程中不得有杂物进入，以免堵塞蓄冰盘管。 各种型号蓄冰槽的配管均集中在草体的一端，具体配管管径随冰槽容量不同而不同。各蓄冰槽之间应保持并联，蓄冰槽连接管进入蓄冰槽前应设旁通管，以备管路系统安装后的试压与清洗。凡管内要通过乙二醇溶液的管线，均不宜采用镀锌管及其管道配件。所配用的阀门不能发生内渗透现象。 管道直径计算: 管道直径可按载冷剂流量和允许流速来确定，其计算公式如下: 式中，为管内直径(mm) 为载冷剂体积流量(m3/h) 为载冷剂流速(m/s) 9水系统设计计算 蓄冷空调水系统包括空调冷冻水系统、冷却水系统和乙二醇水溶液系统。 9.1冷冻水系统设计 1冷冻水系统管径计算 冷冻水系统水力计算草图 管段 1-2 3-4 5-6 7-8 9-10 流量L/s 69.31 69.31 19.17 19.17 69.31 管径mm DN250 DN250 DN150 DN250 DN250 流速m/s 1.136 1.136 1.56 1.56 1.136 9.2冷却水系统设计 1冷却水系统管径计算 冷却水系统水力计算草图 管段 1--2 3--4 5--6 流量L/s 71.67 71.67 71.67 管径/mm DN250 DN250 DN300 流速m/s 1.36 1.36 0.956 9.3乙二醇水溶液系统设计 1乙二醇水溶液系统管径计算 乙二醇溶液系统水力计算草图 管段 1--2 2--3 4--5 5--7 5--6 6--8 8--10 8--99--10 流量L/s 75.58 75.58 75.58 49.03 26.55 75.58 49.03 49.29 管径/mm DN250 DN250 DN250 DN200 DN150 DN250 DN200 DN200 流速m/s 1.436 1.436 1.436 1.457 1.502 1.436 1.457 1.465 9.4分水缸、集水缸的选择 9.4.1分水缸、集水缸管径 分水缸、集水缸的管径，按其中水的流速大致控制在0.5,0.8m/s的范围内确定，并应大于最大接管开口直径的2倍。 分水缸、集水缸的管长由所需连接的管接头个数、管径及间距确定。两相邻管接头中心线间距宜为两管外径+120mm;两边管接头中心线间距集管端面宜为两管外径+60mm。 底部应设排污管接头，一般选用DN40. 9.4.2分水缸、集水缸管径及流速的计算 m3/h，取=1.0m/s，算得=297mm，选DN300，其中实际流速小于1.0m/s，能满足要求。 管长mm 分水缸、集水缸布管间距相同，但接管顺序相反。 10保温、消声、减振及防火防烟等问题 10.1空调系统的保温 根据规定，设备和管道的保温应符合下列要求: 保温层外表面不产生凝结水，外表面设隔汽层;管道和支架之间采取防止“冷桥”的措施。 根据规范要求对下列设备和管道加以保 温: 空调机组、送风管道均采用岩棉板保温，具体做法见国标T163;电制冷压缩机的蒸发器、冷剂水管均需保温，保温材料采用岩棉管壳;系统冷水管道、分水器、集水器均采用岩棉管壳保温。 冷水管道或设的保温层厚度取防止结露的最小厚度和经济厚度二者中的较大值，而保温层的厚度与保温材料及设备使用状况等许多因素有关，要经过详细热力计算及汇集有关技术经济资料才能确定最经济最实用的保温厚度。空调供冷水管及风管的经济保温厚度取40mm，其它管道如冷凝水管，室外明装的冷却塔出水管以及膨胀水箱的保温层厚度取25mm。对于风管的保温材料选择聚苯乙烯 10.2空调系统的消声 空调系统中主要的噪声来源是通风机、制冷机组及通风冷却塔等，具体表现在空调系统中通风机在运转时引起的空气湍流，机械噪声;空气流经管道内的障碍物(如弯管、阀件等)引起湍流;高速气流喷入室内静止的空气中产生湍流;管道中空气的紊流引起管壁振动;外界噪声通过风口传入室内等。 降低空调系统噪声的主要措施有: 尽量选用高效率、低噪声的设备;尽可能使系统中的总风量和风压定的少一些，其他安全因素不宜考虑过多、过大，以减少通风机的噪声;管内风速不宜过大，对于主风管内的流速，有一般消声要求的空调系统不宜超过8m/s，有严格消声要求的空调系统不宜超过5m/s;通风机进出口处的管道不宜急剧转弯，必要时在弯头和三通等处装设导流叶片或消声弯头;消声处理后的风管不宜穿过噪声低的房间，必要时采取隔声处理;通风机，水泵等应安装在弹性减振基础上，它们的进出口应设软性接头，进出管应避免急剧转折，风道上的调节阀门应尽量少设;注意管道的振动，通过墙壁时，或悬吊楼板下时，管道和支架要隔振，穿过高噪声房间的管道要做隔声处理，避免振动或高噪声穿入房内。 控制噪声必须从声源入手，在无法减低设备噪声时采取下列措施:降低空调系统噪声必须在 设计方案 关于薪酬设计方案通用技术作品设计方案停车场设计方案多媒体教室设计方案农贸市场设计方案 中对机房位置的安排综合考虑，采取必要的隔声措施，以免机房噪声直接影响邻近房间;在条件允许下，机房要远离安静房间;在安静条件下不同的房间最好不公用一个系统。 10.3空调系统的减振 空调系统产生振动的原因及减振目的: 空调系统中的通风机、水泵、制冷压缩机是产生振动的来源，机器由于旋转部件的质量分布不均匀和转动中心之间存在偏差，在旋转运动时产生惯性力，这种不平衡惯性力是产生振动的根源。机器的振动直接传给基础，并以弹性波的形式自机器基础、房屋结构传到其它房间去，又以噪声的形式表现。所以，减振是很必要的。 为了减弱振源传给支承结构的振动，可在振源与支承结构之间安装弹性结构，如弹簧，橡皮，软木等。对具有刚性管道连接的设备，必要时在设备进出口处采用安装软管和弹性吊环等措施。 管道与减振器采用软连接，并每隔一定距离设置管道减振吊架或减振支柱，在管道穿墙楼板时也需要采用软接头。 减振装置有:橡胶、软木减振座;弹簧减振器;橡胶减振器。 该设计空调机组用钢筋混凝土作基础，槽钢置于其上，金属弹簧减振器直接安装于空调机组型钢下，这种减振器结构简单，受力均匀，刚度低，减振效果好，坚固耐用，水泵进出口装设软接头。 10.4空调系统中的防火防烟 空调系统的风管是火致拥闹匾揪丁,绕湓诿挥锌掌鹘诘母卟惴课萁ㄖ懈怀隽私ㄖ叭嗽卑踩 匦胧种厥涌盏飨低车姆阑鸱姥涛侍狻? 按《高层民用建筑设计防火规范》和《建筑设计防火规范》，将超市、空调机房、楼梯间划分成独立的防火分区，各送风管道在穿越防火分区时应设防火阀，其工作温度为70?，一旦着火，风道温度超过70?时，防火阀自动关闭，切断气流，防止火灾蔓延。防火材料必须符合规范要 求，风管及其保温材料，消声材料及其粘结剂，应采用非燃烧性材料或难燃烧性材料。 11经济性分析 上海家乐福超市，总建筑面积为7680?。采用部分蓄冰方案，布置形式为主机上游串联布置。按主机优先设计。 常规空调方案 确定选用2台台佳RSW185—1型螺杆式双工况冷水机组。该机组的制冷量为255kW,电机功率为329kW。 表1-1所示为常规空调制冷站配制及概算情况，表1-2所示为该方案设备运转耗电情况。 表1-1常规空调方案冷冻站及概算情况 内容 规格 数量 单位 功率(Kw) 单价(万元) 合计 功率(kW) 总价(万元) 制冷主机 RSW185-1 2 台 130 70 260 140 冷冻水泵 BKT-150-125-315B 3 台 18.5 1.2 55.5 3.6 冷却水泵 BKT-150-100-320A 3 台 18.5 1.2 55.5 3.6 冷却塔 SC-200L 2 台 5.5 11.6 11 23.6 电气控制 DDC 1 套 25 25 安装施工费 未计 合计 382 195.8 常规空调方案设备运转耗电情况 时段 工况 运转设备功率消耗(kW) 耗电量(kWh) 主机 冷冻水泵 冷却水泵 冷却塔 合计 8:00,21.00 空调 260 37 37 11 345 4485 21:00,8:00 停机 0 0 0 0 0 0 2(蓄冷空调方案 蓄冷空调方案采用上海台佳公司的螺杆式主机加西亚特冰球的方式，蓄冰容量为2323kWh,到总冷负荷容量13565kWh的39%。表2-2所示为蓄冷空调方案的冷冻站配制及概算情况，表2-2所示为该方案的设备运转耗电情况。 蓄冷空调方案的冷冻站配制及概算情况 内容 规格 数量 单位 功率(kW) 单价 (万元) 合计 功率(kW) 总价 (万元) 冷水机组 RSW-155-1 2 台 100 50 200 100 冷却塔 SC-250L 1 台 7.5 13 7.5 13 冷却水泵 BKT-150-125-250A 2 台 19.5 0.8 39 1.6 乙二醇泵 IH150-125-315 2 台 30 1.8 45 3.6 冷冻水泵 BKT-150-125-250 3 台 19.5 0.8 39 2.4 蓄冰罐 1 个 12 12 冰球 ACOO 1242 RTH 0.038 5.5 板式换热器 BR0.8 2 台 6 12 乙二醇 工业用 30 吨 0.8 24 电气控制 DDC 1 套 40 合计 330.5 214.1 蓄冷空调方案的设备运转耗电情况 时段 工况 运转设备功率消耗(kW) 耗电量(kWh) 主机 冷却水泵 冷却塔 乙二醇泵 冷冻水泵 合计 22:00,6:00 储冰 200 39 7.5 45 39 330.5 2484 8:00,10:00 主机供冷 200 39 7.5 45 39 330.5 661 10:00,21:00 双供冷 200 39 7.5 45 39 330.5 3635.5 21:00,22:00 主机供冷 200 39 7.5 45 39 330.5 330.5 3(两种空调方案经济比较 表3-1所示为两种空调方案经济比较。从表中可看出，蓄冰空调方案的投资回收期为0年，在回收期以后每年节省的运行电费就是该系统产生的经济效益。因此，建立蓄冰空调系统的经济效益是可观的。 内容 常规空调方案 蓄冰空调方案 备注 尖峰负荷(kW) 1455.5 电力增容费(750元/KVA)=国家用电权(450元/KVA)+地方集资(300元/KVA) 为了鼓励用户采用储冰中央空调可以减免地方集资办电费和每年的空调使用容量费。 年使用费:250元/kW?月×3个月/年 峰电:1.014元/kW×h 平时:0.446元/kW×h 谷电:0.232元/kW×h 按夏季100天计算。 维护费按设备费的5‰计。 全天负荷(kWh) 17667.3 制冷容量(kW) 1263 783.6 主机容量(kW) 260 200 申请用电容量(kVA) 400 350 储冰量(kWh) 0 4760 一次投资(万元) 设备概算 195.8 214.1 电力增容费 30 22.5 合计 225.8 225.8 年运行费(万元) 年使用费 28.7 0 年耗电费 41.2 35.2 年维修费 1.0 1.1 合计 296.7 297.6 投资回收期(年) 0.01 结论 综上所述，本工程采用冰蓄冷中央空调后，机房设备所需功率比常规空调减少486.5KW,下降32.3,。按初步估算，以每年空调制冷时间三个月，计100天算，可转移峰电4万度，与常规空调相比可下降27,，实际利用谷电4万度，超过峰电，基本达到峰谷平衡。显然，本超市冰蓄冷工程移峰填谷，充分利用富余廉价的谷电是非常有效的，有良好的社会效益。 从投资来看:由于冰蓄冷中央空调在国内刚刚起步，双工况螺杆机组只能采用优质进口设备，和采用国内先进主机的常规空调相比，本超市的设备投资需增加18.3万元，增加9.7,。 从运行费用看，由于设备耗电功率的下降和实行峰谷电差价，每年可节约8.7万元，接近溴化锂空调，冰蓄冷空调运行费用显然大大低于常规空调。在部分免空调增容费、免空调年使用费的情况下，企业不到一年就可收回多增加的投资，取得较好的经济效益。另外，使用冰蓄冷中央空调按政策夏季空调运行时间可不受限制，使企业经营有可靠的保障。 因此，冰蓄冷中央空调是利国、利民、利企业、造福子孙后代的新技术。从长远的利益出发，本工程采用冰蓄冷中央空调。 参考文献 1第四机械工业部第十设计研究院(空气调节设计手册[M](北京:中国建筑工业出版社出版(1983.5 2张学助，张朝明(通用空调工长手册[M](北京:中国建筑工业出版社出版(1998.12 3尉迟斌(实用制冷与空调手册[M](北京:机械工业出版社(2003 4中华人民共和国建设部(公共建筑节能设计标准[S](北京:中国建筑工业出版社(2005 5徐勇(通风与空气调节工程[M](北京:机械工业出版社(2005 6王汉青(通风工程[M](北京:机械工业出版社(2005 7吴继红，李佐周(中央空调工程设计与施工(第二版)[M](北京:高等教育出版社(2001.6 8方贵银(蓄冷空调工程实用新技术[M](北京:人民邮电出版社(2000 9宋孝春(民用建筑制冷空调设计资料集—蓄冷空调[C](北京:中国建筑设计研究院(2004 10孙一坚(简明通风设计[M](北京:中国建筑工业出版社(2004 11陈焰华(高层建筑空调设计实例[P](北京:机械工业出版社(2005 12宋孝春，张闻成(暖通空调[M](北京:中国建筑工业出版 社(2004 13KnebelDE(PredictingandEvaluatingthePerformanceofIceHawestingTher malEnergy StorageSystems[J](ASHRAEJournal,May,1995 14Denkmann(PerformanceAnalysisofaBrineBasedIceStorageSystem[J](ASHRAETransaction(Vol(91(Part1B),1985 致谢 此次毕业设计历时三个多月，在XXX教授的指导及同学们的下完成的。通过这次毕业设计，培养了我综合运用所学的理论基础知识，专业知识和基本解决工程问题的能力及在设计中正确使用规范、规定的好习惯，锻炼了我计算、绘图、及查阅文献资料的能力，掌握施工图设计及设计资料，设计说明的收集，整理和编制方法，熟练掌握了空调系统设计的基本过程及方法。 本次设计的题目是上海市家乐福超市蓄冷空调工程设计，通过这次设计使我对房间冷负荷、湿负荷的计算过程及参数的使用分析，蓄冷空调与常规空调的区别有了更深刻认识，对各种计算指标的应用也有了更深刻的认识。从搜集设计基本资料，充分发挥主观能动性，积极准备全面的、详细的原始资料，计算方法及绘图知识等，大大提高了自身的能力，为进行下一步设计打好了坚实的基础。 通过这次设计同时也认识到自身知识的欠缺，实践经验的不足，设计中难免存在不足指出，敬请各位老师批评指正。 总而言之，这次设计使我对空调设计有了全面的认识，作为大学四年的最后答卷，努力过程是我最大的收获。 附录 表1-1为夏季冷负荷计算表 表1-2为风管水力计算表 PAGE