500kV电网过电压保护绝缘配合与电气设备接地暂行技术标准

500kV电网过电压保护绝缘配合与电气设备接地暂行技术标准 500kV SD 119-84 : : :1984322 500kV (84)水电技字第18号 现颁发“500kV电网过电压保护绝缘配合与电气设备接地暂行技术标准” (SD119—84)，过去以会议纪要或其他形式所作的有关这方面的规定作废，凡我部 系统的设计单位和发供电单位，对新建工程均按此标准执行，对原有设备以及扩建 工程可参照执行。 执行该标准中出现的问题，请告部科技司，以便修订时参考。 1984年3月22日 1 1.0.1 本标准适用于500kV电网的过电压保护、绝缘配合与电气设备接地。 1.0.2 水利电力部1979年颁发的《电力设备过电压保护设计技术规程》SDJ7— 79(以下简称SDJ7—79)和《电力设备接地设计技术规程》SDJ8—79(以下简称 SDJ8—79)的部分条款，同样适用于500kV电网。对于这部分条款，本标准列出其 相应章、节及条目，仍应按该两规程执行。 2 2.0.1 电网额定电压为500kV。电网最高电压及设备最高电压为550kV(按 GB156—86)。 2.0.2 电网中性点采用直接接地方式。即电网中变压器中性点直接或经小阻抗 与接地装置连接。电网任意一处的零序电抗与正序电抗比值X/X?3。 21 注：变压器中性点经小阻抗接地时，以不影响变压器中性点的绝缘水平为限。 2.0.3 运行中出现的作用于电网设备绝缘上的电压有： a.正常运行时的工频电压； b.工频过电压、谐振过电压； c.操作过电压； d.雷电过电压。 3 3.1 工频过电压、谐振过电压及其保护 3.1.1 工频过电压、谐振过电压与电网结构、容量、参数、运行方式以及各种 安全、自动装置的特性有关。工频过电压、谐振过电压除增大绝缘承受电压外， 还对选择过电压保护装置有重要影响，设计电网时应结合实际条件预测。 对工频过电压，应采取措施尽量加以降低。工频过电压水平应通过技术经济比 较 加以确定。 须采取措施防止产生谐振过电压；或用保护装置限制其幅值和持续时间。 3.1.2 工频过电压的限制。电网中的工频过电压一般由线路空载、接地故障和 甩负荷等引起。根据500kV电网的特点，有时须综合考虑这几种过电压。 通常可取正常送电状态下甩负荷和在线路受端有单相接地故障情况下甩负荷 作为确定电网工频过电压的条件。 一般主要采用在线路上安装并联电抗器的措施限制工频过电压。在线路上架设 良导体避雷线降低工频过电压时，宜通过技术经济比较加以确定。电网的工频过电 压水平一般不超过下列数值： 线路断路器的变电所侧1.3U； xg 线路断路器的线路侧1.4U。 xg 注：U为电网最高相电压有效值，kV。 xg 3.1.3 谐振过电压的防止和限制。电网中的谐振过电压一般由发电机自励磁、 线路非全相运行状态以及二次谐波谐振等引起。 3.1.3.1 电网中发电机自励磁过电压。当发电机经变压器与空载线路相连，在 发电机全电压合闸、逐步升压起动或因甩负荷而导致发电机带空载长线路时，如发 电机容量较小，可能产生发电机自励磁过电压，应验算发生这一情况的可能性。 经验 班主任工作经验交流宣传工作经验交流材料优秀班主任经验交流小学课改经验典型材料房地产总经理管理经验 算，如有发生有励磁的可能，而又无法通过改变运行方式加以避免时，可 采用在线路上安装并联电抗器的措施予以防止。 3.1.3.2 线路非全相运行状态产生的谐振过电压。空载线路上接有并联电抗 器，且其零序电抗小于线路零序容抗时，如发生非全相运行状态(分相操动的断路 器故障或采用单相重合闸时)，由于线间电容的影响，断开相上可能发生谐振过电 压。 上述条件下由于并联电抗器铁芯的磁饱和特性，有时在断路器操作产生的过渡 过程激发下，可能发生以工频基波为主的铁磁谐振过电压。 在并联电抗器的中性点与大地之间串接一小电抗器，一般可有效地防止这种过 电压。该小电抗器的电抗值宜按补偿并联电抗器所接线路的相间电容选择，同时应 考虑以下因素： a.并联电抗器、中性点小电抗器的电抗及线路容抗的实际值与设计值的变异范 围； b.限制潜供电流的要求； c.连接小电抗器的并联电抗器中性点绝缘水平。 最终确定小电抗器的电抗值时，应校验对非全相谐振过电压的解谐效果。 若线路带空载变压器，不论线路上有无并联电抗器，以及它是否有小电抗器， 应校验在线路非全相运行状态下发生谐振的可能性，如发生谐振或断开相的过电压 较高，应避免这一运行方式。 3.1.3.3 二次谐波谐振过电压。当空载线路(或其上接有空载变压器时)由电源变 压器断路器合闸、重合闸、或由只带有空载线路的变压器低压侧合闸以及电网解列 等情况下，如由这些操作引起的过渡过程的激发使变压器铁芯磁饱和、电感作周期 性变化，回路等值电感在二倍工频下的电抗与二倍工频下线路入口容抗接近相等 时，可能产生以二次谐波为主的谐振过电压。 应尽量避免产生二次谐波谐振的运行方式、操作方式以及防止在故障时出现该 种谐振的接线；确实无法避免时，可在变电所线路继电保护装置内增设过电压速断 保护，以缩短该过电压的持续时间。 3.2 操作过电压及其保护 3.2.1 电网的操作过电压一般由下列原因引起。 a.线路合闸和重合闸； b.空载变压器和并联电抗器分闸； c.线路非对称故障分闸和振荡解列； d.空载线路分闸。 线路合闸和重合闸过电压对电网设备绝缘配合有重要影响，应采用有合闸电阻 的断路器对该过电压加以限制。避雷器可作为变电所电气设备操作过电压的后备保 护装置，该避雷器同时是变电所的雷电过电压的保护装置。 设计时对a、c类过电压，应结合电网条件加以预测。 3.2.2 线路合闸和重合闸操作过电压。空载线路合闸时，由于线路电感-容的振 荡将产生合闸过电压。线路重合时，由于电源电势较高以及线路上残余电荷的存 在，加剧了这一电磁振荡过程，使过电压进一步提高。因此断路器应安装合闸 电阻，以有效地降低合闸及重合闸过电压。 应按电网预测条件，求出空载线路合闸、单相重合闸和成功、非成功的三相重 合闸(如运行中使用时)的过电压分布，求出包括线路受端的相对地及相间统计操作 过电压。预测这类操作过电压的条件如下： a.空载线路合闸，线路断路器合闸前，电源母线电压为电网最高电压； b.成功的三相重合闸前，线路受端曾发生单相接地故障；非成功的三相重合闸 时，线路受端有单相接地故障。 空载线路合闸、单相重合闸和成功的三相重合闸(如运行中使用时)，在线路受 端产生的相对地统计操作过电压，不应大于 22U。 xg 注：统计操作过电压，见附录F名词解释F.3。 3.2.3 分断空载变压器和并联电抗器的操作过电压。由于断路器分断这些设备 的感性电流时强制熄弧所产生的操作过电压，应根据断路器结构、回路参数、变压 器(并联电抗器)的接线和特性等因素确定。该操作过电压一般可用安装在断路器与 变压器(并联电抗器)之间的避雷器予以限制。对变压器，避雷器可安装在低压侧或 高压侧，但如高低压电网中性点接地方式不同时，低压侧宜采用磁吹阀型避雷器。 当避雷器可能频繁动作时，宜采用有高值分闸电阻的断路器。 3.2.4 线路非对称故障分闸和振荡解列操作过电压。电网送受端联系薄弱，如 线路非对称故障导致分闸，或在电网振荡状态下解列，将产生线路非对称故障分闸 或振荡解列过电压。预测线路非对称故障分闸过电压，可选择线路受端存在单相接 地故障的条件，分闸时线路送受端电势功角差应按实际情况选取。 有分闸电阻的断路器，可降低线路非对称故障分闸及振荡解列过电压。当不具 备这一条件时，应采用安装于线路上的避雷器加以限制。 3.2.5 对于空载线路分闸过电压，应采用在电源对地电压为1.3U条件下分闸 时xg不重燃的断路器加以防止。 3.2.6 变电所应安装避雷器以防止操作过电压损坏电气设备。安装位置如下： a.出线断路器线路侧的每一线路入口侧，称安装于该位置的避雷器为线路避雷 器； b.出线断路器变电所侧，称安装于该位置的避雷器为变电所避雷器。 所有避雷器具体安装位置和数量尚应结合4.4.2确定。 注：线路入口处无并联电抗器时，如预测(对断路器合闸需考虑合闸电阻一相 失灵条件)该处过电压不超过避雷器操作过电压保护水平时，可不必在该处安装避 雷器。 3.2.7 具有串联间隙避雷器的额定电压，应不低于安装点的电网工频过电压水 平。 3.2.8 应用金属氧化物避雷器限制操作过电压时，应参照厂家产品使用说明 书，使其长期运行电压值、工频过电压、谐振过电压允许持续时间符合电网要求。 3.2.9 避雷器的操作过电压通流容量、允许吸收能量应符合电网要求(对断路器 合闸需考虑合闸电阻一相失灵的条件)。 此外，还应校核避雷器上的电压是否超过其规定保护水平。当超过时，应考虑 其对绝缘配合的影响。 3.2.10 为监测运行电网的工频过电压、谐振过电压和操作过电压，宜在变电所 安装过电压波形或幅值的自动 记录 混凝土 养护记录下载土方回填监理旁站记录免费下载集备记录下载集备记录下载集备记录下载 装置，并妥为收集实测结果。 4 4.1 雷电过电压 4.1.1 电网中雷电过电压，起因于设备遭到直接雷击，或因它处的雷击而在设 备上形成感应或反击至设备。 雷电过电压出现的频数和强度，与雷暴活动及雷电流幅值有关。 a.年平均雷暴日数分布； b.雷电流幅值概率曲线及线路防雷设计中雷电流波形参数。 以上分别见SDJ7—79附录十三及第二章第15条。 4.1.2 线路上的雷电过电压。 a.线路年平均遭受雷击次数； b.雷击于线路杆塔顶部避雷线在导线上感应的雷电过电压幅值； c.线路杆顶雷击次数的决定； d.雷击杆顶在绝缘子上产生的雷电过电压幅值； e.雷绕击于导线概率； 以上均见SDJ7—79第二章及其附录一～四。 f.雷击导线产生的雷电过电压(U)由下式确定 l U=100I (1) ll式中 I——雷电流幅值，kA。 l 4.2 避雷针和避雷线 4.2.1 见SDJ7—79第三章第一节。 4.3 架空送电线路的保护 4.3.1 500kV线路应沿全线架设双避雷线。杆塔上避雷线对边导线的保护角， 一般不大于15?。山区宜采用较小的保护角。 4.3.2 线路耐雷水平一般不宜低于120～100kA(较大值用于平原线路、多雷区 线路以及大跨越档中央)。变电所两公里进线段，应尽量不低于160kA。为此，可 采取改善接地、敷设耦合地线或适当加强绝缘等措施。 4.3.3 线路杆塔工频接地电阻值，见SDJ7—79第四章第一节第50条表9。 4.3.4 避雷线与导线在档距中央当15?无风时的距离： a.一般档距见SDJ7—79第四章第一节第51条。 b.大档距见SDJ7—79第四章第三节第66条。 4.3.5 绝缘避雷线的放电间隙，参见SDJ7—79第四章第一节第50条，放电间 隙型式及距离宜通过试验确定。 4.3.6 500kV线路与同级或较低电压线路、弱电流线路交叉时的保护，原则见 SDJ7—79第四章第二节，交叉距离不得小于6m。 4.3.7 大跨越杆塔的保护， 见SDJ7—79第四章第三节第64条。 4.4 变电所的保护 4.4.1 500kV变电所直击雷保护，参见SDJ7—79第五章第一节。 4.4.2 变电所对由线路侵入的雷电过电压的保护接线、避雷器安装的位置与数 量，应根据变电所电气设备雷电冲击绝缘水平、避雷器保护水平结合变电所接线方 式等进行的雷电过电压预测结果，并结合第3.2.6条确定。保护接线一般应保证变 电所两公里外线路导线上出现雷电过电压时，不引起变电所电气设备绝缘损坏。 4.4.3 变电所全部避雷器应以最短的接地线与配电装置的主接地网连接，同时 应设集中接地装置。 4.4.4 变电所的避雷器应安装简单可靠的多次动作记录器。动作记录器的数字 应便于运行人员巡视和记录。 4.4.5 自耦变压器的保护，见SDJ7—79第四章第二节第81条。 4.4.6 与架空线路连接的三线圈自耦变压器、变压器(包括一台变压器与两台电 机相连的三线圈变压器)的低压线圈如有开路运行的可能和发电厂双线圈变压器当 发电机断开由高压侧倒送厂用电时，应在变压器低压线圈出线上安装一组避雷器， 以防来自高压线圈的雷电波的感应电压危及低压线圈绝缘；但如该线圈连有25m 及以上金属外皮电缆段，则可不必安装避雷器。 4.5 微波通信站的保护 微波通信站的保护见SDJ7—79第八章。 5 5.1 绝缘配合原则 5.1.1 按电网中出现的各种电压和保护装置的特性，来确定设备绝缘水平，即 进行绝缘配合时，应全面考虑设备造价、维修费用以及故障损失三个方面，力求取 得较高的经济效益。 不同电网，因结构不同以及在不同的发展阶段可以有不同的绝缘水平。 5.1.2 确定架空线路操作过电压要求的绝缘水平时，可采用将过电压幅值和绝 缘强度作为随机变量的统计法，并且仅考虑空载线路合闸、单相重合闸和成功的三 相重合闸(如运行中使用时)过电压。 5.1.3 变电所电气设备操作、雷电冲击绝缘水平以及变电所绝缘子串、空气间 隙的操作、雷电冲击绝缘强度，以避雷器相应保护水平为基础，进行绝缘配合。配 合时，对非自恢复绝缘采用惯用法；对自恢复绝缘则仅将绝缘强度作为随机变量。 5.1.4 用于操作、雷电过电压绝缘配合的波形为： 5.1.4.1 操作冲击电压波，至最大值时间为250μs，波尾为2500μs。 注：? 对有线圈的电气设备除外； ? 当采用其他波形时，绝缘配合裕度应符合本标准要求。 5.1.4.2 雷电冲击电压波，波头时间1.2μs，波尾50μs。 5.1.5 进行绝缘配合时，对于送电线路、变电所的绝缘子串、空气间隙在各种 电压下的绝缘强度，宜采用仿真型塔(构架)试验数据。 5.1.6 本标准中送电线路、变电所绝缘子串及空气间隙的绝缘配合 公式 小学单位换算公式大全免费下载公式下载行测公式大全下载excel公式下载逻辑回归公式下载 均按标 准气象条件给出。当送电线路、变电所因海拔高度引起气象条件变化异于标准状态 时，可按附录A校正(海拔高度1000m及以下地区，送电线路按500、1000m条件 校正；变电所按1000m条件校正)，以满足绝缘配合要求，并有如下规定。 5.1.6.1 空气间隙：不考虑雨的影响，仅进行相对空气密度和湿度的校正。 5.1.6.2 绝缘子串： 5.1.6.2.1 工频污秽放电电压暂不进行校正。 5.1.6.2.2 操作冲击电压波放电电压按以下两种方法校正，且按严苛条件取值： a.考虑雨使绝缘子正极性冲击电压波放电电压降低5%(或采用实测数据)，再进 行相对空气密度校正； b.不考虑雨的影响，但进行相对空气密度和湿度的校正。 5.1.7 本标准中关于变电所电气设备绝缘配合的要求。适用于设备安装点海拔 高度不超过1000m。 5.1.8 污秽区电瓷外绝缘泄漏距离，按《高压架空线路和发变电所电瓷外绝缘 污秽分级标准》(水电部1993年制订)确定。 5.2 架空送电线路的绝缘配合 5.2.1 清洁区线路绝缘子串：每串绝缘子片数应符合工频电压的泄漏距离要求 ［见式(5-1)］，同时应符合操作过电压要求［见式(5-2)］以及4.3.2线路耐雷水平 的要求。 5.2.1.1 由工频电压泄漏距离要求的线路每串绝缘子片数，应符合下式要求 16.Ue m, (2) KLxg 式中 m——每串绝缘子片数； U——电网额定电压，500kV； e L——每片悬式绝缘子的几何泄漏距离，cm； g K——绝缘子泄漏距离的有效系数。主要由各种绝缘子泄漏距离在试验和运 行x 中提高污秽耐压的有效性来确定；并以X-4.5型绝缘子作为基础，其K值取为1。 x 几何泄漏距离290mm的XP—16型绝缘子的K暂取为1。采用其它型式绝 缘子时，x K应由试验确定。 x 5.2.1.2 操作过电压要求的线路绝缘子串正极性操作冲击电压波50%放电电压 ，应符合式(3)要求 Uc UKU, (3) ct1 式中U——线路末端相对地统计操作过电压，kV；采用空载线路合闸、单相重合 闸t 和成功的三相重合闸(如运行中使用时)中的较高值； K——线路绝缘子串操作过电压统计配合系数，取1.25。 1 5.2.1.3 为减少绝缘子串长，在与各类过电压绝缘配合协调的基础上，线路宜 采用大盘径、长泄漏距离、高有效系数的绝缘子。 5.2.2 线路(受风偏影响的)导线对杆塔的空气间隙。绝缘子串风偏后，导线对 杆塔的空气间隙，应分别符合工频电压要求［见式(4)］，操作过电压要求［见式( 5)］及雷电过电压要求。 应符合式(4) 要Ugf, 悬垂绝缘子串风偏角计算用风速不均匀系数，按附录B选取。 求 5.2.2.1 风偏后线路导线对杆塔空气间隙的工频50%放电电压 (4) UKU,gfxg,2 式中 K——线路空气间隙工频电压统计配合系数，取1.35。 2 风偏计算用的风速取线路设计最大风速。 5.2.2.2 风偏后线路导线对杆塔空气间隙的正极性操作冲击电压波50%放电电 压U应符合式(5)要求 cf, UKU, (5) cft,3 式中 K——线路空气间隙操作过电压统计配合系数，取1.1。 3 风偏计算用的风速取线路设计最大风速的0.5倍。 5.2.2.3 风偏后线路导线对杆塔空气间隙的正极性雷电冲击电压波50%放电电 压，可选为绝缘子串相应电压的0.85倍(污秽区该间隙可仍按清洁区配合)。 风偏计算用的风速，对于线路设计最大风速小于35m/s的地区，一般采用 10m/s，最大风速在35m/s及以上以及雷暴时风速较大的地区，一般采用15m/s。 5.2.3 线路绝缘在操作过电压下的闪络率的计算方法见附录C。 5.2.4 具有一般高度杆塔的500kV线路，雷击跳闸率按SDJ7—79第二章第16 条式(7)计算。 线路防雷计算方法和参数参照SDJ7—79附录一、三、六及七。本标准附录D 给出500kV线路耐雷水平及雷击跳闸率的计算实例。 5.2.5 海拔不超过1000m地区500kV架空送电线路绝缘子串及(受风偏影响的) 空气间隙可按表1选定。在进行绝缘配合时，考虑杆塔尺寸误差，横担变形和拉线 施工误差等不利因素，空气间隙应留有一定裕度。 污秽区加强绝缘子串时，间隙一般仍用表中数值。 表1 500kV线路绝缘子每串片数和最小空气间隙 cm 注：?空气间隙栏，左侧数据适用于海拔高度不超过500m地区，右侧数据适 用于500m但不超过1000m的地区； ?B类线路绝缘子选型时，应符合5.2.1.1的要求。 5.2.6 送电线路采用V型绝缘子串时，V型串每一分支的绝缘子片数应符合 5.2.1的要求。导线对杆塔的空气间隙，应符合以下三种电压要求： 5.2.6.1 工频电压按式(4)确定，但K改用1.5。 2 5.2.6.2 操作过电压按式(5)确定，但K改用1.25。 2 5.2.6.3 雷电过电压应符合4.3.2线路耐雷水平的要求。 5.3 变电所绝缘子串及空气间隙的绝缘配合 5.3.1 清洁区变电所绝缘子串。清洁区变电所绝缘子串应同时符合以下三种电 压要求； 5.3.1.1 由工频电压泄漏距离要求的变电所每串绝缘子片数，参照式(2)(其中1.6 改为1.7)确定。 5.3.1.2 操作过电压要求的变电所绝缘子串正极性操作冲击电压波50%放电电 压U应符合式(6)要求且不得低于变电所电气设备中隔离开关、支柱绝缘子的相 应cb, 值 Ubp, (6) U,,KUcb,4bp,13,,c 式中 U——避雷器操作过电压保护水平，kV； b?p σ——绝缘子串在操作过电压下放电电压的变异系数，5%； c K——变电所绝缘子串操作过电压配合系数，取1.18。 c 5.3.1.3 雷电过电压要求的变电所绝缘子串正极性雷电冲击电压波50%放电电 压U，应符合式(7)要求，且不得低于变电所电气设备中隔离开关、支柱绝缘子的 相1 应值 UKU, (7) 15ch 式中 U——避雷器在10kA雷电流下的额定残压值，kV； ch K——变电所绝缘子串雷电过电压配合系数，取1.45。 5 5.3.2 变电所导线对构架的空气间隙 变电所导线对构架的受风偏及不受风偏影响的空气间隙应符合下列各项要 求。 空气间隙受导线风偏影响时，各种电压下用于绝缘配合的风偏角计算风速的选 用原则与送电线路相同。 5.3.2.1 变电所相对地空气间隙(包括不受风偏影响的间隙)与工频电压的配 合，和， 应Ucfb,,送电线路相同，见5.2.2.1。 符合式(8)、式(9)要求： 5.3.2.2 变电所相对地空气间隙的正极性操作冲击电压波50%放电电压Ubp, (8) U,,KUcfb,,6bp,1-2,cf, Ubp, (9) U,,KUcfb,,6bp,1-3,c 式中,——变电所相对地空气间隙在操作过电压下放电电压的变异系数， 5%； cf, K——变电所相对地空气间隙操作过电压配合系数，有风偏间隙取1.1式 (8)；6 无风偏间隙取1.18式(9)。 5.3.2.3 变电所相对地空气间隙的正极性雷电冲击电压波50%放电电压， 应Utfb,,符合式(10)要求 UKU, (10) tfbch,,7式中K——变电所相对地空气间隙雷电过电压配合系数，有风偏间隙取1.4；无风 7 偏间隙取1.45。 5.3.3 变电所相间空气间隙 5.3.3.1 变电所相间空气间隙的工频50%放电电压U，应符合式(11)要求 g.x (11) UKU,3gxxf,8 5.3.3.2 变电所相间空气间隙的50%操作冲击电压波放电电压应符合式(12) Uc.x要求 .15Ubp, (12) U,,KUcx,8bp,,13,cx, 式中σ——相间空气间隙在操作过电压下放电电压的变异系数，3.5%； c?x K——变电所相间空气间隙操作过电压配合系数，取1.68。 8 5.3.3.3 变电所的雷电过电压相间空气间隙可取相应对地间隙的1.1倍。 表2 500kV变电所工频电压间隙 cm 5.3.4 海拔不超过1000m地区变电所工频电压要求的空气间隙，可按表2选 定。 500kV变电所操作过电压、雷电过电压要求的空气间隙，应按采用的避雷器的 保护水平和本节绝缘配合的标准，参照仿真型塔(构架)空气间隙绝缘强度试验数 据，并考虑气象条件校正来确定。 变电所绝缘子串、空气间隙的最终确定，尚需考虑与选定的变电所电气设备绝 缘水平相协调。 5.4 变电所电气设备的绝缘配合 5.4.1 变电所电气设备与工频电压的配合。 5.4.1.1 清洁区变电所电气设备户外电瓷绝缘的泄漏比距λ不应小于1.7 cm/kV。泄漏比距按式(13)计算 KLb,, (13) Ue 式中 L——电气设备户外电瓷绝缘的几何泄漏距离，cm； K——电气设备户外电瓷绝缘泄漏距离的有效系数，以普通棒型支柱绝缘子 为b 基础，其K取为1。 b 断路器同极断口间灭弧室瓷套的有效泄漏比距不应小于对地泄漏比距的1.5 倍。 5.4.1.2 为保证变压器内绝缘在正常运行工频电压作用下的工作可靠性，应进 行长时间工频耐压试验。变压器耐压值为1.5倍电网最高相电压。 5.4.2 变电所电气设备，应能承受一定幅值和时间的工频过电压和谐振过电 压。 5.4.3 变电所电气设备与操作过电压的绝缘配合。 5.4.3.1 电气设备内绝缘： a.电气设备内绝缘相对地额定操作冲击耐压与避雷器操作过电压保护水平间的 配合系数不应小于1.15。 b.变压器内绝缘相间额定操作冲击耐压，应取其等于内绝缘相对地额定操作冲 击耐压的1.5倍。 c.断路器同极断口间内绝缘额定操作冲击耐压U应符合式(14)要求 c?d (14) UUU,，2cbxbpxg,, 式中 U——线路避雷器操作过电压保护水平，kV。 xb?p 5.4.3.2 电气设备外绝缘： a.电气设备外绝缘相对地干态额定操作冲击耐压与相应设备的内绝缘额定操作 冲击耐压相同。淋雨耐压值可低5%。 b.变压器外绝缘相间干态额定操作冲击耐压与其内绝缘相间额定操作冲击耐 压相同。 c.断路器、隔离开关同极断口间外绝缘额定操作冲击耐压与断路器断口间内绝 缘的相应值相同。 5.4.4 变电所电气设备与雷电过电压的绝缘配合。 5.4.4.1 变压器内、外绝缘的全波额定雷电冲击耐压与变电所避雷器10kA残压 间的配合系数取1.4。 5.4.4.2 并联电抗器、高压电器、电流互感器、单独试验的套管、母线支持绝 缘子及电缆和其附件等的全波额定雷电冲击耐压与线路避雷器10kA残压间的配合系 数取1.4。 5.4.4.3 变压器、并联电抗器及电流互感器截波额定雷电冲击耐压取相应设备 全波额定雷电冲击耐压的1.1倍。 5.4.4.4 断路器同极断口间内绝缘以及断路器、隔离开关同极断口间外绝缘的 全波雷电冲击耐压U应符合式(15)要求 (15) UUU,，2l?d1d1exg,, 式中 U——断路器、隔离开关全波额定雷电冲击耐压，kV。 l?e 6 500kV 6.1 一般规定 6.1.1 为保证人身和设备的安全，500kV电网电气设备应予接地。 设备接地时应充分利用自然接地体，但应校验自然接地体的热稳定。 6.1.2 不同用途和不同电压的电气设备，除另有规定者外，应使用一个总的接 地体，接地电阻应符合其中最小值的要求。 6.1.3 设计接地装置时，应考虑土壤干燥或冻结等季节变化的影响。接地电阻 在四季中均应符合本标准的要求，但防雷装置的接地电阻，可只考虑在雷季中土壤 干燥状态的影响。 6.1.4 接地装置应符合SDJ8—79第五章第一节一般规定的要求。 6.2 发电厂、变电所电气设备的接地装置 6.2.1 确定500kV电网发电厂、变电所的主接地装置的电阻值、型式和布置 时，应考虑大接地短路电流电网由于发生接地故障，流经接地装置的入地短路电 流造成的地电位升高，不应危及发电厂、变电所内外人员的安全或引起设备损坏。 6.2.2 发电厂、变电所电气设备接地装置，在电网发生单相接地或同点两相接 地故障时，产生的接触电势和跨步电势不应超过下列数值 ,174017，.b (16) E,ft ,17407，.b (17) E,kt 式中 E——接触电势，V； f E——跨步电势，V； k ρ——人脚站立处地表面的土壤电阻率，Ω?m； b t——接地短路的持续时间，s。 接触电势和跨步电势的计算，可参照SDJ8—79附录二。 6.2.3 发电厂、变电所主接地装置的接地电阻宜符合下式要求 2000R, (18) I 式中 R——考虑到季节变化的最大接地电阻，Ω； I——计算用的流经接地装置的入地短路电流，A。 6.2.4 式(18)中计算用流经接地装置的入地短路电流，采用在接地装置内、外 短路时，经接地装置流入地中的最大周期分量起始值，该电流应按5～10年发展 后的电网最大运行方式确定，并应考虑电网中各接地中性点间的短路电流分配， 以及避雷线中分流的接地短路电流。 6.2.5 当入地短路电流过大，主接地装置的接地电阻难以符合式(18)要求时， 允 许通过技术经济比较放宽接地电阻值的要求，但不宜超过0.5Ω(对高土壤电阻 率地区可进一步放宽)。同时应符合以下规定： 6.2.5.1 设计主接地装置时，应验算接触电势和跨步电势。可采用铺设砾石、 沥青的地面，以符合6.2.2的要求。施工后，应进行测量并绘制电位分布曲线。 6.2.5.2 考虑短路电流非周期分量的影响。当接地装置电位升高时，发电厂、 变电所内的6～10kV阀型避雷器不应动作。 6.2.5.3 对可能将接地装置的高电位引向厂、所外，或将低电位引向厂、所内 的设施，应采取隔离措施，例如，对外的通信设备加隔离变压器；向厂、所外供 电的低压线路采用架空线，其电源中性线不在厂、所内接地，改在用电的地方接 地；通向厂、所外的管道采用绝缘段、铁路轨道分别在两处加绝缘鱼尾板等等。 6.3 架空送电线路杆塔的接地装置 6.3.1 500kV架空送电线路杆塔的接地装置应符合SDJ3—79第五章第三节的 规定。 附录A 外绝缘放电电压的气象条件校正 (补充件) A.1 外绝缘放电电压试验数据通常以标准气象条件给出。标准气象条件是 气压 101.325kPa； 温度 20?； 3 绝对湿度 11g/m。 注：1mmHg=133.322Pa，760mmHg=101.325kPa。 A.2 外绝缘所在地区气象条件异于标准气象条件时，放电电压可按下式校正 m,U0U, (A1) nH 式中 U——标准气象条件下绝缘放电电压，kV； 0 U——实际放电电压，kV； δ——相对空气密度，标准气象条件下为1，不同海拔时可按附表1(或实测 数据)决定； H——空气湿度校正系数，由式(A2)、式(A3)决定； n——指数，与绝缘长度有关，由式(A4)决定。 A.2.1 H a.工频交流电压 H=1+0.0125(11-h) (A2) 3式中h——空气绝对湿度，g/m，不同海拔高度时可按表A1(或实测数据)决定(本 式中3?h?11)。 b.雷电及操作冲击电压波 H=1+0.009(11-h) (A3) A.2.2 指数n a.工频交流电压、正极性操作冲击电压波 n=1.12-0.12l (A4) 式中 l——绝缘的长度，m；对绝缘子即串的净长；对空气间隙即间距。 表A1 不同海拔高度的气象参数 式(A4)适用于1?l?6。对于另外的l，取n=1。 b.正极性雷电冲击电压波 n=1 附录B 悬垂绝缘子串风偏角计算用风速不均匀系数 (补充件) 悬垂绝缘子串风偏角计算用风速不均匀系数α，按下式计算 ,4737. (B1) ,,,512909..sinV，， 式中V——设计采用的10min平均风速(大于20时，仍采用20)，m/s； θ——风向与线路方向的夹角。 表B1给出了θ=90?时几种风速下的不均匀系数。 表B1 风速不均匀系数 附录C 计算操作过电压下线路绝缘闪 络率的近似统计法 (补充件) C.1 近似统计法 单个绝缘在幅值为u的操作过电压作用下发生闪络的概率P(u)为 2u,,uU，，1j (C1) Pue,ud，，2,22,2,,jj,, 式中 ——单个绝缘在操作冲击电压波下的50%放电电压； Uj σ——单个绝缘放电电压的标准偏差。 j 及σ， 那U00么在一次操作中幅值为u与u+du间的过电压出现的概率为 2 如线路上操作过电压服从正态分布，且其均值及标准偏差分别为,,uU，，10 (C2) Fuuedd,u，，222,,,00 于是受到操作过电压分布整体作用的单个绝缘闪络概率P为： g ,1 (C3) PFuPuu,d，，，，g,20 式(C3)中的1/2为忽略负极性操作过电压的闪络引入。另有 ,12,,,u112 (C4) Peu,d,,g,2,2,,,, 式(C4)括号内为正态概率积分函数，可由数表查出，其中标准化变量λ为 UU,0j,, (C5) 22，,,0j 如令K为操作过电压统计配合系数，且 Uj (C6) K,Ut ,,,0其中 ，统计操作过电压。 UU,，1205.,,t0U,,0 那么λ也可由下式算得 ,,,0K.11205,，,,U,,0 (C7) ,,22，，,,,,00,,,tK.，，1205,,,,,,00UUU,,,,j,,，， 受到同一操作过电压作用的N个绝缘的闪络概率P为 g N (C8) 11PP,,,,，，g5 C.2 计算例 500kV线路全长300km，档距长度400m，海拔高度1000m。线路受端统计操 作过电压为202.U。假定全线过电压相同，服从正态分布，标准偏差。 ,,012.Uxg00 只计算绝缘子串闪络，由于塔窗中相绝缘子串正极性操作冲击电压波的放电电 压比边相约低10%，故仅计算中相，于是绝缘子串总数Z=750。,,005.U。 ff 计算过程及结果，示于表C1。 表C1 500kV线路绝缘子串在操作过电压下的闪络率(闪络次数/100次操作)计算 附录D 500kV线路耐雷水平和跳闸率的计算 (补充件) 2 h,,，,3358...952725mb D.1 避雷线平均高度 3 D.2 导线平均高度 图D1 500kV线路酒杯型铁塔 2 h,,，,2562..121762md3 D.3 双避雷线对外侧导线的几何耦合系数 2222448717..，4487203..，ln，ln222296317..，963203..， K,02222725，.546186..，ln，ln55.186. 10000 ,0223. D.4 电晕下的耦合系数 12802230285...KKK,,，, ,,,10 D.5 杆塔电感 L=34×0.5=17μH gt D.6 避雷线电感 L=400×0.42=168μH b D.7 雷击杆塔时的分流系数 当R=7Ω时，β=0.865 ch 当R=15Ω时，β=0.822 ch D.8 雷击杆塔时的耐雷水平(25片绝缘子，每片高160mm) 2138I,,1617.kA R=7Ω时 Ich171762.,,10285086570865,，，，，...，，,,,,26.26. 当R=15Ω时 ch I=122.2kA l D.9 雷电流超过I的概率 l 当R=7Ω时 P=3.18% chl 当R=15Ω时 P=7.39% chl D.10 绕击率 (当α=14?时) P=0.112% α 山丘地区P=0.397% α D.11 雷绕击导线时的耐雷水平 2138 I,,214.kA1100 D.12 雷电流超过I的概率 l P=63.4% l D.13 建弧率 η=1.0 D.14 跳闸率(次/100km?40雷日) 平原地区 1318...0112634,, n,，，，，，06272510...,0008.,,t,,6100100100 山丘地区 当R=7Ω时 ch 1318...0397634,, n,，，，，，06272510...,017.,,t,,4100100100 当R=15Ω时 ch 1739...0397634,, n,，，，，，06272510...,0343.,,t,,4100100100 附录E 500kV架空送电线路直线杆塔的耐雷 水平和雷击跳闸率(次/100km?40雷日) (补充件) 表E1 500kV架空送电线路直线杆塔的耐雷水平和雷击跳闸率 注：平原线路按7Ω计算跳闸率；山区按7～15Ω计算跳闸率。 附录F 名词解释 (补充件) F.1 电网最高电压 正常运行时，电网任意点在任意时间的相间工频最高电压 有效值。它不包括工频过电压、谐振过电压及操作过电压引起的电压升高。 F.2 设备最高电压 设备绝缘据以设计的最高稳态电压有效值。 F.3 统计操作过电压 等于或超过其峰值的概率为2%的操作过电压。 F.4 额定操作(雷电)冲击耐压 能表明设备绝缘特点的规定的操作(雷电)冲击耐 压峰值。 F.5 额定绝缘水平 指额定操作(雷电)冲击耐压。 F.6 避雷器额定电压 它表示在避雷器端子上指定的最高允许工频电压有效 值。在此电压下，避雷器预定能正确地工作，对于有串联间隙的避雷器将此电压持 续地加在避雷器上，不会引起其特性的变化。 F.7 避雷器保护水平 在规定条件下，避雷器两端可能出现的最高操作冲击和 雷电冲击电压峰值。 F.8 其余有关名词解释参见SDJ7—79附录十四及SDJ8—79附录七名词解 释。 附录G 变电所电气设备耐受工频过电压、谐振过电压的要求 (参 考 件) G.1 国产500kV电气设备要求 对变压器、并联电抗器及电容式电压互感器等耐受工频过电压、谐振过电压要 求，分别见表G1及表G2。 表G1 变压器、电容式电压互感器及耦合电容器耐 受电压标么值及允许时间 注：?变压器耐受电压以相应分接头下额定电压为1.0标么值；余以最高工作 相电压为1.0标么值； ?来源为水电部科技司、机械部电工局三年予安排500kV电气设备技术条 件、1983.6，及附录H注(16)； ?变压器1.3标么电压下另有一要求为3min，来源为西变、长办等；(82) 变协040号(85)西变701号附件二，葛洲坝电站500kV三相双卷升压变压器技术条 件，1982年12月。 表G2 并联电抗器耐受电压标么值及允许时间 注：?电压1.0标么值为最高工作相电压； ?来源为西变、长办等，(84变700号) 合同 劳动合同范本免费下载装修合同范本免费下载租赁合同免费下载房屋买卖合同下载劳务合同范本下载 附件一，葛洲坝500kV并联 电抗器技术 协议 离婚协议模板下载合伙人协议 下载渠道分销协议免费下载敬业协议下载授课协议下载 ，1982年12月。 G.2 苏联国家标准对运行中电气设备要求 G.2.1 运行中变电所电气设备耐受工频过电压、谐振过电压的要求见表G3。 当过电压为工频正弦波时，表中过电压标么值对于相间或相对地分别为设备最高 电压或设备最高相对地电压的倍数；当过电压含有谐波电压分量而与工频正弦波 形有区别时，表中标么值对于相间或相对地则分别为设备最高电压峰值或设备最 高相对地电压峰值的倍数。 G.2.2 在满足表G3的条件下，对过电压出现次数有如下规定： a.过电压持续时间在1s及以下时，次数不作规定； b.过电压持续时间20s时，在电气设备使用期限内(无具体规定时，按25年考 虑)，不应大于100次；但一年内不得多于15次，一昼夜不得多于两次； c.过电压持续时间20min时，一年内不应超过50次； d.对于20s和20min的情况，两次之间的时间间隔应不小于1 h。 如某处已发生两次(间隔大于1h)每次持续20min的过电压，第三次这种过电压 的出现不得在24h之内，在事故情况下，也不得在20h内出现。 G.2.3 过电压持续时间大于0.5s且介于表G3的两个时间之间时，过电压么值 按表中较大时间的相应过电压标么值考虑。 持续时间大于0.1s小于或等于0.5s时，过电压可按U+0.03(U-U)计算，其 中10.1lU和U分别为表G3中1s、0.1s时的过电压标么值。 10.1 注：来源苏联TOGT1516.1—76，3～500kV交流电气设备绝缘强度要求， 1980。 表G3 变电所电气设备耐受工频过电压、谐振过电压(标么值)的要求 附录H 500kV避雷器电气特性 (参 考 件) 表H1 500kV避雷器电气特性 注：?锦辽、晋京工程用；?平武工程用；?西安电瓷厂已引进制造专利；?晋京 工程拟进数只；?、?及?为有串联磁吹限流间隙避雷器；?为金属氧化物无串联 间隙避雷器，?灭弧电压440kV，配合电网工频过电压1.3U用；线路型为 复合型，xg 雷电工况灭弧电压440kV，操作过电压工况525～570kV(配合电网工频 过电压1.5U用)；?放电时间2～20μs；?放电时间30～2000μs；?操作 过电压下残压xg (<800A)；?波形200kV/μs；(10)波形1.2×50μs；(11) 60Hz；(12)波形2000kV/μs；(13)放电电压；(14)最大等值波头保护水平(指0.6 ×1.5μs15kA电流下的电压)；(15)指45×80μs3kA电流下电压；(16)电力部 电力建设总局，一机部电工总局； 500kV输变电设备技术协议，1980年1月；( 17)平武输变电工程总指挥部，平武工程 变电设备，第八分册，瑞典合同之二，小 电抗、电抗器、避雷器等附件一～附件 三，1979年8月；(18)G.E.C：ALUGARDII Stationarroslers；(19)G.E.C.TRANQUELL Surge arresters appllcation guide。 附录I 部分超高压绝缘子串、空气间隙 绝缘强度的仿真型塔(构架)试验数据 (参 考 件) I.1 说明 a.所列数据均为仿真型塔(构架)试验获得，并换算至标准气象条件。 b.用于试验的操作冲击电压波波形，均为250×2500μs，正极性。 c.用于试验的雷电冲击电压波波形为1.5×40μs，正极性。 d.除特别注明外，试验均是在户外进行的。 I.2 杆塔上绝缘子串及空气间隙的放电电压 a.绝缘子串见表I1。 b.空气间隙见表I2。 表I1 杆塔上绝缘子串在冲击电压波下的放电电压 注：?保定变压器厂、清华大学高压教研组、北京电力设计院、北京电力试验 研究所：500kV晋京线输电杆塔绝缘电气特性试验报告，《北京电力技术》。 1979.1；?电力科学研究院：第二代500kV输电线路杆塔塔头的绝缘试验，1983 年.4；?电力科学研究院：500kV输电线路塔头绝缘的试验研究，《电网技术》， 1982.1。 表I2 杆塔上空气间隙的放电电压 注：同表I1注?；?同表I1注?；?J.G.安德生等；345kV及以上超高压输 电线路，中译本，电力工业出版社，1981年6月；?保定变压器厂、北京电力试 验研究所；500kV输电杆塔中相绝缘操作波试验，《北京电力技术》，1979年10 月；?日本500kV输电线路绝缘的实尺寸试验，《IEEE》PAS-88，No.2，1969。 I.3 500kV变电所仿真型构架(或设备)在操作冲击电压波下空气间隙的放电电 压 I.3.1 二分裂软导线(φ51mm间距400mm) 变电所门型构模型：由两根直径φ426mm的半圆柱体组成的人字柱。横梁宽 1.8m，长13～18m，对地高度为16.5m。 导线对构架空气间隙50%放电电压的结果，见表I3。其中 00,U,456.~ 000j500 表I3 导线对构架空气间隙在操作冲击电压波下的50%放电电压 (二分裂软导线) 注：? 导线与人字柱侧面间隙，余为导线与人字柱正面间隙。 I.3.2 电气设备 隔离开关对构架及车辆空气间隙的试验结果见表I4及表I5。其中 00,U,456.~ 000f500 车辆模型的尺寸：长×宽×高为10.8×2.5×3.5m。 表I4 隔离开关对构架空气间隙在操作冲击电压波下的50%放电电压 注：? GW，中心线对人字柱中心线距离为6.0m； ? 无人检修状态。 表I5 隔离开关对车辆空气间隙在操作冲击电压波下的50%放电电压 注：以上I.3.1、I.3.2数据来源为电力科学研究院：A值的试验研究(阶段报 告)，1982年8月。 I.3.3 悬吊式硬导线 硬导线为φ150(内φ136)mm铝管。变电所构架为由φ426mm半圆柱两根组 成的人字柱。横梁对地高20m。导线悬挂方式见图I4。不同的双V型绝缘子串布 置方式下无均压环的试验结果见表I6。有均压环时，对于间隙距离为3.0～4.2m 情况，间隙距离需增加5.5%。 图I1 空气间隙在工频交流电压下的50%放电电压 1.导线—塔柱；2.导线—导线 表I6 导线对构架空气间隙在操作冲击电压波下的50%放电电压 (悬吊式硬导线) 注：数据来源为电力科学研究院：(悬吊式铝管母线操作冲击放电特性(阶段报 告)，1981年。 图I2 500kV线路酒杯塔(ZB3型)塔头空气间隙 在操作、雷电冲击电压波下的50%放电电压 图I3 500kV门型塔、酒杯塔等塔头空气间隙 在操作冲击波下的50%放电电压 1—边相导线—塔柱；2—门型塔中相； 3—门型塔边相；4—塔窗中相 图I4 悬吊式硬导线的布置 ___________________ 附加说明： 本标准由水利电力部科技司提出。 本标准由水利电力部电力科学研究院高压研究所负责起草。 本标准主要起草人：电力科学研究院高压研究所杜澍春。