张家溪大桥高边坡脚手架方案

专项施工方案 悦来新城路网悦来大道(现会展大道)工程 张家溪大桥桥位区高边坡治理工程脚手架搭设专项方案 编制人：            审核人：            审批人：            重庆巨能建设（集团）有限公司 二O一二年四月 一、编制依据 1.施工图纸 张家溪大桥桥位区边坡治理施工图。 2.主要规范、规程： 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJl30—2001 《建筑施工高处作业安全技术规范》 JGJ80-91 《建筑施工安全检查 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 》 JGJ59-99 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001 《钢结构设计规范》 GB50017-2003 3.参考手册 简明建筑施工手册2003年9月版 实用建筑施工安全手册1999年7月版 建筑施工计算手册2001年7月版 二、工程概况 张家溪大桥为一座连续箱梁桥，桥梁起点里程K0+037.596，终点里程K0+339.596，全长302m，宽32m，跨径组合为28m+6×40m+28m=296m，分左右两幅桥。大桥处于构造剥蚀沟谷地貌中，沟谷呈“V”字形、两岸谷坡基本对称，切割深度达110m地形坡角>25°。由于桥梁各墩台承台分部基槽的开挖，在其基槽靠山内一侧出现了许多岩质边坡、各墩台间斜坡区域形成了一些新的土质边坡，边坡的稳定性差，给桥梁结构带来了安全隐患、也破坏了斜坡原始地貌的整体环境，必须对其进行综合治理。 三、施工部署 总体设计思路： 根据工程结构特点和施工各方面的技术因素，沿着坡面搭建双排落地式钢管脚手架，架平均垂直高度约为9.5米，西南向长50米，按施工要求双排架宽1.7m，外伸0.20m，外伸离坡面0.35m。 脚手架立杆柱距1.7m,横杆步距1.5m,二步三跨嵌入土（或岩层）中，入土沿坡杆竖向间距3.0m，水平间距5.1m。外排架子内侧安全密目网全封闭防护。钢管脚手架的架体均距坡面0.55m。 四、材料要求 所用钢管扣件应有合格证，管径φ48允许偏差-0.5mm，壁厚3.5mm，允许偏差-0.5mm，钢管内外 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 面锈蚀深度≤0.5mm，安全网必须经检验合格且具有安全准用证。 五、构造要求及措施 1、落地式脚手架地基处理：四周回填土采用3：7灰土分层夯实，，脚手架立杆下回填土高出自然地面200㎜。并铺50㎜厚的木制垫板，所有基础必须平整、布设平稳，不得悬空，并在四周距脚手架外立杆50㎝外设一排水沟。 2、立杆搭设应符合下列规定： ①、相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不大于500㎜，各接头中与主节点的距离不宜大于步距的1/3。 ②、当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。 ③、除最上一段立杆外，接头均必须用对接扣件连接，顶层立杆采用搭接时搭设长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应少于100㎜，立杆顶端宜高出坡顶1.5m。 3、（大横杆）纵向水平杆搭设应符合下列规定：： 大横杆置于小横杆之下，在立杆的内侧，用直角扣件与小横杆扣紧。同步大横杆四周要交圈，每步脚手架大横杆中间设一根牵杆。 ①、纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。 ②、纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。搭接时搭长≮1 m，用等距分布的三个旋转扣件固定。 ③、纵向水平杆的接长规则： a、同一跨距内的相邻两杆不得同时存在接头； b、隔一跨距的两杆的接头相互错开的距离≥500㎜； c、接头应尽量靠近主节点设置，接头中心与主节点中心距离≤1/3L b 4、小横杆： 每一档内外立杆、每一步都必须设置一根小横杆，并采用十字扣件扣紧，大横杆与小横杆用十字扣紧。小横杆伸出外挑立杆边缘距离不小于10cm，且长度要求基本一致，最大不超过20cm。小横杆应在立杆分上下两层相向布置。 5、剪刀撑： 脚手架剪刀撑随立杆纵横水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。并在整个侧面上连续布置。各剪刀撑按5步4跨设置一道，斜杆与底排大横杆的夹角在45°～60°之间。剪刀撑相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。 剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度不小于1m。并用不小于2个转向扣件连接固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离不小于lOcm。剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用转向扣件固定，在中间增加2-4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距底排大横杆不大于30cm。每根最下面的剪刀撑杆的下端部必须支撑在立杆的垫木上。 7、脚手板： 脚手板采用0.25m×3m竹脚手板铺设。在架底排先铺一层密目安全网上铺竹脚手板(满铺)。竹木脚手板采用对接平铺，平铺处设两根横向水平杆，板端悬出长度和两横向水平间距为130㎜～150mm，及≤300㎜，其板长两端均应支承杆可靠地固定。 脚手架与边坡之间空档采用竹制脚手板防护。随作业层上升，同时作业不超过二层。 对特殊部位未能满铺时，应在所铺位置端头用脚手板或密目安全网进行竖向隔离。所有脚手板必须用不小于16#铅丝绑扎牢固。靠角部位脚手板应重叠铺设，避免出现探头现象。 8、作业层的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定： 在作业层设置二根横向防护栏杆。 ①、栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧。 ②、防护栏杆应搭设在两横杆中部850mm处。 ③、挡脚板高度不应小于180㎜。 9、连结杆： 脚手架连墙杆采用Φ48×3.5的钢管，垂直间距不大于3.0m，水平间距不超过5.1m，固定点拉杆深度不低于1.5m，角度与边坡锚杆角度相等。锚杆施工自下往上，脚手架连结杆跟随设置，连墙杆连接按要求操作、施工。 10、防护设施： 脚手架要采用安全网全封闭式满挂。安全网采用1.8m×3m的规格用不小于纤维绳扎在大横杆外侧立杆内侧。立网的上下口与架体内侧横杆要牢固扎结，固定点的间距应不大于50㎝，上下两网之间的拼接要严密。 11、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在底座上皮不大于200㎜处的立杆上，横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两胯与立杆固定，高低差不应大于1m。 12、扣件安装符合下列规定： ①、扣件规格必须与钢管外径相同。 ②、螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m,且不应大于65N.m。 ③、在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。 ④、对接扣件开口应朝上或朝内。 ⑤、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。 六、脚手架的搭设与拆除 1、钢管脚手架的搭设顺序为：立杆→扫地杆→小横杆→大横杆(牵杆)→剪刀撑→连结杆→脚手片铺设→防护栏杆→挂安全网。 定位定距：根据建筑物结构要求在建筑物四周用尺量出立杆距离。搭设时宜先立里立杆，后立外立杆，先立两头杆再立中间杆。 2、脚手架的拆除 拆除脚手架应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、安全网、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆大横杆、小横杆、立杆等。 不准分立面拆架或在上—下两步同时进行拆架，做到—步一清、一杆一清，拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时应先拆中间扣件，然后托住中间，再拆端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降。严禁先拆除连墙件或数层拆除后再拆除脚手架，分段高差不大于2步，如高差小于2步，应增设连墙件加固。 当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，在拆除连结件。 当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端应采取如下规定设置连结件和横向斜撑加固：两端必须设置连结件，连结件的垂直距离不应大于建筑物的层高，并不应大于3.6 m（2步），横向斜撑在同一节间，由底至顶层呈之字形连续布置，中间每隔6跨设置一道。 卸料时各配件严禁抛掷至地面。 七、安全施工技术措施： （一）脚手架搭设过程 1、应划出工作标志区，禁止：行人进入，统一指挥，上下呼应，动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须告诉对方，并得到对方允许，以免坠落伤人。 2、脚手架及时与结构拉结或采用支顶，以保证搭没过程安全，未完成脚手架在每日收工前一定要确保架子稳定。 （二）脚手架上施工作业的安全技术措施 1、脚手架搭设完毕后，经项目部安全员、监理检查验收合格后方可使用。任何班组和个人未经同意不得任意拆除脚手架部件。 2、严格控制施工荷载，脚手架上不得集中堆放施荷，施工荷载不得超过2KN／m2，确保较大安全储备。 3、装修施工时同时作业层数不超过二层。 4、各作业层之间设置可靠防护栅栏，防止坠落物体伤人。 5、定期检查脚手架，发现问题和隐患在施工作业之前及时维修加固，以达到紧固稳定确保施工安全。 （三）脚手架的拆除安全技术措施 1、拆架前全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订作业计划报清批准；进行技术交底后才准进行拆架作业。 2、架体拆除前，必须察看施工现场环境，外脚手架、地面的设施等各类障碍物、连墙杆及被拆架件各吊点，凡能提前拆除的尽量拆除。 3、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。 4、拆除时要统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方。以免坠落。 5、在拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚方可离开。 6、每天拆架下班时，不应留下隐患部位。 7、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。 8、所有杆件、扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。 9、所有脚手板、脚手片应自外向里竖立搬运，以防脚手片、板和垃圾物从高处坠落伤人。 10、拆下的另配件要集中装入袋和箱内用吊篮吊下，拆下的钢管要用卸扣绑扎牢固，双点起吊，严禁从高处抛掷。 八、文明施工要求 根据脚手架施工的特殊性，结合职业安全卫生的贯标精神，要求施工时做到如下： 1、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，施工现场严禁吸烟。 2、进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏花草损坏树木，随意拆除和移动标示牌。 3、严禁酗酒人员上架作业，施工操作要求精力集中，禁止开玩笑和打闹。 4、脚手架搭设人员必须经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证。 5、凡患有高血压、贫血、心脏病及其它不适于高空作业者一律不得上脚手架操作。 6、上架作业人员上下均应走人行楼梯，不得攀爬架子。 7、护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业时，如要拆改应由架子工来完成，任何人不得私自拆改。 8、脚手架验收合格后，任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。 9、不准利用脚手架吊运重物。 10、在架子上作业人员不得随意拆动脚手架的所有接点、扣件等所有部件。 11、拆除脚手架使用电焊和气割时，应派专职人员做好消防工作，配备料斗，防止火星和切割溅落。 12、脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要检查，发现杆件变形，防护不全、拉接松动等应及时加固。 13、要保证脚手架的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。 14、施工人员严禁凌空投掷杆件、物件及其它物品。 15、使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人，登高要穿防滑鞋， 袖口及裤口要扎紧。 16、脚手架堆放场地，应做到摆放整齐、合理、整洁、专人保管，并建立严格的退领手续。 17、施工人员要做到活完料清，确保施工材料不浪费。 18、遇六级以上大风、大雾、大雨、大雪天气应停止脚手架作业。 九、脚手架结构验算： （一）、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架，搭设高度9.5米，立杆采用单立管。        立杆的纵距1.70米，立杆的横距1.70米，内排架距离结构0.55米，立杆的步距1.50米。        钢管类型为 48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距5.10米。        2.荷载参数 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.25kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.8000。 3.地基参数      地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 （二）、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算        小横杆的自重标准值  P1=0.040kN/m 脚手板的荷载标准值  P2=0.100×1.700/2=0.085kN/m 活荷载标准值  Q=2.000×1.700/2=1.700kN/m 荷载的计算值  q=1.2×0.040+1.2×0.085+1.4×1.700=2.530kN/m 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下: M=2.530×1.5002/8=0.711kN.m =0.711×106/5260.0=135.259N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求。 3.挠度计算: 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.040+0.085+1.700=1.825kN/m V=5.0×1.825×1700.04/(384×2.06×105×127100.0)=7.579mm 小横杆的最大挠度小于1700.0/150与10mm,满足要求。 （三）、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 1.荷载值计算        小横杆的自重标准值  P1=0.040×1.700=0.067kN 脚手板的荷载标准值  P2=0.100×1.700×1.700/2=0.145kN 活荷载标准值  Q=2.000×1.700×1.700/2=2.890kN 荷载的计算值  P=(1.2×0.067+1.2×0.145+1.4×2.890)/2=2.150kN 大横杆计算简图 2.强度验算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08×(1.2×0.040)×1.7002+0.175×2.150×1.700=0.651kN.m =0.651×106/5260.0=123.707N/mm2  大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求。 3.挠度验算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度        V1=0.677×0.040×1700.004/(100×2.060×105×127100.000)=0.09mm 集中荷载标准值P=(0.067+0.145+2.890)/2=1.551kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1.146×1550.995×1700.003/(100×2.060×105×127100.000)=3.34mm 最大挠度和V=V1+V2=3.421mm大横杆的最大挠度小于1700.0/150与10mm,满足要求。 （四）、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc    Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值  P1=0.040×1.700=0.067kN 脚手板的荷载标准值  P2=0.100×1.700×1.700/2=0.145kN 活荷载标准值  Q=2.000×1.700×1.700/2=2.890kN 荷载的计算值  R=1.2×0.067+1.2×0.145+1.4×2.890=4.300kN R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!  （五）、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：    (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1552            NG1 = 0.155×9.500=1.474kN      (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10            NG2 = 0.100×4×1.700×(1.700+0.550)/2=0.765kN    (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17            NG3 = 0.170×1.700×4/2=0.578kN      (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010            NG4 = 0.010×1.700×9.500=0.162kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.979kN。      活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。        经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.000×2×1.700×1.700/2=5.780kN 风荷载标准值按照以下公式计算 其中  W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.250            Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250            Us —— 风荷载体型系数：Us = 0.800        经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.250×1.250×0.800 = 0.250kN/m2 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式                        N = 1.2NG + 0.9×1.4NQ        经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×2.9796+0.9×1.4×5.780=10.857kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式                        N = 1.2NG + 1.4NQ        经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×2.979+1.4×5.780=11.667kN      风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式                        MW = 0.9×1.4Wklah2/10        Wk ——  风荷载标准值(kN/m2)；              la —— 立杆的纵距 (m)；              h —— 立杆的步距 (m)。        经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×1.4×0.250×1.700×1.500×1.500/10=0.120kN.m （六）、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： N —— 立杆的轴心压力设计值，N=11.667kN；          i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；          k —— 计算长度附加系数，取1.155；          u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.600；          lo —— 计算长度 (m),由公式 lo = kuh 确定，lo=1.155×1.600×1.500=2.772m；          A —— 立杆净截面面积，A=5.060cm2；          W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； λ—— 由长细比，为2772/16=174；  φ—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.235；            σ—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到  =11667/(0.24×506)=98.021N/mm2；          [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；        不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算  < [f],满足要求； 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=10.857kN；          i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；          k —— 计算长度附加系数，取1.155；          u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.600；          l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0= 1.155×1.600×1.500=2.772m； A —— 立杆净截面面积，A=5.060cm2；          W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；              λ—— 由长细比，为2772/16=174；              φ—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.235；          MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.120kN.m；            σ—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到  =10857/(0.24×506)+120000/5260=114.128N/mm2；          [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；        考虑风荷载时，立杆的稳定性计算  < [f],满足要求。 （七）、最大搭设高度的计算: 按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.505kN； NQ —— 活荷载标准值，NQ = 5.780kN； gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.155kN/m； 经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = 77.868米    考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.505kN； NQ —— 活荷载标准值，NQ = 5.780kN； gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.155kN/m； Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.096kN.m； 经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = 67.574米。 经计算考虑风荷载时，其极限搭设高度Hs67.574m大于设计搭设高度9.5m，满足要求。 8.连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：                        Nlw = 1.4 × wk × Aw              wk —— 风荷载标准值，wk = 0.25kN/m2；              Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.00×5.10 = 15.3m2；              No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 3.000        经计算得到 Nlw = 5.355kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 8.355kN        连墙件轴向力设计值 Nf =0.85A[f]        φ—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=55.00/1.59的结果查表得到 =0.91；          净截面面积 Ac = 5.06cm2；毛截面面积 A = 18.32cm2；A[f] = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 88.171kN        Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求。 （九）、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg p —— 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 46.67              N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 11.67              A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.25            fg —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 68.00        地基承载力设计值应按下式计算                          fg = kc × fgk    kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40            fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 170.00        地基承载力的计算满足要求。