模板专项
方案
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模板工程专项施工方案
概 况 一、工 程
本工程由长沙融科智地房地产开发有限公司开发项目，湖南方圆建筑工程
设计
领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计
有限公司设计，湖南华楚工程建设咨询监理公司监理，湖北中地鼎天建筑工程有限公司承建。工程位于长沙市香樟路与洞井路交汇处，工程由BH1#、BH2,、BH3,楼组成，地下3层，地上32层，总建筑面积 80580.02 m2。?0.000相当于绝对高程64.4、63.5、62.9m(黄海高程)。三幢楼均有地下室并且连通，防水等级为二级。结构类型为框架-剪力墙结构体系。抗震设防类别为丙级，抗震设防烈度为6度，结构的安全等级为二级，地基基础的设计等级为甲级，结构为框剪力墙结构，结构的设计使用年限50年。本工程采用人工挖孔桩。砼为商品砼。
地下室:最大梁截面尺寸为400mm×1200mm，剪力墙墙厚300mm，层高为3.6m;最大柱子截面尺寸为500mm×500mm。地下室最大板厚320mm。
标准层板厚100mm、120mm，标准层最大梁尺寸为200mm×600mm，柱截面尺寸最大为350mm×550mm。模板工程:矩形柱采用胶合板:1830×915×18，松木方:2000×80×60;梁、板采用木胶合板及木方。上部结构立柱间距纵横为1.00×1.00米，立杆步距为?1.5米，钢管采用Φ48×3.5(考虑到钢管的折损，计算时取壁厚为3.0，下同)，梁 立杆间距为1.0米纵距为1.0米;楼梯底模采用木胶合板，踏步侧模采用松木板50厚;厨房、卫生间、走道等与楼层的高差用木方拦挡。
二、方案选择与编制依据
1、方案选择
考虑安全、实用、施工方便、节省费用等原则，结合各单体结构形式，本工程计划采用扣件钢管满堂脚手架。
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满堂脚手架必须分层验收，合格后方可使用，因脚手架搭设质量直接影响到工程的安全管理，所以施工前必须编制详细的脚手架搭设方案。
2、编制依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001
《建筑施工模板安全技术 规范》(JGJ162-2008)
《建筑工程安全生产管理条例》
《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2001)
《建筑结构荷载规范》(GB5009-2001)
《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)
《建筑施工手册(第四版)》
融科?东南海C区BH1、BH2、BH3楼及地库施工图
品茗安全计算软件
三、模板工程材料要求
模板工程所需用的材料，选用材质较好的进场，必须要求作相应的检测，木胶合板要作试验后，达到合格要求后方允许使用。松木方、钢管、扣件、松木板、定型模型材料、PVC塑料穿墙管、穿墙对拉螺栓、脱模剂、山型卡等应符合有
关验收标准规定。
三、模 板 制 作
模型统一按配模图在加工房统一加工制作或者配制，制作好后标记模板位置、型号尺寸和数量，经验收合格刷脱模剂后按规定顺序堆码。
安 装 四、柱 模
1、严格按柱模图进行拼模安装。根据测量员放出的轴线弹出柱边线，柱脚采用电焊圆钢定位。
2
2、根据柱断面及柱高(柱脚找平以后标高至上层底板)预先将模板钉在木楞上，并开出梁口、浇筑洞口、清扫口，以形成定型柱模板，为防止柱角漏浆，采用模板与模板、木楞与木楞双咬合。模板制作时，按不同柱编好号，分别堆放，以方便组装。
3、用型钢柱箍根据柱模的尺寸、侧压力大小等因素确定，柱箍采用Φ48×3.0钢管，螺杆用14圆钢，水平间距?800mm，柱箍间距?600mm。
4、柱模校正及固定。利用线锤复核校正柱模的垂直度，然后固定于四周钢管支撑架上。
5、柱模安装校正、加固。安装柱模时，采取模型一次性安装到位，柱侧边留槽口(150×150)，用于清理杂物及冲洗水排出。
6、柱模采用20mm厚木胶合板，内龙骨为100×50方楞，间距@300。
五、梁、板模安装
1、施工顺序:放线?搭设支模架?安装梁底模?安装梁侧模?安装板底模?安装梁柱节点模。
(1)放线:
模板安装前，根据测量标记在墙或柱上弹出的标高、中心线和模板安装控制内边线，并按满堂架设计要求定出安模架立杆位置线。
(2)搭设支模架:当支模架支承在楼板面上时，应在立杆下部设置木垫块(150×200)。，立杆步距按梁大小根据计算设置，纵横杆与剪刀撑必须扣件拧紧。立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度;梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。如果采用单立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不大干25MM。支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设置、纵横水平加强层。剪刀撑设置:沿支架四周外立面应满设剪刀撑，与地面的夹角成45-60度;中部可根据需
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要并依构规格的大小，纵横双向设置。确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。
(3)安装梁底模:
梁跨?4m时，按梁跨全长度2‰起拱。
梁底模下设50×100方木@300，就位于支撑上后，拉通线校正底模中心线和边
线以及标高，校正无误后将底模固定支模架上。
(4)安装梁侧模:当梁底模安装校正后，再拼装梁侧模两面，安装时应注意侧模模型的上口高度控制，同时须加设木龙骨，间距为@300，并将侧模与底板连接，板模盖侧模，用铁钉固定，模板装完后，应检查梁模中心线及标高、断面尺寸，用钢管及木方加固。梁侧模应设置斜撑，当梁高大于700mm时设置腰楞，
。 并用穿墙螺栓加固，间距为450×600
(5)安装板底模:支架必须稳固、不下沉。按设计要求间距搭设满堂脚手架立杆。支模架搭设时应拉通线控制高度及垂直度，并抄平检查。楼板模板铺设下设木龙骨间距@500，板模应从四周向中间铺设，楼板模板应与支承的木龙骨、梁侧模连接，用铁钉钉牢。板模盖梁侧模，模板板缝采用胶带粘贴，然后经检查合格后涂刷脱模剂。楼板上的预埋件和预留洞，先弹出位置线在模板上保证位置准确后预埋，用铁钉或其它方法固定。
楼板底模安装好的，应复核模板面标高和板面平整度、拼缝、预埋件和预留洞的准确性，进一步核实梁、柱位置。
(6)安装梁柱节点模:梁模板与柱模及板模接头处的空隙均用木胶板或松木板拼缝严密，并采取加固牢固;检查其平整度是否大面相同及垂直。复核检查梁侧模是否加固牢固，有无漏设支撑。
六、模板支设的质量要求
4
1、施工时模板就位要准确，穿墙对拉螺栓要全穿、拧紧，保证墙、柱断面尺寸正确。
2、模板应具有足够强度、刚度及稳定性，能可靠地承受新浇砼的重量，侧压力以及施工荷载。浇筑前应检查承重架及加固支撑扣件是否拧紧。
3、墙、柱下脚口接缝必须严密，砼振捣密实，防止漏浆、“烂根”及出麻面。
4、支撑系统要合理，防止梁侧、柱、墙面砼鼓出及“爆模”。
5、柱、墙、梁板模安装完后，必须自检、互检、交接检三检
制度
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，进行工序交接制度，然后进行检验批报验工作。
6、模板的安装误差应严格控制在允许偏差范围内。
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七、板模支设的质量控制措施
1、所有的结构支架前均应由专人进行配板设计和画出配板放样图并编号，余留量由缝模调整。
2、模板及其支撑均应落在实处，不得有“虚”脚出现，安拆均设专人负责。
3、为防止砼在硬化过程中与模板粘结，影响脱模，在浇筑砼之前，应清理模
板的表面(包括第一次使用的模板)涂刷隔离剂。
4、在安装模板之前，应将各种电管、水管等按图就位，避免模板安装好后二次开洞。模板自身就位时应严格按时配模图纸进行安装。
5、浇筑砼时振捣器不能直接碰到板面上，避免磨损撞坏面板，同时振捣时间要按规范规定，要适时，以防模板变形。
6、楼板最早加荷时间应经核算确定，但不得早于楼(屋面)板混凝土浇筑完
时，应适当延长时间。为确保质量，应毕后72H。当掺缓凝剂或气温低于15?
相应制定奖惩措施。
八、施工使用的要求
1、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式;
2、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上堆放。
3、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
九、模 板 拆 除
1、模型拆除应在结构同条件养护的砼试块达到规范所规定的折模强度，方准
。墙、柱模拆除不能损坏砼表面及楞角，必须由管理技术人员 拆模，见附表1
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掌握拆模时间。梁、板模，由技术组根据试块试压强度
报告
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，书面报监理同意后，通知班组拆模时间。但在施工工程中应注意后带处支架及模板拆除应满足GB50204-2002规范要求。
2、上层楼(屋面)板正在浇筑混凝土时，其下层的模板支柱不得拆除。再下一层的模板支柱可拆除一部分，但对于跨度为4m及4m以上的梁，所保留的支柱其间距不得大于3m。
表1底模拆除时的混凝土强度要求
3、模板拆除顺序，先柱模?梁板模。
十、成 品 保 护
1、坚持模板每次使用后，清理板面，涂刷脱模剂。
2、拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤模板及砼表面。
3、搭设、拆除模板时，外架严禁乱动乱拆。
4、安装楼层模板，对板面钢筋进行保护不准乱踩蹋。
十一、安全技术要求
1、木工机具必须定专人操作使用，圆盘锯严禁在支模的板上使用。
2、使用冲击电钻钻眼必须两人配合，严禁乱接、乱拉电线。
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”施工支拆模型。 3、正确佩戴安全帽，严禁穿“三鞋
4、在电梯井内及临边支拆模板时，设置1.2米高栏杆或搭设安全网后方准施工。
5、楼层满堂脚手架，支模架必须按设计要求进行交底搭设，满足施工的要求。作业时禁止工人在梁底板和支模架上行走，应铺设操作板设栏杆后再作业，确保安全。
6、搭设满堂脚手架，应每隔4米设置剪刀撑，浇筑砼时架体的稳定性。
7、拆模区域要设置警戒线，派专人看管，严禁非操作员进入。拆梁板模时，操作人的站位要正确，以防拆下的模板掉下伤人。
8、拆下模板堆放整齐，堆放高度不超过1.5米，以防倒下。
10、模板严禁堆放在外架上，以防压塌外架或从架上掉物伤人。
11、模型支撑架、柱、梁加固等，严禁与外架连接。
十二、文明施工要求
1、保持现场的场容场貌，材料分批分类分场堆码整齐，施工现场每层楼模板安装完毕浇筑砼前，楼层内的垃圾应清理干净。
2、在楼层模板拆除完后，楼层内的废料垃圾均应清理出楼层，运至垃圾堆放处堆放好。
3、严禁在楼层内大水便。不得任意损坏施工场地内的任何机具、设备和施工标语牌等。
4、楼层内模板下口漏浆及时用水冲洗并收集到一堆，以便今后楼层的清理工作。
5、严禁在生活区、施工现场乱扔垃圾杂物，生活垃圾及杂物按工地规定地点堆放。
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6、员工宿舍卫生必须每日有专人清扫干净。并做好个人卫生。
十三、梁模板扣件钢管高支撑架计算书
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
梁L1:模板支架搭设高度为5.50米，基本尺寸为:梁截面 B×D=300mm×2200mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米，梁底无承重立杆。
梁模板支撑架立面简图
采用的钢管类型为Φ48×3.0。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁
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计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1(荷载的计算:
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):
q1 = 1.50×2.20×1.00=3.3kN/m
m): (2)模板的自重线荷载(kN/
q2 = 0.35×1.00×(2×2.20+0.30)/0.30=5.483kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):
经计算得到:
活荷载标准值:P1 = (2.50+2.00)×0.30×1.00=1.35kN
均布荷载:q = 1.2×3.3+1.2×5.483=10.54kN/m
集中荷载:P = 1.4×1.35=1.89kN
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 100×1.5×1.5/6 = 37.5cm3;
I = 100×1.5×1.5×1.5/12 = 28.13cm4;
计算简图
弯矩图
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剪力图
变形图
经过计算得到从左到右各支座力分别为:
N1=2.45kN
N2=2.45kN
最大弯矩:M = 0.261kN.m
最大变形:V = 0.012mm
2(强度计算
经计算得到面板强度计算值:f = 0.261×1000×1000/37500=6.96N/mm2 面板的
强度设计值 [f]，取13N/mm2;
面板的强度验算 f 小于 [f],满足要求～
,(抗剪计算
截面抗剪强度计算值:T=3×2450/(2×1000×15)=0.245N/mm2
截面抗剪强度设计值:[T]=1.30N/mm2
抗剪强度验算 T 小于 [T]，满足要求!
,(挠度计算
面板最大挠度计算值:v = 0.012mm
面板的最大挠度小于 300/250，满足要求!
二、梁底支撑方木的计算
,(梁底方木计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的
弯矩和，计算
公式
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如下:
均布荷载:q = 2.45/1.00=2.45kN/m
最大弯矩:M = 0.1ql2=0.1×2.45×1.00×1.00=0.245kN.m
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最大剪力:Q=0.6×1.00×2.45=1.47kN
最大支座力:N=1.1×1.00×2.45=2.695kN
方木的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5×7×7/6 = 40.83cm3;
I = 5×7×7×7/12 = 142.92cm4;
(1)方木强度计算
截面应力σ=0.245×106/40830=6N/mm2
方木的计算强度小于 17，满足要求!
(2)方木抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
2×50.00×70.00)=0.63N/mm2截面抗剪强度 截面抗剪强度计算值:T=3×1470/(
设计值:[T]=1.70N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求!
(3)方木挠度计算
最大变形v =0.677×2.04×10004/(100×10000×1429200)=0.967mm 方木的最大
挠度 小于 1000/250,满足要求!
三、梁底支撑钢管计算
1(梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取方木支撑传递力。
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支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图
支撑钢管变形图
支撑钢管剪力图
经过连续梁的计算得到:
最大弯矩:Mmax=0.857kN.m
最大变形:Vmax=0.185mm
最大支座力:Qmax=2.45kN
截面应力:σ=0.857×106/4491=190.83N/mm2
支撑钢管的计算强度 小于 205.0N/mm2，满足要求～
支撑钢管的最大挠度 小于1000/150或10mm，满足要求～
2(梁底支撑纵向钢管计算
{Part32}梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范
5.2.5):
R ? Rc
其中:Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN;
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R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力，R=2.45kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会 当直角扣件的拧紧力矩达40
滑动,其抗滑承载力可取8.0kN;双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
五、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式:
其中:N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括:
横杆的最大支座反力:N1=2.45kN (已经包括组合系数1.4)
脚手架钢管的自重:N2 = 1.2×0.149×5.50=0.983kN
楼板的混凝土模板的自重:N3=0.63kN
N = 2.45+0.983+0.63=4.063kN
υ -- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到;
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm);i = 1.58
A -- 立杆净截面面积 (cm2); A = 4.24
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3);W = 4.5
σ-- 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2);
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2;
l0-- 计算长度 (m);
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0= k1uh (1)
l0 =(h+2a) (2)
k1-- 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167;
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3;u = 1.7
a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.10m;
公式(1)的计算结果:σ= 47.2N/mm2，立杆的稳定性计算 σ小于 [f] 满
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足要求～
公式 (2)的计算结果:σ= 18.08N/mm2，立杆的稳定性计算 σ小于 [f] 满足要求～
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0= k1k2(h+2a) (3)
k2-- 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007;
公式(3)的计算结果:σ= 22.98N/mm2，立杆的稳定性计算 σ小于 [f] 满足
要求～
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
梁L2:模板支架搭设高度为5.50米，基本尺寸为:梁截面 B×D=300mm×1150mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米，梁底无承重立杆。
梁模板支撑架立面简图
采用的钢管类型为Φ48×3.0。
一、模板面板计算
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面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1(荷载的计算:
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):
q1 = 1.50×1.15×1.00=1.725kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2 = 0.35×1.00×(2×1.15+0.30)/0.30=3.033kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):
经计算得到:
活荷载标准值:P1 = (2.50+2.00)×0.30×1.00=1.35kN
均布荷载:q = 1.2×1.725+1.2×3.033=5.71kN/m
集中荷载:P = 1.4×1.35=1.89kN
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 100×1.5×1.5/6 = 37.5cm3;
I = 100×1.5×1.5×1.5/12 = 28.13cm4;
计算简图
弯矩图
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剪力图
变形图
经过计算得到从左到右各支座力分别为:
N1=1.76kN
N2=1.76kN
最大弯矩:M = 0.206kN.m
最大变形:V = 0.009mm
2(强度计算
经计算得到面板强度计算值:f = 0.206×1000×1000/37500=5.493N/mm2 面板的
强度设计值 [f]，取13N/mm2;
面板的强度验算 f 小于 [f],满足要求～
,(抗剪计算
截面抗剪强度计算值:T=3×1760/(2×1000×15)=0.176N/mm2
截面抗剪强度设计值:[T]=1.30N/mm2
抗剪强度验算 T 小于 [T]，满足要求!
,(挠度计算
面板最大挠度计算值:v = 0.009mm
面板的最大挠度小于 300/250，满足要求!
二、梁底支撑方木的计算
,(梁底方木计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配
17
的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载:q = 1.76/1.00=1.76kN/m
最大弯矩:M = 0.1ql2=0.1×1.76×1.00×1.00=0.176kN.m
最大剪力:Q=0.6×1.00×1.76=1.056kN
最大支座力:N=1.1×1.00×1.76=1.936kN
方木的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5×7×7/6 = 40.83cm3;
I = 5×7×7×7/12 = 142.92cm4;
(1)方木强度计算
截面应力σ=0.176×106/40830=4.31N/mm2
方木的计算强度小于 17，满足要求!
(2)方木抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值:T=3×1056/(2×50.00×70.00)=0.453N/mm2截面抗剪强度设计值:[T]=1.70N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求!
(3)方木挠度计算
最大变形v =0.677×1.47×10004/(100×10000×1429200)=0.695mm 方木的最大挠度 小于 1000/250,满足要求!
三、梁底支撑钢管计算
1(梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取方木支撑传递力。
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支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图
支撑钢管变形图
支撑钢管剪力图
经过连续梁的计算得到:
最大弯矩:Mmax=0.616kN.m
最大变形:Vmax=0.133mm
最大支座力:Qmax=1.76kN
截面应力:σ=0.616×106/4491=137.16N/mm2
支撑钢管的计算强度 小于 205.0N/mm2，满足要求～
支撑钢管的最大挠度 小于1000/150或10mm，满足要求～
2(梁底支撑纵向钢管计算
{Part32}梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范
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5.2.5):
R ? Rc
其中:Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN;
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力，R=1.76kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN;双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
五、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式:
其中:N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括:
横杆的最大支座反力:N1=1.76kN (已经包括组合系数1.4)
脚手架钢管的自重:N2 = 1.2×0.149×5.50=0.983kN
楼板的混凝土模板的自重:N3=0.63kN
N = 1.76+0.983+0.63=3.373kN
υ -- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到;
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm);i = 1.58
A -- 立杆净截面面积 (cm2); A = 4.24
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3);W = 4.5
σ-- 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2);
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2;
l0-- 计算长度 (m);
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0= k1uh (1)
l0 =(h+2a) (2)
k1-- 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167;
20
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3;u = 1.7
a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.10m;
公式(1)的计算结果:σ= 39.19N/mm2，立杆的稳定性计算 σ小于 [f] 满足要求～
公式 (2)的计算结果:σ= 15.01N/mm2，立杆的稳定性计算 σ小于 [f] 满足要求～
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0= k1k2(h+2a) (3)
k2-- 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007;
公式(3)的计算结果:σ= 19.08N/mm2，立杆的稳定性计算 σ小于 [f] 满足要求～
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
梁L3:模板支架搭设高度为5.50米，基本尺寸为:梁截面 B×D=200mm×2300mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米，梁底无承重立杆。
21
梁模板支撑架立面简图
采用的钢管类型为Φ48×3.0。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1(荷载的计算:
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):
q1 = 1.50×2.30×1.00=3.45kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2 = 0.35×1.00×(2×2.30+0.20)/0.20=8.4kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):
经计算得到:
活荷载标准值:P1 = (2.50+2.00)×0.20×1.00=0.9kN
均布荷载:q = 1.2×3.45+1.2×8.4=14.22kN/m
集中荷载:P = 1.4×0.9=1.26kN
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 100×1.5×1.5/6 = 37.5cm3;
I = 100×1.5×1.5×1.5/12 = 28.13cm4;
计算简图
22
弯矩图
剪力图
变形图
经过计算得到从左到右各支座力分别为:
N1=1.98kN
N2=1.98kN
最大弯矩:M = 0.134kN.m
最大变形:V = 0.002mm
2(强度计算
经计算得到面板强度计算值:f = 0.134×1000×1000/37500=3.573N/mm2面板的
强度设计值 [f]，取13N/mm2;
面板的强度验算 f 小于 [f],满足要求～
,(抗剪计算
截面抗剪强度计算值:T=3×1980/(2×1000×15)=0.198N/mm2 截面抗剪强度设计值:[T]=1.30N/mm2
抗剪强度验算 T 小于 [T]，满足要求!
,(挠度计算
面板最大挠度计算值:v = 0.002mm
面板的最大挠度小于 200/250，满足要求!
二、梁底支撑方木的计算
,(梁底方木计算
23
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载:q = 1.98/1.00=1.98kN/m
最大弯矩:M = 0.1ql2=0.1×1.98×1.00×1.00=0.198kN.m
最大剪力:Q=0.6×1.00×1.98=1.188kN
最大支座力:N=1.1×1.00×1.98=2.178kN
方木的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5×7×7/6 = 40.83cm3;
I = 5×7×7×7/12 = 142.92cm4;
(1)方木强度计算
截面应力σ=0.198×106/40830=4.85N/mm2
方木的计算强度小于 17，满足要求!
(2)方木抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值:T=3×1188/(2×50.00×70.00)=0.509N/mm2
截面抗剪强度设计值:[T]=1.70N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求!
(3)方木挠度计算
最大变形v =0.677×1.65×10004/(100×10000×1429200)=0.782mm
方木的最大挠度 小于 1000/250,满足要求!
三、梁底支撑钢管计算
1(梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取方木支撑传递力。
24
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图
支撑钢管变形图
支撑钢管剪力图
经过连续梁的计算得到:
最大弯矩:Mmax=0.792kN.m
最大变形:Vmax=0.16mm
最大支座力:Qmax=1.98kN
截面应力:σ=0.792×106/4491=176.35N/mm2
支撑钢管的计算强度 小于 205.0N/mm2，满足要求～
支撑钢管的最大挠度 小于1000/150或10mm，满足要求～
2(梁底支撑纵向钢管计算
{Part32}梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范
25
5.2.5):
R ? Rc
其中:Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN;
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力，R=1.98kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN;双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
五、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式:
其中:N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括:
横杆的最大支座反力:N1=1.98kN (已经包括组合系数1.4)
脚手架钢管的自重:N2 = 1.2×0.149×5.50=0.983kN
楼板的混凝土模板的自重:N3=0.63kN
N = 1.98+0.983+0.63=3.593kN
υ -- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到;
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm);i = 1.58
A -- 立杆净截面面积 (cm2); A = 4.24
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3);W = 4.5
σ-- 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2);
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2;
l0-- 计算长度 (m);
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0= k1uh (1)
l0 =(h+2a) (2)
k1-- 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167;
26
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3;u = 1.7
a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.10m; 公式(1)的计算结果:σ= 41.74N/mm2，立杆的稳定性计算 σ小于 [f] 满足要求～
公式 (2)的计算结果:σ= 15.99N/mm2，立杆的稳定性计算 σ小于 [f] 满足要求～
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0= k1k2(h+2a) (3)
k2-- 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007;
公式(3)的计算结果:σ= 20.32N/mm2，立杆的稳定性计算 σ小于 [f] 满足要求～
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
表1 模板支架计算长度附加系数 k1
表2 模板支架计算长度附加系数 k2
以上表参照 杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]
27
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1(模板支架的构造要求:
a(梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆;
b(立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度; c(梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2(立杆步距的设计:
a(当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置; b(当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多;
c(高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
3(整体性构造层的设计:
a(当支撑架高度?20m或横向高宽比?6时，需要设置整体性单或双水平加强层;
b(单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3;
c(双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层;
d(在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。
4(剪刀撑的设计:
a(沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑;
隔10--15m设置。 b(中部可根据需要并依构架框格的大小，每
5(顶部支撑点的设计:
a(最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm;
b(顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm;
c(支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N?12kN时，
28
可用双扣件;大于12kN时应用顶托方式。
6(支撑架搭设的要求:
a(严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置;
b(确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求; c(确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的;
d(地基支座的设计要满足承载力的要求。
7(施工使用的要求:
a(精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式;
b(严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放;
c(浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
十四、柱模板计算书
柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
柱模板的背部支撑由两层(木楞或钢楞)组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力;第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力;柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。
29
柱模板设计示意图
柱截面宽度B(mm):500.00;柱截面高度H(mm):500.00;柱模板的总计算高度:H
= 3.00m;
根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为
2.00kN/m;
2
计算简图
30
(一)、参数信息
1.基本参数
柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0;柱截面宽度B方向竖楞数目:3; 柱截面
高度H方向对拉螺栓数目:0;柱截面高度H方向竖楞数目:3;
2.柱箍信息
柱箍材料:木楞;
宽度(mm):60.00;高度(mm):80.00;
柱箍的间距(mm):450;柱箍肢数:2;
3.竖楞信息
竖楞材料:木楞;
宽度(mm):60.00;高度(mm):80.00;
竖楞肢数:2;
4.面板参数
面板类型:竹胶合板;面板厚度(mm):18.00;
面板弹性模量(N/mm):9500.00;
面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00;
面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50; 2
5.木方参数
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00;方木弹性模量E(N/mm2):9500.00; 方
木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50;
31
(二)、柱模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h;
T -- 混凝土的入模温度，取20.000?;
V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h;
模板计算高度，取3.000m; H --
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000;
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;
分别为 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m;
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。 2
(三)、柱模板面板的计算
模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
32
由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 220 mm，且竖楞数为 3，面板为2 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行计算。
面板计算简图
1.面板抗弯强度验算
对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距:
其中， M--面板计算最大弯距(N.mm);
l--计算跨度(竖楞间距): l =220.0mm;
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.45×0.90=23.185kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.45×
33
0.90=1.134kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q1 + q2 =23.185+1.134=24.319 kN/m;
面板的最大弯距:M =0.125 ×24.319×220×220= 1.18×105N.mm;
面板最大应力按下式计算:
其中， σ --面板承受的应力(N/mm2);
M --面板计算最大弯距(N.mm);
W --面板的截面抵抗矩 :
b:面板截面宽度，h:面板截面厚度;
W= 450×18.0×18.0/6=2.43×104 mm3;
f --面板的抗弯强度设计值(N/mm); f=13.000N/mm; 22
面板的最大应力计算值: σ = M/W = 1.18×105 / 2.43×104 = 4.844N/mm2;
面板的最大应力计算值 σ =4.844N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值
[σ]=13N/mm2，满足要求～
2.面板抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下:
34
其中， ?--面板计算最大剪力(N);
计算跨度(竖楞间距): l =220.0mm; l--
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.45×0.90=23.185kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q1 + q2 =23.185+1.134=24.319 kN/m;
面板的最大剪力:? = 0.625×24.319×220.0 = 3343.812N;
截面抗剪强度必须满足下式:
其中， τ --面板承受的剪应力(N/mm2);
?--面板计算最大剪力(N):? = 3343.812N;
b--构件的截面宽度(mm):b = 450mm ;
hn--面板厚度(mm):hn = 18.0mm ;
fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2):fv = 13.000 N/mm2;
面板截面受剪应力计算值: τ =3×3343.812/(2×450×18.0)=0.619N/mm2; 面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2;
面板截面的受剪应力 τ =0.619N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值
[fv]=1.5N/mm2，满足要求～
35
3.面板挠度验算
最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下:
其中， ω--面板最大挠度(mm);
q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m): q = 47.71×0.45,21.47 kN/m;
l--计算跨度(竖楞间距): l =220.0mm ;
E--面板弹性模量(N/mm2):E = 9500.00 N/mm2 ;
I--面板截面的惯性矩(mm4);
I= 450×18.0×18.0×18.0/12 = 2.19×105 mm4;
面板最大容许挠度: [ω] = 220 / 250 = 0.88 mm;
面板的最大挠度计算值: ω = 0.521×21.47×220.04/(100×9500.0×2.19×105) =
0.126 mm;
面板的最大挠度计算值 ω =0.126mm 小于 面板最大容许挠度设计值
[ω]= 0.88mm,满足要求～
36
(四)、竖楞方木的计算
模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。
本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 60×80×80/6 = 64cm;
I = 60×80×80×80/12 = 256cm4;
3
竖楞方木计算简图
1.抗弯强度验算
支座最大弯矩计算公式:
37
其中， M--竖楞计算最大弯距(N.mm);
l--计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm;
q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.22×0.90=11.335kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.22×0.90=0.554kN/m;
q = (11.335+0.554)/2=5.945 kN/m;
竖楞的最大弯距:M =0.1×5.945×450.0×450.0= 1.20×105N.mm;
其中， σ --竖楞承受的应力(N/mm2);
M --竖楞计算最大弯距(N.mm);
W --竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40×104;
f --竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2); f=13.000N/mm2;
竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = 1.20×105/6.40×104 = 1.881N/mm2;
竖楞的最大应力计算值 σ =1.881N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值
[σ]=13N/mm2，满足要求～
2.抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
38
其中， ?--竖楞计算最大剪力(N);
l--计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm;
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.22×0.90=11.335kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.22×0.90=0.554kN/m;
q = (11.335+0.554)/2=5.945 kN/m;
竖楞的最大剪力:? = 0.6×5.945×450.0 = 1605.030N;
截面抗剪强度必须满足下式:
其中， τ --竖楞截面最大受剪应力(N/mm2);
?--竖楞计算最大剪力(N):? = 1605.030N;
b--竖楞的截面宽度(mm):b = 60.0mm ;
hn--竖楞的截面高度(mm):hn = 80.0mm ;
fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2):fv = 1.500 N/mm2;
竖楞截面最大受剪应力计算值: τ =3×1605.030/(2×60.0×80.0)=0.502N/mm2;
竖楞截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2;
竖楞截面最大受剪应力计算值 τ =0.502N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求～
39
3.挠度验算
最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:
其中， ω--竖楞最大挠度(mm);
q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m): q =47.71×0.22 = 10.50 kN/m; l--计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ;
E--竖楞弹性模量(N/mm2):E = 9500.00 N/mm2 ;
I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56×106;
竖楞最大容许挠度: [ω] = 450/250 = 1.8mm;
竖楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×10.50×450.04/(100×9500.0×2.56×106) =
0.120 mm;
竖楞的最大挠度计算值 ω=0.12mm 小于 竖楞最大容许挠度
[ω]=1.8mm ，满足要求～
(五)、B方向柱箍的计算
40
本工程中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 6 ×8 ×8 / 6 = 64 cm3;
I = 6 ×8 ×8 ×8 / 12 = 256 cm4;
柱箍为单跨，按集中
荷载简支梁计算(附计算简图):
B方向柱箍计算简图
其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的; P = (1.2 ×47.7×0.9 + 1.4 ×2×0.9)×0.22 × 0.45/2 =
2.68 kN;
B方向柱箍剪力图(kN)
41
最大支座力: N = 2.675 kN;
B方向柱箍弯矩图(kN.m)
最大弯矩: M = 0.669 kN.m;
B方向柱箍变形图(mm)
最大变形: V = 1.329 mm;
1. 柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式
42
其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.67 kN.m;
弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 64 cm3;
B边柱箍的最大应力计算值: σ = 9.95 N/mm2;
柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 13 N/mm; 2
B边柱箍的最大应力计算值 σ =9.95N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值
[f]=13N/mm2，满足要求!
2. 柱箍挠度验算
经过计算得到: ω = 1.329 mm;
柱箍最大容许挠度:[ω] = 500 / 250 = 2 mm;
柱箍的最大挠度 ω =1.329mm 小于 柱箍最大容许挠度 [ω]=2mm，满足要求!
(六)、B方向对拉螺栓的计算
B方向没有设置对拉螺栓～
43
(七)、H方向柱箍的计算
本工程中，柱箍采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 6 ×8 ×8 / 6 = 64 cm3;
I = 6 ×8 ×8 ×8 / 12 = 256 cm4;
柱箍为单跨，按简支
梁计算(附计算简图):
H方向柱箍计算简图
其中 P -- 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的;
P = (1.2×47.7×0.9+1.4×2×0.9)×0.22 ×0.45/2 = 2.68 kN;
H方向柱箍剪力图(kN)
44
最大支座力: N = 2.675 kN;
H方向柱箍弯矩图(kN.m)
最大弯矩: M = 0.669 kN.m;
H方向柱箍变形图(mm)
最大变形: V = 1.329 mm;
1.柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式:
45
其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.67 kN.m;
弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 64 cm3;
H边柱箍的最大应力计算值: σ = 9.952 N/mm2;
柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 13 N/mm; 2
H边柱箍的最大应力计算值 σ =9.952N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值
[f]=13N/mm2，满足要求!
2. 柱箍挠度验算
经过计算得到: V = 1.329 mm;
柱箍最大容许挠度: [V] = 500 / 250 = 2 mm;
柱箍的最大挠度 V =1.329mm 小于 柱箍最大容许挠度 [V]=2mm，满足要求!
(八)、H方向对拉螺栓的计算
H方向没有设置对拉螺栓～
十五、板模板(扣件钢管架)计算书
模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(JGJ130
(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
46
板B1:
(一)、参数信息:
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):1.20;纵距(m):1.00;步距(m):1.50;
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10;模板支架搭设高度(m):2.50; 采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ;
扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80;
板底支撑连接方式:方木支撑;
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000; 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000;
3.楼板参数
钢筋级别三级钢HRB 335(20MnSi);楼板混凝土强度等级:C30;
每层标准施工天数:6;每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000; 楼板的计算宽度(m):4.00;楼板的计算厚度(mm):120.00;
楼板的计算长度(m):4.50;施工平均温度(?):20.000;
4.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm。
面板弹性模量E(N/mm2):9500;面板抗弯强度设计值(N/mm2):13;
板底支撑采用方木;
木方弹性模量E(N/mm2):9500.000;木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000; 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400;木方的间隔距离(mm):300.000;
47
木方的截面宽度(mm):60.00;木方的截面高度(mm):80.00;
托梁材料为:钢管(双钢管) :Φ48 × 3.0;
图2 楼板支撑架荷载计算单元
48
(二)、模板面板计算:
面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算
单元
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 100×1.82/6 = 54 cm3;
I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4;
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):
q1 = 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m;
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN):
q2 = 1×1= 1 kN/m;
2、强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
其中:q=1.2×3.35+1.4×1= 5.42kN/m
49
最大弯矩M=0.1×5.42×0.32= 0.049 kN?m;
面板最大应力计算值 σ= 48780/54000 = 0.903 N/mm2;
面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2;
面板的最大应力计算值为 0.903 N/mm 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求! 2
3、挠度计算
挠度计算公式为
其中q = 3.35kN/m
面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.35×3004/(100×9500×2560000)=0.008 mm;
面板最大允许挠度 [V]=300/ 250=1.2 mm;
面板的最大挠度计算值 0.008 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!
(三)、模板支撑方木的计算:
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=6×8×8/6 = 64 cm3;
I=6×8×8×8/12 = 256 cm4;
50
方木楞计算简图
1.荷载的计算:
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):
q1= 25×0.3×0.12 = 0.9 kN/m;
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2= 0.35×0.3 = 0.105 kN/m ;
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):
p1 = (1 + 2)×1.2×0.3 = 1.08 kN;
2.强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 1.2 × (q1 + q2) = 1.2×(0.9 + 0.105) = 1.206 kN/m; 集中荷载 p = 1.4×1.08=1.512 kN;
最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.512×1.2 /4 + 1.206×1.22/8 = 0.671 kN;
最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.512/2 +1.206×1.2/2 = 1.48 kN ; 方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.671×106/64000 = 10.479 N/mm2;
51
方木的抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2;
方木的最大应力计算值为 10.479 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!
3.抗剪验算:
最大剪力的计算公式如下:
Q = ql/2 + P/2
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力: Q = 1.206×1.2/2+1.512/2 = 1.48 kN;
方木受剪应力计算值 T = 3 ×1.48×103/(2 ×60×80) = 0.462 N/mm2; 方木抗剪强度设计值 [T] = 1.4 N/mm2;
方木的受剪应力计算值 0.462 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!
4.挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
集中荷载 p = 1.08 kN; 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.005 kN/m;
最大挠度计算值 V= 5×1.005×12004 /(384×9500×2560000) +1080×12003
/( 48×9500×2560000) = 2.714 mm;
52
[V]=1200/ 250=4.8 mm; 最大允许挠度
方木的最大挠度计算值 2.714 mm 小于 方木的最大允许挠度 4.8 mm,满足要求!
(四)、托梁材料计算:
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
托梁采用:钢管(双钢管) :Φ48 × 3.5;
W=10.16 cm;
I=24.38 cm4;
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.206×1.2 + 1.512 = 2.959 kN;
3
托梁计算简图
托梁计算弯矩图(kN.m)
53
托梁计算变形图(mm)
托梁计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 1.332 kN.m ;
最大变形 Vmax = 2.691 mm ;
最大支座力 Qmax = 12.947 kN ;
最大应力 σ= 1331817.537/10160 = 131.084 N/mm2;
托梁的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2;
托梁的最大应力计算值 131.084 N/mm 小于 托梁的抗压强度设计值 205
N/mm2,满足要求! 2
托梁的最大挠度为 2.691mm 小于 1200/150与10 mm,满足要求!
(五)、模板支架立杆荷载标准值(轴力):
54
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架的自重(kN):
NG1 = 0.149×2.5 = 0.372 kN;
模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
板B2:
一、参数信息:
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):1.00;纵距(m):1.00;步距(m):1.50;
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10;模板支架搭设高度(m):3.00; 采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ;
扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80;
板底支撑连接方式:方木支撑;
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000;
施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000;
3.楼板参数
钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi);楼板混凝土强度等级:C35;
每层标准施工天数:10;每平米楼板截面的钢筋面积(mm):360.000; 2
55
楼板的计算宽度(m):4.00;楼板的计算厚度(mm):320.00;
楼板的计算长度(m):5.00;施工平均温度(?):15.000;
4.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm。
面板弹性模量E(N/mm2):9500;面板抗弯强度设计值(N/mm2):13;
板底支撑采用方木;
木方弹性模量E(N/mm):9500.000;木方抗弯强度设计值(N/mm):13.000; 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400;木方的间隔距离(mm):300.000; 木方的截面宽度(mm):60.00;木方的截面高度(mm):80.00;
托梁材料为:钢管(双钢管) :Φ48 × 3; 22
56
图2 楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算:
面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 100×1.82/6 = 54 cm3;
I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4;
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):
57
q1 = 25×0.32×1+0.35×1 = 8.35 kN/m;
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN):
q2 = 1×1= 1 kN/m;
2、强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
其中:q=1.2×8.35+1.4×1= 11.42kN/m
最大弯矩M=0.1×11.42×0.32= 0.103 kN?m;
面板最大应力计算值 σ= 102780/54000 = 1.903 N/mm2;
面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2;
面板的最大应力计算值为 1.903 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为
其中q = 8.35kN/m
面板最大挠度计算值 v = 0.677×8.35×3004/(100×9500×
2560000)=0.019 mm;
面板最大允许挠度 [V]=300/ 250=1.2 mm;
面板的最大挠度计算值 0.019 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!
三、模板支撑方木的计算:
58
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=6×8×8/6 = 64 cm3;
I=6×8×8×8/12 = 256 cm4;
方木楞计算简图
1.荷载的计算:
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):
q1= 25×0.3×0.32 = 2.4 kN/m;
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2= 0.35×0.3 = 0.105 kN/m ;
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):
p1 = (1 + 2)×1×0.3 = 0.9 kN;
2.强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 1.2 × (q1 + q2) = 1.2×(2.4 + 0.105) = 3.006 kN/m;
59
集中荷载 p = 1.4×0.9=1.26 kN;
最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.26×1 /4 + 3.006×12/8 = 0.691 kN; 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.26/2 +3.006×1/2 = 2.133 kN ; 方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.691×106/64000 = 10.793 N/mm2; 方木的抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2;
方木的最大应力计算值为 10.793 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!
3.抗剪验算:
最大剪力的计算公式如下:
Q = ql/2 + P/2
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力: Q = 3.006×1/2+1.26/2 = 2.133 kN;
方木抗剪强 方木受剪应力计算值 T = 3 ×2.133×10/(2 ×60×80) = 0.667 N/mm;度设计值 [T] = 1.4 N/mm2; 32
方木的受剪应力计算值 0.667 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!
4.挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
60
均布荷载 q = q1 + q2 = 2.505 kN/m;
集中荷载 p = 0.9 kN;
最大挠度计算值 V= 5×2.505×10004 /(384×9500×2560000) +900×1000
/( 48×9500×2560000) = 2.112 mm;
最大允许挠度 [V]=1000/ 250=4 mm; 3
方木的最大挠度计算值 2.112 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!
四、托梁材料计算:
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
托梁采用:钢管(双钢管) :Φ48 × 3;
W=8.98 cm3;
I=21.56 cm4;
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 3.006×1 + 1.26 = 4.266 kN;
托梁计算简图
61
托梁计算弯矩图(kN.m)
托梁计算变形图(mm)
托梁计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 1.436 kN.m ;
最大变形 Vmax = 2.076 mm ;
最大支座力 Qmax = 15.514 kN ;
最大应力 σ= 1436049.36/8980 = 159.916 N/mm2;
托梁的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2;
托梁的最大应力计算值 159.916 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205
62
N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度为 2.076mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!
五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架的自重(kN):
NG1 = 0.129×3 = 0.387 kN;
(2)模板的自重(kN):
NG2 = 0.35×1×1 = 0.35 kN;
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):
NG3 = 25×0.32×1×1 = 8 kN;
静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 8.737 kN;
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
活荷载标准值 NQ = (1+2 ) ×1×1 = 3 kN;
3.立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ = 14.685 kN;
63
六、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) :N = 14.685 kN;
σ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到; i ---- 计算立
杆的截面回转半径(cm) :i = 1.59 cm;
A ---- 立杆净截面面积(cm2):A = 4.24 cm2;
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):W=4.49 cm3;
σ-------- 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2);
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 :[f] =205 N/mm2;
L0---- 计算长度 (m);
如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算
l0 = h+2a
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.1 m;
得到计算结果:
立杆计算长度 L0 = h + 2a = 1.5+2×0.1 = 1.7 m ;
L0 / i = 1700 / 15.9=107 ;
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.537 ;
64
钢管立杆受压应力计算值;σ=14684.76/(0.537×424) = 64.495 N/mm2;
立杆稳定性计算 σ= 64.495 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f]= 205 N/mm2，满足要求～
七、楼板强度的计算:
1. 楼板强度计算说明
验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。
宽度范围内配置?级钢筋,每单位长度(m)楼板截面的钢筋面积As=360 mm2,fy=360 N/mm2。
板的截面尺寸为 b×h=5000mm×320mm， 楼板的跨度取4 M，取混凝土保护层厚度20mm，截面有效高度 ho=300 mm。
30天...的 承载能力 按照楼板每10天浇筑一层，所以需要验算10天、20天、
是否满足荷载要求，其计算简图如下:
2.验算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求
65
楼板计算长边5m,短边为4 m;
q = 2× 1.2 × ( 0.35 + 25×0.32 ) +
1× 1.2 × ( 0.387×6×5/5/4 ) +
1.4 ×(1 + 2) = 24.94 kN/m;
单元板带所承受均布荷载 q = 1×24.937 = 24.937 kN/m;
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax = 0.0664×24.94×42 = 26.493 kN.m;
因平均气温为15?，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到10天龄期混凝土强度达到69.1%,C35混凝土强度在10天龄期近似等效为C24.19。
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11.527N/mm2;
则可以得到矩形截面相对受压区高度:
ξ= As× fy/ ( αl×b × ho × fcm ) = 360×360 / (1×1000×300×11.527 )=
0.037
计算系数为:αs = ξ(1-0.5ξ) = 0.037×(1-0.5×0.037) = 0.036;
此时楼板所能承受的最大弯矩为:
M1 = αs× α1× b× ho2×fcm = 0.036×1×1000×3002×11.527×10-6 =
37.675 kN.m;
结论:由于 ?M1 = M1= 37.675 > Mmax= 26.493
所以第10天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。
模板支持可以拆除。 2
十六、墙模板计算书
墙模板的计算参照《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。
墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成:直接支撑模板的为次
66
龙骨，即内龙骨;用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。
根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2;
(一)、参数信息
1.基本参数
次楞(内龙骨)间距(mm):300;穿墙螺栓水平间距(mm):600;
主楞(外龙骨)间距(mm):400;穿墙螺栓竖向间距(mm):400;
对拉螺栓直径(mm):M14;
2.主楞信息
龙骨材料:木楞;
宽度(mm):60.00;高度(mm):80.00;
主楞肢数:1;
3.次楞信息
龙骨材料:木楞;
宽度(mm):60.00;高度(mm):80.00;
次楞肢数:2;
4.面板参数
面板类型:竹胶合板;面板厚度(mm):18.00;
面板弹性模量(N/mm2):9500.00;
面板抗弯强度设计值f2
c(N/mm):13.00;
面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50;
5.木方参数
67
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00;方木弹性模量E(N/mm2):9500.00; 方
木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50;
墙模板设计简图
(二)、墙模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)
计算，得5.714h;
T -- 混凝土的入模温度，取20.000?;
V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h;
H -- 模板计算高度，取3.000m;
68
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000;
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;
分别为 47.705 kN/m、72.000 kN/m，取较小值47.705 kN/m作为本工程计算荷载。 222
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2;
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。
(三)、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图
1.抗弯强度验算
跨中弯矩计算公式如下:
69
其中， M--面板计算最大弯距(N.mm);
l--计算跨度(--面板承受的应力(N/mm2);
M --面板计算最大弯距(N.mm);
W --面板的截面抵抗矩 :
b:面板截面宽度，h:面板截面厚度;
W= 400×18.0×18.0/6=2.16×104 mm3;
f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm); f=13.000N/mm; 22
面板截面的最大应力计算值:σ = M/W = 1.95×105 / 2.16×104 = 9.007N/mm2;
面板截面的最大应力计算值 σ =9.007N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度
70
设计值 [f]=13N/mm2，满足要求～
2.抗剪强度验算
计算公式如下:
其中，?--面板计算最大剪力(N);
l--计算跨度(竖楞间距): l =300.0mm;
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.40×0.90=20.609kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.40×0.90=1.008kN/m;
q = q1 + q2 =20.609+1.008=21.617 kN/m; 面板的最大剪力:? = 0.6×21.617×300.0 = 3890.981N; 截面抗剪强度必须满足:
其中， Τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2);
?--面板计算最大剪力(N):? = 3890.981N; b--构件的截面宽度(mm):b = 400mm ;
hn--面板厚度(mm):hn = 18.0mm ;
fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2):fv = 13.000 N/mm; 2
71
面板截面的最大受剪应力计算值: T =3×3890.981/(2×400×18.0)=0.811N/mm2;
面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2;
面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.811N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [T]=1.5N/mm，满足要求～ 2
3.挠度验算
根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载: q = 47.7×0.4 = 19.08N/mm; l--计算跨度(内楞间距): l = 300mm;
E--面板的弹性模量: E = 9500N/mm2;
I--面板的截面惯性矩: I = 40×1.8×1.8×1.8/12=19.44cm4;
面板的最大允许挠度值:[ω] = 1.2mm;
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×19.08×3004/(100×9500×1.94×105) = 0.567
mm;
面板的最大挠度计算值: ω =0.567mm 小于等于面板的最大允许挠度值
[ω]=1.2mm，满足要求～
(四)、墙模板内外楞的计算
72
(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，内龙骨采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 60×80×80/6 = 64cm3;
I = 60×80×80×80/12 = 256cm;
4
内楞计算简图
1.内楞的抗弯强度验算
内楞跨中最大弯矩按下式计算:
其中， M--内楞跨中计算最大弯距(N.mm);
l--计算跨度(外楞间距): l =400.0mm;
q--作用在内楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.30×0.90=15.456kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。
q =(15.456+0.756)/2=8.106 kN/m;
73
------内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40×104;
f --内楞的抗弯强度设计值(N/mm2); f=13.000N/mm2;
内楞的最大应力计算值:σ = 1.30×105/6.40×104 = 2.027 N/mm2; 内楞的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2;
内楞的最大应力计算值 σ = 2.027 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值
[f]=13N/mm2，满足要求～
2.内楞的抗剪强度验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
其中， V,内楞承受的最大剪力;
l--计算跨度(外楞间距): l =400.0mm;
q--作用在内楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.30×0.90=15.456kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.30×
74
0.90=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。
q = (q1 + q2)/2 =(15.456+0.756)/2=8.106 kN/m; =3×1945.490/(2×60.0×80.0)=0.608N/mm2;
内楞截面的抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2;
内楞截面的受剪应力计算值 τ =0.608N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm，满足要求～ 2
3.内楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。
挠度验算公式如下:
75
其中， ω--内楞的最大挠度(mm);
q--作用在内楞上的线荷载(kN/m): q = 47.71×0.30/2=7.16 kN/m;
l--计算跨度(外楞间距): l =400.0mm ;
E--内楞弹性模量(N/mm2):E = 9500.00 N/mm2 ;
I--内楞截面惯性矩(mm)，I=2.56×10; 46
内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×14.31/2×4004/(100×9500×2.56×106) = 0.051
mm;
内楞的最大容许挠度值: [ω] = 1.6mm;
内楞的最大挠度计算值 ω=0.051mm 小于 内楞的最大容许挠度值
[ω]=1.6mm，满足要求～
(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 60×80×80/6 = 64cm;
I = 60×80×80×80/12 = 256cm4; 3
76
外楞计算简图
4.外楞抗弯强度验算
外楞跨中弯矩计算公式:
其中，作用在外楞的荷载: P = (1.2×47.7+1.4×2)×0.3×0.4/1=6.48kN; 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 600mm;
外楞最大弯矩:M = 0.175×6484.97×600.00= 6.81×105 N/mm;
强度验算公式:
其中， σ-- 外楞的最大应力计算值(N/mm2)
M -- 外楞的最大弯距(N.mm);M = 6.81×105 N/mm
W -- 外楞的净截面抵抗矩; W = 6.40×10 mm;
[f] --外楞的强度设计值(N/mm2)，[f] =13.000N/mm2;
外楞的抗弯 外楞的最大应力计算值: σ = 6.81×105/6.40×104 = 10.639 N/mm2;强度设计值: [f] = 13N/mm2;
77 43
外楞的最大应力计算值 σ =10.639N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值
[f]=13N/mm2,满足要求～
5.外楞的抗剪强度验算
公式如下:
其中， ?--外楞计算最大剪力(N);
l--计算跨度(水平螺栓间距间距): l =600.0mm;
P--作用在外楞的荷载: P = (1.2×47.7+1.4×2)×0.3×0.4/1=6.485kN;
外楞的最大剪力:? = 0.65×6484.968 = 2.53×103N;
外楞截面抗剪强度必须满足:
其中， τ--外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2);
?--外楞计算最大剪力(N):? = 2.53×103N;
b--外楞的截面宽度(mm):b = 60.0mm ;
hn--外楞的截面高度(mm):hn = 80.0mm ;
78
fv--外楞的抗剪强度设计值(N/mm2):fv = 1.500 N/mm2;
外楞截面的受剪应力计算值: τ =3×2.53×103/(2×60.0×80.0)=0.790N/mm2;
外楞的截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm; 2
外楞截面的抗剪强度设计值: [fv]=1.5N/mm; 2
外楞截面的受剪应力计算值 τ =0.79N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求～
6.外楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。
挠度验算公式如下:
其中， ω--外楞最大挠度(mm);
P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m):P = 47.71×0.30×0.40/1,5.72 kN/m;
l--计算跨度(水平螺栓间距): l =600.0mm ;
E--外楞弹性模量(N/mm2):E = 9500.00 N/mm2 ;
I--外楞截面惯性矩(mm4)，I=2.56×106;
外楞的最大挠度计算值: ω =
1.146×5.72×100/1×6003/(100×9500×2.56×106) = 0.583mm;
79
外楞的最大容许挠度值: [ω] = 2.4mm;
外楞的最大挠度计算值 ω =0.583mm 小于 外楞的最大容许挠度值
[ω]=2.4mm，满足要求～
(五)、穿墙螺栓的计算
计算公式如下:
其中 N -- 穿墙螺栓所受的拉力;
A -- 穿墙螺栓有效面积 (mm2);
f -- 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2;
查表得:
穿墙螺栓的型号: M14 ;
穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm;
穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2;
穿墙螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.85 kN; 穿墙螺栓所
受的最大拉力: N =47.705×0.6×0.4 = 11.449 kN。
穿墙螺栓所受的最大拉力 N=11.449kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值
[N]=17.85kN，满足要求～
80
浙公网安备 33021202002483