地下车库工程模板满堂支撑架施工方案

地下车库工程模板满堂支撑架 施工方案 围墙砌筑施工方案免费下载道路清表施工方案下载双排脚手架施工方案脚手架专项施工方案专项施工方案脚手架 XX基地 3#楼及地下车库工程 模板满堂支撑架专项施工方案 编制: 审核: 批准: XX机械施工有限公司 2011-11-5 XX基地单位职工住房项目(一期)3#住宅楼及地下车库工程 目 录 一、工程概况 ..................................................................................... 2 二、编制依据 ..................................................................................... 2 三、施工准备 ..................................................................................... 2 四、 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 要求 ..................................................................................... 3 五、构造要求 ..................................................................................... 3 六、 检查验收 ................................................................................... 4 七、模板支撑架计算公式 .................................................................. 6 八、安全管理 ..................................................................................... 9 九、满堂支撑架搭设示意图 .............................................................19 陕西建工集团机械施工有限公司航天基地项目部 1 XX基地单位职工住房项目(一期)3#住宅楼及地下车库工程 一、工程概况 本工程是陕西省交通集团公司航天基地一期3#住宅楼及地下车库工程，3#楼结构形式为剪力墙结构，地下两层，地上1-27轴是十五层、28-46轴是二十一层、47-72轴是二十五层;地下二层层高3.45m，地下一层高4.55m、4.25m、4m,地上一层层高4.2m、4.5m、4.75m,标准层层高为3米，建筑总高度81.9米;地下车库结构形式为框架结构，西边是地下一层，层高3.95，3#楼和4#楼中间是地下两层地下二层层高3.3米，地下一层层高4.5米。总建筑面积41650?，其中3#楼28955?，地下车库12695?。 二、编制依据 1、 《危险性较大的分部分项工程工程安全 管理办法 关于高温津贴发放的管理办法稽核管理办法下载并购贷款管理办法下载商业信用卡管理办法下载处方管理办法word下载 》建质〔2009〕 87号文 2、 《建筑工程安全生产管理条例》 3、 《混凝土结构工程施工质量验收 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 》GB50204-2001 4、 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 5、 《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204-91 6、 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2011 三、施工准备 1、本工程采用12mm厚的清水覆膜板组拼。支模支撑采用扣件式Ф48×3.0钢管，搭设满堂红脚手架螺旋式自动调平支撑体系，用十字扣件固定梁底钢管，以保证梁底不移位。主龙骨采用Ф48×3.0钢管，次龙骨选用50×70mm双面刨光方木，模板接头处采用50×70mm的方木。可调托撑螺杆外径为32mm，螺杆长度为530mm，螺母厚度为30mm，支托板厚为5mm。 2、 脚手架搭设前，应按专项施工方案向施工人员进行交底。应按规范的规定和脚手架专项施工方案要求对钢管、扣件、脚手板、可调托撑等进行检查验收，不合格产品不得使用。 经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。 应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并应使排水畅通。 3、构配件要求 3.1 满堂脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793 或《低压流体 陕西建工集团机械施工有限公司航天基地项目部 2 XX基地单位职工住房项目(一期)3#住宅楼及地下车库工程 输送用焊接钢管》GB/T3091 中规定的Q235 普通钢管;钢管的钢材质量应符，符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700 中Q235 级钢的规定。 脚手架钢管宜采用Φ48×3.0 钢管。每根钢管的最大质量不应大于25.8kg。 3.2 扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831 的规定。采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。 扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65N?m 时，不得发生破坏。 3.3 可调托撑螺杆外径不得小于30mm，直径与螺距应符合现行国家标准《梯型螺纹》GB/T 5796.2、GB/T 5796.3 的规定。螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6 ?;可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5 扣，螺母厚度不得小于30 ? 。可调托撑抗压承载力设计值不应小于40 kN，支托板厚不应小于5?。 四、设计要求 1 、满堂支撑架顶部施工层荷载应通过可调托撑传递给立杆。 2 、满堂支撑架根据剪刀撑的设置不同分为普通型构造与加强型构造，其构造设置应在架体外侧周边及内部纵、横向每5m,8m，应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为5m,8m，两种类型满堂支撑架立杆的计算长度应符合规范规定。 3、 计算立杆段的轴向力设计值N ，应按下列公式计算: N =1.2_N Gk + 1.4_N Qk (5.4.4-1) 式中:_N Gk ——永久荷载对立杆产生的轴向力标准值总和(kN); _Qk——可变荷载对立杆产生的轴向力标准值总和(kN)。 N 4、立杆稳定性计算部位的确定应符合下列规定: (1) 当满堂支撑架采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距时，应计算底层与顶层立杆段; (2)当架体的步距、立杆纵距、立杆横距有变化时，除计算底层立杆段外， 还必须对出现最大步距、最大立杆纵距、立杆横距等部位的立杆段进行验算; (3) 当架体上有集中荷载作用时，尚应计算集中荷载作用范围内受力最大的。 五、构造要求 1、 满堂支撑架步距不宜超过1.8m, 立杆间距不宜超过1.2×1.2m，立杆底部应设置 陕西建工集团机械施工有限公司航天基地项目部 3 XX基地单位职工住房项目(一期)3#住宅楼及地下车库工程 垫座或垫板，底部必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件，固定在距钢管底端200mm处的立杆上，横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。 2、3#楼地下二层水平杆按三步搭设，地下一层水平杆按三步搭设，地上一层水平杆按四步搭设，标准层水平杆按三步搭设，地下车库水平杆按三步搭设。 3、为了满堂支撑架整体稳定，必须增加竖向、水平剪刀撑，可增加架体刚度，提高脚手架承载力。求满堂支撑架在纵、横向间隔一定距离设置竖向剪刀撑，在竖向剪刀撑顶部交点平面、扫地杆的设置层设置水平剪刀撑，保证支架结构稳定。 4、竖向剪刀撑间距4,5 跨，为3,5m ，立杆间距在0.4×0.4m,0.6×0.6m 之间(含0.4×0.4) ，竖向剪刀撑间3,3.2m，0.4×8 跨=3.2m, 0.5×6 跨=3m,均满足要求。 5、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 第6.2.4 条第6 款规定的内容:当支架立柱高度超过5m 时，应在立柱周围外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6,9m、竖向间距2,3m 与建筑结构设置一个固结点。 6、立杆采用对接搭接时，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不宜设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个间隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。 7、当立杆采用搭接接长时，搭接长度不应小于1m，并应采用不少于2个旋转扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。 8、立杆顶部的可调托撑螺杆外径不得小于30mm，直径与螺栓距离应符合现行规范，可调托撑的螺杆与托板焊接牢固，焊缝高度不得小于6mm，可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得小于5扣，螺母厚度不得小于30mm。 9、可调托撑抗压承载力设计值不应小于40KN，支托板厚不应小于5mm。 六、检查验收 1、对进场钢管、扣件、可调托撑检查产品合格证，并应进场抽样复试，技术性能必须符合现行规范标准。钢管外径、壁厚应符合规范要求，并应涂防腐漆。可调托撑托板厚不应小于5mm，变形不应大于1mm。 2、杆件的设置和连接，支撑、门洞桁架等的构造应符合本规范和 专项施工方案的要求。 3、 地基应无积水，底座应无松动，立杆应无悬空，扣件螺栓应无松动。 陕西建工集团机械施工有限公司航天基地项目部 4 XX基地单位职工住房项目(一期)3#住宅楼及地下车库工程 4、脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法 允许偏差 项次 项 目 技术要求 示意图 检查方法与工具 (mm) 1 满堂支撑 H=2 ?7 — 经纬仪或吊线锤和卷尺 架立杆垂 H=5 ?10 — 直度 满堂支撑架步距 ?20 — 钢尺量 2 间距 立杆间距 ?30 — 钢尺量 5、 安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应按规范规定确定。不合格的应重新拧紧至合格。 6、扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准 项次 检查项目 安装扣件数量 实测扣件数量 允许不合格 (个) (个) 数 1 连接立杆与纵(横)向51~90 5 0 水平杆或剪刀撑的扣件 91~150 8 1 151~280 13 1 281~500 20 2 2 51~90 5 1 连接横向水平杆与纵向91~150 8 2 水平杆的扣件 151~280 13 3 281~500 20 5 七、模板支撑架计算公式 A、楼板模板支撑计算: 一)、 参数 转速和进给参数表a氧化沟运行参数高温蒸汽处理医疗废物pid参数自整定算法口腔医院集中消毒供应 信息: 1.脚手架参数 横向间距或排距(m):1.00;纵距(m):1.20;步距(m):1.50; 陕西建工集团机械施工有限公司航天基地项目部 5 XX基地单位职工住房项目(一期)3#住宅楼及地下车库工程 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20;脚手架搭设高度(m):2.60; 采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ;扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系 数:0.80;板底支撑连接方式:方木支撑; 2.荷载参数 23 模板与木板自重(kN/m):0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m):25.000; 2 楼板浇筑厚度(m):0.12;倾倒混凝土荷载标准值(kN/m):1.000; 2 施工均布荷载标准值(kN/m):1.000; 3.楼板参数 钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi);楼板混凝土标号:C30; 2 每层标准施工天数:6;每平米楼板截面的钢筋面积(mm):1440.000; 计算楼板的宽度(m):4.00;计算楼板的厚度(m):0.12; 计算楼板的长度(m):4.50;施工平均温度(?):15.000; 4.木方参数 22 木方弹性模量E(N/mm):9500.000;木方抗弯强度设计值(N/mm):13.000; 2 木方抗剪强度设计值(N/mm):1.300;木方的间隔距离(mm):250.000; 木方的截面宽度(mm):50.00;木方的截面高度(mm):70.00; 二)、模板支撑方木的计算: 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，方木的截面惯性矩I和 截面抵抗矩W分别为: 3 W=5.000×7.000×7.000/6 = 40.83 cm; 4 I=5.000×7.000×7.000×7.000/12 = 142.92 cm; 方木楞计算简图 1.荷载的计算: (1)钢筋混凝土板自重(kN/m): 陕西建工集团机械施工有限公司航天基地项目部 6 XX基地单位职工住房项目(一期)3#住宅楼及地下车库工程 q= 25.000×0.250×0.120 = 0.750 kN/m; 1 (2)模板的自重线荷载(kN/m): q= 0.350×0.250 = 0.088 kN/m ; 2 (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN): p = (1.000 + 1.000)×1.200×0.250 = 0.600 kN; 1 2.强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 × (q + q) = 1.2×(0.750 + 0.088) = 1.005 kN/m; 12 集中荷载 p = 1.4×0.600=0.840 kN; 22 最大弯距 M = Pl/4 + ql/8 = 0.840×1.200 /4 + 1.005×1.200/8 = 0.433 kN; 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.840/2 +1.005×1.200/2 = 1.023 kN ; 62 截面应力 σ= M /W = 0.433×10/40833.33 = 10.602 N/mm; 2 方木的计算强度为 10.602 小于13.0 N/mm,满足要求! 3.抗剪计算: 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力: Q = 1.005×1.200/2+0.840/2 = 1.023 kN; 3 截面抗剪强度计算值 T = 3 ×1.023×10/(2 ×50.000×70.000) = 0.438 2N/mm; 2 截面抗剪强度设计值 [T] = 1.300 N/mm; 方木的抗剪强度为 0.438 小于 1.300 满足要求! 4.挠度计算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 陕西建工集团机械施工有限公司航天基地项目部 7 XX基地单位职工住房项目(一期)3#住宅楼及地下车库工程 均布荷载 q = q + q = 0.838 kN/m; 12 集中荷载 p = 0.600 kN; 4 最大变形 V= 5×0.838×1200.0 /(384×9500.000×1429166.667) + 3 600.000×1200.0 /( 48×9500.000×1429166.7) = 3.256 mm; 方木的最大挠度 3.256 小于 1200.000/250,满足要求! 三)、板底支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算; 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.005×1.200 + 0.840 = 2.046 kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 陕西建工集团机械施工有限公司航天基地项目部 8 XX基地单位职工住房项目(一期)3#住宅楼及地下车库工程 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 M = 0.767 kN.m ; max 最大变形 V = 2.283 mm ; max 最大 支座力 Q = 8.951 kN ; max 2 截面应力 σ= 160.203 N/mm; 2 支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10 mm,满足要求! 四)、扣件抗滑移的计算: 按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ? R c 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN; R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 8.951 kN; R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五)、模板支架荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容: (1)脚手架的自重(kN): N = 0.129×2.600 = 0.336 kN; G1 (2)模板的自重(kN):N = 0.350×1.200×1.000 = 0.420 kN; G2 陕西建工集团机械施工有限公司航天基地项目部 9 XX基地单位职工住房项目(一期)3#住宅楼及地下车库工程 (3)钢筋混凝土楼板自重(kN): N = 25.000×0.120×1.200×1.000 = 3.600 kN; G3 经计算得到，静荷载标准值 N = N+N+N = 4.356 kN; GG1G2G3 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 N = (1.000+1.000 ) ×1.000×1.200 = 2.400 kN; Q 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2N + 1.4N = 8.587 kN; GQ 六)、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) :N = 8.587 kN; σ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 L/i 查表得到; o i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) :i = 1.59 cm; 22 A ---- 立杆净截面面积(cm):A = 4.57 cm; 33 W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm):W=4.79 cm; 2 σ-------- 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm); 2 [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 :[f] =205.000 N/mm; L---- 计算长度 (m); o 如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算 l = kuh (1) o1 l = (h+2a) (2) o k---- 计算长度附加系数，取值为1.155; 1 u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3;u = 1.700; a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.200 m; 公式(1)的计算结果: 立杆计算长度 L = kuh = 1.155×1.700×1.500 = 2.945 M; o1 L/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ; o 由长细比 l/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.209 ; o 2 钢管立杆受压强度计算值 ;σ=8586.792/(0.209×457.000) = 89.902 N/mm; 陕西建工集团机械施工有限公司航天基地项目部 10 XX基地单位职工住房项目(一期)3#住宅楼及地下车库工程 立杆稳定性计算 σ= 89.902 小于 [f]= 205.000满足要求～ 公式(2)的计算结果: 立杆计算长度 L = h + 2a = 1.500+2×0.200 = 1.900 m ; o L / i = 1900.000 / 15.900=119.000 ; o 由长细比 l/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.458 ; o 2 钢管立杆受压强度计算值;σ=8586.792/(0.458×457.000) = 41.025 N/mm; 立杆稳定性计算 σ= 41.025 小于 [f]= 205.000满足要求～ 七)、楼板强度的计算: 1. 计算楼板强度说明 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.5M,楼板承受的荷载按照线均布考虑。 22 宽度范围内配筋3级钢筋,配筋面积As=1440 mm,fy=360 N/mm。 板的截面尺寸为 b×h=4000mm×120mm,截面有效高度 ho=100 mm。 按照楼板每6天浇筑一层，所以需要验算6天、12天、18天...的 承载能力是否满 足荷载要求，其计算简图如下: 2.计算楼板混凝土6天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边4.5m,短边为4.0 m; 楼板计算范围跨度内摆放5×4排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 陕西建工集团机械施工有限公司航天基地项目部 11 XX基地单位职工住房项目(一期)3#住宅楼及地下车库工程 第2层楼板所需承受的荷载为 q = 2× 1.2 × ( 0.350 + 25.000×0.120 ) + 1× 1.2 × ( 0.336×5× 24/4.500/4.000 ) + 1.4 ×(1.000 + 1.000) = 11.290 kN/m; 计算单元板带所承受均布荷载 q = 4.500×11.288 = 50.794 kN/m; 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 2 M = 0.0596×50.790×4.000 = 48.437 kN.m; max 验算楼板混凝土强度的平均气温为15?，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到6天后混凝土强度达到53.770%,C30混凝土强度近似等效为C16.130。 2 混凝土弯曲抗压强度设计值为f=7.742N/mm; cm 则可以得到矩形截面相对受压区高度: ξ= As× f/ ( b × h × f ) = 1440.000×360.000 / yocm ( 4000.000×100.000×7.742 )= 0.167 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 α = 0.153 s 此楼板所能承受的最大弯矩为: 22-6 M = α× b× ho×fcm = 0.153×4000.000×100.000×7.742×10 = 47.398 1s kN.m; 结论:由于 ?M = 47.398 <= M= 48.437 imax 所以第6天以后的各层楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑必须保留。 3.计算楼板混凝土12天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边4.5m,短边为4.0 m; 楼板计算范围跨度内摆放5×4排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第3层楼板所需承受的荷载为 q = 3× 1.2 × ( 0.350 + 25.000×0.120 ) + 2× 1.2 × ( 0.336×5× 24/4.500/4.000 ) + 1.4 ×(1.000 + 1.000) = 15.760 kN/m; 计算单元板带所承受均布荷载 q = 4.500×15.755 = 70.898 kN/m; 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 2 M = 0.0596×70.900×4.000 = 67.608 kN.m; max 验算楼板混凝土强度的平均气温为15?，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线 陕西建工集团机械施工有限公司航天基地项目部 12 XX基地单位职工住房项目(一期)3#住宅楼及地下车库工程 得到12天后混凝土强度达到74.570%,C30混凝土强度近似等效为C22.370。 2 混凝土弯曲抗压强度设计值为f=10.690N/mm; cm 则可以得到矩形截面相对受压区高度: ξ= As× f/ ( b × h × f ) = yocm 1440.000×360.000 / ( 4000.000×100.000×10.690 )= 0.121 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为α = 0.114 s 此楼板所能承受的最大弯矩为: 22-6 M = α× b× ho×fcm = 0.114×4000.000×100.000×10.690×10 = 2s 48.609 kN.m; 结论:由于 ?Mi = 96.008 > M= 67.608 max 所以第12天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 B、梁支撑撑计算 一)、参数信息: 1.脚手架参数 立柱梁跨度方向间距l(m):1.00;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30; 脚手架步距(m):1.50;脚手架搭设高度(m):2.60; 梁两侧立柱间距(m):1.20; 承重架支设:无承重立杆，木方平行梁截面A; 2.荷载参数 2 模板与木块自重(kN/m):0.350;梁截面宽度B(m):0.250; 3 混凝土和钢筋自重(kN/m):25.000;梁截面高度D(m):0.500; 22 倾倒混凝土荷载标准值(kN/m):2.000;施工均布荷载标准值(kN/m):2.000; 3.木方参数 22 木方弹性模量E(N/mm):9000.000;木方抗弯强度设计值(N/mm):13.000; 2 木方抗剪强度设计值(N/mm):1.300;木方的间隔距离(mm):200.000; 木方的截面宽度(mm):50.00;木方的截面高度(mm):70.00; 4.其他 采用的钢管类型(mm):Φ48×3.0。 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80; 陕西建工集团机械施工有限公司航天基地项目部 13 XX基地单位职工住房项目(一期)3#住宅楼及地下车库工程 梁模板支撑架立面简图 二)、梁底支撑方木的计算 1.荷载的计算: (1)钢筋混凝土梁自重(kN):q= 25.000×0.250×0.500×0.200=0.625 kN; 1 (2)模板的自重荷载(kN):q = 0.350×0.200×(2×0.500+0.250) =0.088 kN; 2 (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN): 经计算得到，活 荷载标准值 P = (2.000+2.000)×0.250×0.200=0.200 kN; 1 2.木方楞的传递集中力计算: 静荷载设计值 q=1.2×0.625+1.2×0.088=0.855kN; 活荷载设计值 P=1.4×0.200=0.280kN; P=0.855+0.280=1.135kN。 3.支撑方木抗弯强度计算: 最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩， 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距(kN.m)M=1.135×1.200/4=0.341; 陕西建工集团机械施工有限公司航天基地项目部 14 XX基地单位职工住房项目(一期)3#住宅楼及地下车库工程 2 木方抗弯强度(N/mm)σ=340500.000/40833.333=8.339; 22 木方抗弯强度8.339N/mm小于木方抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm，所以满足要 求～ 4.支撑方木抗剪计算: 最大剪力的计算公式如下: Q = P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力(kN) Q=1.135/2=0.568; 2 截面抗剪强度计算值(N/mm)T=3×567.50/(2×50.00×70.00)=0.243; 22 截面抗剪强度计算值0.243N/mm小于截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm，所以满 足要求～ 5.支撑方木挠度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 集中荷载 P = q1 + q2 + p1 = 0.913kN; 3 最大挠度(mm)Vmax=912.500×1200.00/(48×9000.00×1429166.67)=2.554; 木方的最大挠度(mm)2.554小于l/250=1200.00/250=4.800，所以满足要求～ 三)、梁底支撑钢管的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷 载传递。 1.支撑钢管的强度计算: 按照集中荷载作用下的简支梁计算 集中荷载P传递力，P=1.135 kN; 计算简图如下: 陕西建工集团机械施工有限公司航天基地项目部 15 XX基地单位职工住房项目(一期)3#住宅楼及地下车库工程 支撑钢管按照简支梁的计算公式 其中 n=1.000/0.200=5 经过简支梁的计算得到: 钢管支座反力 R = R=(5-1)/2×1.135+1.135=3.405 kN; AB 通过传递到支座的最大力为4×1.135+1.135=5.675 kN; 钢管最大弯矩 M=(5×5-1)×1.135×1.000/(8×5)=0.681 kN.m; max 62 截面应力 σ=0.681×10/4790.000=142.171 N/mm; 2 支撑钢管的计算强度小于205.0 N/mm,满足要求! 四)、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 五)、扣件抗滑移的计算: 按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ? Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN; R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力，R=5.68 kN;R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六)、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 陕西建工集团机械施工有限公司航天基地项目部 16 XX基地单位职工住房项目(一期)3#住宅楼及地下车库工程 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括: 横杆的最大支座反力: N =5.675 kN ; 1 脚手架钢管的自重: N = 1.2×0.129×2.600=0.403 kN; 2 楼板的混凝土模板的自重: N3=0.720 kN; N =5.675+0.403+0.720=6.798 kN; φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l/i 查表得到; o i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm):i = 1.59; 2 A -- 立杆净截面面积 (cm): A = 4.57; 3 W -- 立杆净截面抵抗矩(cm):W = 4.79; 2 σ -- 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm); 2 [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值:[f] =205.00 N/mm; l -- 计算长度 (m); o 如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l = kuh (1) o1 l = (h+2a) (2) o k -- 计算长度附加系数，按照表1取值为:1.167 ; 1 u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.700; a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度:a =0.300 m; 公式(1)的计算结果: 立杆计算长度 L = kuh = 1.167×1.700×1.500 = 2.976 m; o1 L/i = 2975.850 / 15.900 = 187.000 ; o 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.205 ; 2 钢管立杆受压强度计算值 ;σ=6797.792/(0.205×457.000) = 72.560 N/mm; 2 立杆稳定性计算 σ = 72.560 N/mm 小于 [f] = 205.00满足要求～ 立杆计算长度 L = h+2a = 1.500+0.300×2 = 2.100 m; o L/i = 2100.000 / 15.900 = 132.000 ; o 公式(2)的计算结果: 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.386 ; 2 钢管立杆受压强度计算值 ;σ=6797.792/(0.386×457.000) = 38.536 N/mm; 陕西建工集团机械施工有限公司航天基地项目部 17 XX基地单位职工住房项目(一期)3#住宅楼及地下车库工程 2 立杆稳定性计算 σ = 38.536 N/mm 小于 [f] = 205.00满足要求～ 八、 安全管理 1、搭拆脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋，必须是专业操作人员。 2 、脚手架的构配件质量与搭设质量，应按本规范第8 章的规定进行检查验收，并应确认合格后使用。 3 、钢管上严禁打孔，作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在架体上;严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护设施。 4、满堂支撑架在使用过程中，应设有专人监护施工，当出现异常情况时，应立即停止施工，并应迅速撤离作业面上人员。应在采取确保安全的措施后，查明原因、做出判断和处理。 5、满堂支撑架顶部的实际荷载不得超过设计规定。 6、 夜间不宜进行脚手架搭设与拆除作业。 7、 在脚手架上进行电、气焊作业时，应有防火措施和专人看守。 8、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并应派专人看守，严禁非操作人员入内。 陕西建工集团机械施工有限公司航天基地项目部 18 XX基地单位职工住房项目(一期)3#住宅楼及地下车库工程 九、满堂支撑架搭设示意图 楼面混凝土连梁混凝土钢管小梁 48钢管立杆 垂直支撑 水平杆 立杆 扫地杆 楼面模板及支撑立面图 陕西建工集团机械施工有限公司航天基地项目部 19