JB／T4730-2005《承压设备无损检测》答疑——超声检测部分（Ⅲ）

JB／T4730-2005《承压设备无损检测》答疑——超声检测部分（Ⅲ） JB,T4730-2005《承压设备无损检测》答疑 ——超声检测部分(?) |l_..l|/ 兰兰:兰三!二!!!竺兰兰兰竺竺:竺兰二二兰兰:竺::釜一. 波屏上均呈现一个参差不齐的回波.探头移动时,回 波幅度起伏较大(?4-6dB).?a和?b分别表示声 束接近垂直入射和倾斜入射时的动态波形. 42波形模式?的特征是什么? 波形模式?是多重反射体波形.探头在不同位 置探测缺陷时,示波屏上显示一群密集信号(时基线 上有时可分辨,有时无法分辨).探头移动时,信号 时起时伏.如能分辨,则可发现每个单独信号均显 示波形工的特征. 43为什么声程距离较大时.波形I和?不易区分? 如何解决? 声程距离较大时,如要分清波形I和?,应特别 仔细,因近似平台式动态波形可能很难发现,除非反 射体很大.当距离>200mm时,应对反射体标出 衰减20dB的边界点,再将其间距和20dB声束宽 度相比较,进行区分. 另外,探头在有曲率的表面扫查时也要特别注 意,因为回波动态波形有可能明显改变.附录H 中,图H.6和图H.7所示两例即说明此点.在图 H.6中,点反射体所显示的回波动态特征与波形? 相似,而不象波形I;在图H.7中,探头在曲表面 上,反射体回波特征很象波形HIa,而在平表面上则 疑似波形HIb. 44端点衍射波法测定缺陷自身高度时.如何进行 距离修正? 水平距离修正值?L—R?sinfl;深度距离修正 值Ah=R?cosfl(R为反射体的直径;卢为斜探头的 折射角). 45采用端部最大回波法测定缺陷自身高度.基点 应如何确定? 使探头沿缺陷延伸方向扫查,为保证找到缺陷 端点,应尽可能多从几个方向或用其它声束角度进 行重复测量.对大平面或体积状缺陷,应沿长度方 向在几个位置作测定.测定缺陷高度时,应在垂直 于缺陷长度的方向进行前后扫查.由于缺陷端部的 形状不同,扫查时应适当转动探头,以便能清晰地测 出端部回波,当存在多个杂乱波峰时,应把能测出缺 陷最大自身高度的回波确定为缺陷端部回波( 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 附录J中图J.1).测定时应以缺陷两端的峰值回波 A和A作为基点.基点原则上以端部回波波高为 满屏高5O时的回波前沿位置为准(图J.2). 采用此法测定缺陷自身高度,若存在多个杂乱 波峰,基点确定方法也如上所述. 46采用6dB法测定缺陷自身高度与测定缺陷指 示长度方法有何不同? (1)采用6dB法测定缺陷自身高度使探头 垂直于焊接接头方向扫查,并沿缺陷高度伸展方向 观察回波包络线形态.若缺陷端部回波较明显,则 以端部最大回波处作为6dB法起始点;若缺陷回波 只有单峰,且变化较明显,则以最大回波处作为起始 点;若回波高度变化很小,可将回波迅速降落前的半 波高值,作为6dB法测高起始点. (2)测定缺陷指示长度当缺陷反射波只有一 个峰点,且位于?区或?区以上时,应使波幅降到 8O满屏高,再用6dB法测其指示长度.当缺陷反 射波峰值起伏变化,有多个高点,且位于?区或?区 以上时,应使波幅降到8O满屏高,再以端点6dB 法测其指示长度. 47反射体的回波动态波形分哪几类?如何表征? 大致可分为点状反射体,表面光滑的大平面反 射体,表面粗糙的大反射体和多重性密集形反射体 四类回波动态波形.其回波动态波形分别用波形模 式I,?,HI(包括HIa和?b),以及?表示(标准附 录H中图H.1,H.5). 48奥氏体不锈钢对接接头的超声检测中.声束通 过母材和通过焊接接头分别测绘的两条DAC曲线 间距应<10dB.为什么? 奥氏体钢焊缝晶粒粗大,组织不均匀,弹性,声 速和声衰减各向异性明显,而母材奥氏体晶粒要比 焊缝小得多,且组织较均匀,各向异性相对较弱,故 应分别绘制通过母材和通过焊接接头的两条DAC 曲线. 要求 对教师党员的评价套管和固井爆破片与爆破装置仓库管理基本要求三甲医院都需要复审吗 两条DAC曲线间距应<10dB,是对仪 器和探头系统的最低指标,也是保证检测灵敏度和 信噪比的基本要求. 49奥氏体不锈钢对接接头的超声检测中.只采用 一 次波法(直射法)检测.为什么? 因为奥氏体不锈钢对接接头晶粒粗大,弹性,声 速和声衰减各向异性明显,超声检测较困难,如用二 次波检测,主声束畸变更严重,噪声更大,定位定量 更不准,所以通常只能用一次波法(直射法)检测. 50对奥氏体不锈钢对接焊接接头的超声检测.为 什么推荐采用高阻尼窄间隙纵波K1斜探头? 奥氏体不锈钢焊缝的组织特点是晶粒粗大且有 方向性,它对超声检测造成的困难主要有?组织不 均匀造成较大的噪声显示,信噪比低.?超声通过 焊缝和母材中的不同区域时,声束发生扭曲.?散 2oo6年第28卷第6期321 ||.|.1l|誊薯i||..tl毒._; 兰兰:二::::二::!竺兰兰兰竺兰:竺兰二二兰兰!:竺.-.????????????_? ??0??_????_?????__???0??_???_?????_??? ??_????????0??-?0??_????l???'??????_??? ?????????_?????_????'????_?_???_????0? ?I??ll??0??????_?-,-?r?,'_珂?i,,? 射衰减严重.采用纵波检测的原因是,与横波相比, 纵波波长较长,有利于提高穿透力和信噪比.而且 纵波的振动方向也是纵波扭曲较小的原因之一.另 外,试验表明,斜人射纵波为45.时,为最佳路径,此 时散射最小.而高阻尼探头的脉冲窄,有利于提高 分辨力.因此,对奥氏体不锈钢焊缝的检测一般优 先选择高阻尼纵波KI斜探头或双晶斜探头. 5l不锈钢主要有铁素体型,马氏体型,奥氏体型和 双相不锈钢四种.JB/T4730---2005标准对其超声 检测有何 规定 关于下班后关闭电源的规定党章中关于入党时间的规定公务员考核规定下载规定办法文件下载宁波关于闷顶的规定 ? 铁素体型和马氏体型不锈钢,一般采用碳钢和 低合金钢超声检测方法检测.对于奥氏体型不锈 钢,应采用专门的超声检测方法检测.如奥氏体不 锈钢板可参照普通钢板的规定进行超声检测;奥氏 体不锈钢锻件可按标准进行检测;奥氏体不锈钢焊 缝应采用射线检测,在特定场合可用超声检测进行 补充.双相钢钢板可参照普通钢板规定进行超声检 测;双相钢锻件也可根据奥氏体的比例按奥氏体型 不锈钢或碳钢进行检测;双相钢焊缝建议采用射线 检测. 52对堆焊层检测时.为什么要规定纵波双晶斜探 头的焦点位于堆焊层和母材的结合部位? 纵波双晶斜探头主要用于检测堆焊层下再热裂 纹,通常,这种裂纹出现在奥氏体不锈钢堆焊层下的 母材中,裂纹方向垂直于表面且垂直于堆焊方向,裂 纹长度<10min,深度为堆焊层下1,2.5mm,成群 出现,相邻裂纹间隔为2,10mm.而双晶探头的 特点是在焦点区域具有较高灵敏度和信噪比.为了 有效地检测堆焊层下再热裂纹,纵波双晶斜探头的 焦点深度应位于堆焊层和母材的结合部位. 53采用双晶直探头检测堆焊层时应在垂直于堆焊 方向进行扫查.同时应保证分隔压电元件的隔声层 平行于堆焊方向,为什么? 这是因为堆焊层中的缺陷与堆焊工艺有关.堆 焊层中的缺陷大多数为沿堆焊方向的线性缺陷,通 常出现在堆焊层与基层的贴合区部位(近场区内). 主要是堆焊层内缺陷和堆焊层与基层间未贴合.为 保证这些沿堆焊方向的细小线性缺陷(未贴合和再 热裂纹)不漏检,采用双晶直探头检测堆焊层时应垂 直于堆焊方向进行扫查,并保证分隔压电元件的隔 声层平行于堆焊方向. 54JB/T4730---2005标准规定.相邻两缺陷在一 直线上,其间距小于其中较短缺陷的长度时.应作为 3222006年第衢卷第6期 一 条缺陷处理,以两缺陷长度之和作为指示长度.而 间距不计入缺陷长度.但射线照相中遇此情况.要 将间距计入缺陷长度.为什么? 实际上超声和射线检测结果是一致的.由于条 状类缺陷一般呈细条状,端部曲率半径很小而应力 线密度较大,在往复或冲击应力载荷作用下,往往会 使两条缺陷连成一条大缺陷,因此,对该类缺陷严格 控制是较合理的.但考虑到声束呈圆锥形向外扩散 传播,当两缺陷相距较近时,超声检测实际上很难将 缺陷分开,一般应认为两缺陷连在一起;而只有在缺 陷相距较大时,才有可能将两缺陷区分开,并测出间 距,而这还没有考虑深度距离的影响.这时如果在 计算相邻缺陷长度时,再将间距加进去,其控制可能 就太严格了.因此,标准对超声检测发现的相邻缺 陷的处理,不再沿用射线检测的做法,而是明确规 定,相邻两缺陷在同一直线上时,若其间距小于其中 较小的缺陷长度时,应作为一条缺陷处理,以两缺陷 长度之和作为其指示长度(不考虑间距). 55JB/T4730---2005标准对复合钢板超声检测灵 敏度的规定.与原标准相比有何差异? 新标准规定,将探头置于复合钢板完全结合部 位,调节第一次底波高度为8O满屏高.以此作为 基准灵敏度.检测灵敏度改为基准灵敏度. 原标准规定,将对比试快或复合钢板完全结合 部位的底波调节到8O满屏高,以此作为检测灵敏 度.扫查试块人工缺陷部位,并予以记录,然后与工 件进行比较. 差异在于取消了对比试块,直接用底波调节灵 敏度,操作简化. 56基准灵敏度和扫查灵敏度有何区别? 基准灵敏度一般是指记录灵敏度,通常用于缺 陷的定量和等级评定.扫查灵敏度是指实际检测灵 敏度.为了不漏掉记录缺陷或某些特定的缺陷,确 保承压设备安全,实际检测时通常采用较高的检测 灵敏度进行扫查.原则上扫查灵敏度不得低于基准 灵敏度. 57检测结束前.仪器和探头系统的复核内容及要 求有哪些? (1)每次检测结束前,应对扫描量程进行复核. 如果任意一点在扫描线上的偏移超过扫描线读数的 1O,则对扫描量程应重新调整,并对上一次复核以 来所有的检测部位进行复检. (2)每次检测结束前,应对扫查灵敏度进行复 . |.,一.一-l 张平等:JB/T4730--2005((兰竺竺兰二二兰竺!竺:竺::_: 核.一般对DAC曲线的校核不应少于3点.如曲 线上任何一点幅度下降2dB,则应对上一次复核以 来所有的检测部位进行复检;如幅度上升2dB,则 应对所有的记录信号进行重新评定. S8按JB/T4730~2005标准规定,对奥氏体钢锻 件斜探头检测时,应如何进行质量等级评定? 横波检测时质量等级评定按标准中表64进行 分级评定. 表64斜探头检测的质量等级 等级缺陷大小 Iv形槽深为工件壁厚的3,最大为3mm ?v形槽深为工件壁厚的5,最大为6mm 59对钢焊缝超声检测规定条件允许时,应尽量采 用较大K值探头.为什么? 超声波束垂直于缺陷表面时缺陷回波最高;当 有一定倾角时,缺陷回波波幅随此倾角的增大而急 剧下降.焊缝中裂纹类危险性缺陷大多垂直于工件 表面,且裂纹表面多呈曲齿状,采用较大K值探头, 可增大反射回波幅度.(全文完) (上接第298页) 的析出受到抑制,提高了镀层自身的内聚能力.因 此加入Re的Ni—P镀层启裂载荷有明显的提高. Re在Ni—P酸性镀液中多以离子状态存在,因 而使胶体第二相粒子表面吸附电荷的数量增多,沉 积量增大,同时也降低了粒子与Ni—P基体的界面 能,提高了粒子与基体的结合力,这样就使裂纹在第 二相粒子界面形核所需的临界载荷提高;另外粒子 沉积量的增多,使裂纹扩展所需载荷增大,因而使加 Re的复合镀层启裂载荷和启裂挠度同时增大. 3结论 (1)400?以上热处理显着提高了界面结合强 度,使启裂型式由镀层与底材界面脱粘转变为镀层 表面的内聚失效.从而,显着提高了启裂载荷和启 裂挠度,这对苛刻服役条件下的耐磨镀层十分重要. (2)SiC等粒子的共沉积能大幅度地提高镀层 的启裂载荷和启裂挠度,这对开发非晶态高耐蚀耐 磨镀层十分重要. (3)稀土能提高化学镀和复合镀层的启裂载荷 (上接第319页) 表2铝合金试块上的试验结果mill 注:气孔直径为表中所列的特定值,并不连续. 究结果,可作为一般情况下,从可达到的线形像质计 的绝对灵敏度(即底片上可显示的最小丝径),对可 检验出的气孑L尺寸得出相应的估判值. 参考文献: [1]PollittCG.Radiographicsensitivity[J].BritJNDT, 1962,4(3):71—80. [2]郑世才.射线检测[M].北京:机械工业出版社,2004. [3-I(日)石井勇五郎着,吴义译.无损检测学[M-I.北京: 机械工业出版社,1988. 和启裂挠度.从声发射累积计数曲线看,稀土在界 面处的平衡偏聚不仅提高了界面启裂载荷,而且还 能降低裂纹扩展速度. 参考文献: [1]王张敏,周信民.硬质薄涂层界面结合力的测试.表面 工程技术[M-I.上海:上海交通大学出版社,1989.57— 73. [2-I葛继平,郑林,王学芝.划痕法测Ni-P合金结合力的 研究[J].热加工工艺,1991,11(6):34—36. 1-3]姜晓霞,孙伟.化学镀理论及实践[M].北京:国防工 业出版社,2000.108—124. [43袁振明,吕景春.声发射技术及其应用[M].北京:机械 工业出版社,1985.37—145. [5]迟毅,王毅坚,张磊.化学镀非晶态Ni—P镀层的结 合强度研究[J].电化学,1998,9(2):47—53. [6]扬瑞成.Ni一9.1%P非晶态镀层加热时的内扩展I-J]. 金属热处理,1997,12(1):68—7O. [7]萨维茨基EM着,张宝琦译.稀土金属学[Z].包头:包 头科学技术委员会,1974.143—151. 2006年第28卷第6期323