爬架荷载计算

TS-01型附着式升降脚手架 设计计算书 北京韬盛科技发展有限公司 二○一二年五月 目    录 1. 计算依据    1 2. 计算说明    1 2.1 架体参数    1 2.2 计算选用值    1 2.3 验算项目    3 3. 计算单元    3 4. 计算荷载    5 5. 水平支承桁架验算    6 5.1 计算简图    6 5.2 荷载计算    6 5.3 受力分析    7 5.4 截面校核    7 6. 主框架验算    8 6.1 模型分析    8 6.2 计算简图    9 6.3 计算荷载    9 6.3.1 使用工况    9 6.3.2 升降工况    11 6.3.3 坠落工况    12 6.4 受力分析    13 6.4.1 使用工况    13 6.4.2 升降工况    13 6.4.3 坠落工况    14 6.5 承载验算    14 7. 架体验算    16 7.1 架体立杆    16 7.2 架体水平杆    16 8. 上吊点吊挂件验算    17 8.6 吊挂件穿墙螺栓验算    19 9. 下吊点验算    20 10. 附着支座验算    21 10.1 附着支座穿墙螺栓验算    21 10.2 附着支座背板验算    22 11. 防坠验算    23 11.1 计算荷载    23 11.2 防坠摆针验算    23 11.3 导轨小横杆验算    24 1.  计算依据 (1) 《建筑施工附着升降脚手架管理暂行规定》建建[2000]230号 (2) 《建筑结构荷载设计规范》GB50009-2001 (3) 《钢结构设计规范》GB50017-2003 (4) 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002 (5) 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99 (6) 《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》JGJ202-2010 (7) 《附着式升降脚手架》Q/TXTSK001-2009 2.  计算说明 2.1  架体参数 导座式附着升降架的相关架体参数如下： 表1    架体相关参数 序号 项 目 内 容 1 架体宽度 内外排立杆中心距0.9m，内立杆与结构间距0.4m 2 立杆间距 立杆间距1.5m 3 水平杆步距 水平杆步距1.8m 4 架体高度 架体总高为8步，高度15.2m 5 计算跨度 取五个立杆间距，按7.5m一跨计算 6 附着支座数量 使用过程中每榀主框架上保证不少于3个，提升过程中不少于2个 7 附着支座与结构连接 27螺杆，Q235钢 8 吊挂件与结构连接 30螺杆，Q345钢       计算所采用的楼层相关信息如下： 表2    楼层相关参数 序号 项 目 内 容 1 层高 2.8m~4.0m 2 砼强度 C20 3 墙体厚度 200mm       2.2  计算选用值 材料选用值见表3。 表3    材料选用值   A (cm2) I (cm4) W (cm3) i (cm) 重量 (N/m) 48.3*3.2 4.53 11.59 4.80 1.60 35.6 48*3.5 4.89 12.19 5.08 1.58 38.4 48*3.0 4.24 10.78 4.49 1.59 33.3 [6.3 8.45 51 16.3 2.46 66.3             各类材料物理性能指标选用值见表4。 表4    各类材料物理性能指标选用值 材料种类 弹性模量E （N/mm2） 抗拉、抗压和抗弯f （N/mm2） 抗剪fv （N/mm2） 48.3*3.2 206×103 205 120 48*3.5 206×103 205 120 48*3.0 206×103 205 120 [6.3 206×103 205 120 M27螺杆 206×103 170 140 M30螺杆 206×103 170 140 焊缝（角焊缝）   160 160         计算参数见表5。 表5    相关计算参数 序号 类别 项目 符号 取值 备注 1 架体荷载 操作面铺板   150N/m2   扣件   13.2N/个   2 施工 活荷载 使用状态同时作业3层时   2.0kN/m2   升降状态按3层荷载计   0.5kN/m2   3 风荷载 基本风压 w0 0.4kN/m2   风压高度变化系数   2.83 A类，200m 风振系数   1.0   建筑物体型系数   1.3   挡风系数 0.8               2.3  验算项目 在确定架体计算单元的基础上对下列部分进行验算： (1) 水平支承桁架； (2) 主框架； (3) 架体构架 (4) 附着支座； (5) 上、下吊点 (6) 防坠验算。 3.  计算单元 计算单元简图如图1： 图1  附着式升降脚手架示意图 为偏于安全计，计算单元取5个立杆间距，跨度为7.5m。 4.  计算荷载 取一个计算单元计算，各部位的荷载标准值如下表： 表6    荷载标准值 代号 项 目 计算标准 荷载值 A 永久荷载     A1 主框架 （每榀主框架） 导轨立杆 9.3×38.4×2＝714N 导轨纵向小横杆 0.09×27.6×74＝184N 导轨横向小横杆 0.16×23.0×25＝92N 导轨小斜杆 0.38×23.0×13＝114N 框架立杆 10.0×38.4×2＝768N 框架水平杆 0.85×38.4×6＝196N 框架斜杆 1.90×38.4×2＝146N 2.21kN A2 主框架加长节 （每榀主框架） 导轨立杆 4.0×38.4×2＝307N 导轨纵向小横杆 0.09×27.6×32＝79N 导轨横向小横杆 0.16×23.0×11＝40N 导轨小斜杆 0.38×23.0×11＝96N 框架立杆 4.0×38.4×2＝307N 框架斜杆 1.90×38.4×2＝146N 0.98kN A3 水平支承桁架 （每立杆间距） 立杆 2.3×38.4＝88N 水平杆 1.5×38.4×2＝115N 斜杆 2.34×38.4＝90N 0.29kN A4 附着支座（每榀主框架） 330N 0.33kN A5 架体外排立杆处 （每立杆间距） 立杆 13.3×38.4＝511N 大横杆及扶手杆 38.4×1.5×15＝864N 小横杆 38.4×1.2/2×8＝184N 剪刀撑 38.4×18.0/2＝346N 扣件 13.2×(9+2×8)＝330N 操作面铺板 150×0.45×1.5×5＝506N 密目立网 5×15.2×1.5＝114N 2.86kN A6 架体内排立杆处 （每立杆间距） 立杆 13.3×38.4＝511N 大横杆及扶手杆 38.4×1.5×7＝403N 小横杆 38.4×1.2/2×8＝184N 扣件 13.2×8×2＝211N 操作面铺板 150×0.45×1.5×5＝506N 1.82kN A7 架体内外排水平杆 （架体构架计算用） 大横杆自重 38.4N/m 小横杆自重 38.4×1.2/2÷1.5＝15.4N/m 操作面铺板 150×0.45＝67.5N/m 121N/m A8 电动葫芦（每榀主框架） 2000N 2.00kN B 可变荷载（使用工况下每立杆单元）   B1 架体外排立杆处 0.45×1.5×3000×2＝4050N 4.05kN B2 架体内排立杆处 0.45×1.5×3000×2＝4050N 4.05kN C 可变荷载（升降工况下每立杆单元）   C1 架体外排立杆处 0.45×1.5×500×2＝675N 0.68kN C2 架体内排立杆处 0.45×1.5×500×2＝675N 0.68kN D 可变荷载（坠落工况下每立杆单元）   D1 架体外排立杆处 0.45×1.5×500×3＝1013N 1.01kN D2 架体内排立杆处 0.45×1.5×500×3＝1013N 1.01kN E 风荷载   E1 每个立面单元 1×2.83×(1.3×0.8)×400×1.5×1.8＝3179N 3.18kN         5.  水平支承桁架验算 为偏于安全计，水平支承桁架取五片水平桁架（跨度为7.5m）进行计算，并按简支受力进行分析，其荷载效应组合为：永久荷载 + 施工活荷载 5.1  计算简图 按简支静定桁架进行分析，其计算简图如下： 图2  水平支承桁架计算简图 5.2  荷载计算 5.2.1  外侧水平支承桁架 永久荷载：PGLw=G(A3+A5)=1.2(0.29+2.86)=3.78kN 可变荷载：PQLw=Q·B1=1.4×4.05=5.67kN 则计算荷载： Pw=PGLw+PQLw=3.78+5.67=9.45kN 式中：    PGLw    每个外侧支承桁架的竖向永久荷载设计值 PGLw    每个外侧支承桁架的竖向可变荷载设计值 Pw    每个外侧支承桁架的设计荷载 G    永久荷载分项系数，取G=1.20 Q    可变荷载分项系数，取Q=1.40 A3    水平桁架自重，见表6，A3=0.29kN A5    外排立杆永久荷载，见表6，A5=2.86kN B1    外排立杆可变荷载，见表6，B1=4.05kN 5.2.2  内侧水平支承桁架 永久荷载：PGLn=G(A3+A6)=1.2(0.29+1.82)=2.53kN 可变荷载：PQLn=Q·B2=1.4×4.05=5.67kN 则计算荷载： Pn=PGLn+PQLn=2.53+5.67=8.20kN 式中：    PGLn    每个内侧支承桁架的竖向永久荷载设计值 PGLn    每个内侧支承桁架的竖向可变荷载设计值 Pn    每个内侧支承桁架的设计荷载 A6    内排立杆永久荷载，见表6，A6=1.82kN B2    内排立杆可变荷载，见表6，B2=4.05kN 其受荷载值小于外侧水平支承桁架，因此仅须验算外侧水平支承桁架即可。 5.3  受力分析 按静定支承桁架进行受力分析，结果如下图所示： 图3  水平支承桁架受力分析图    单位：kN 5.4  截面校核 由受力分析图可以看出，则最不利杆件为压杆，出现在两个支座处，其一为竖向压杆，受力为28.35kN；其二为斜腹杆，受力为24.60kN。 杆件一： 杆件型号按48×3.0钢管计，杆件计算长度L＝1800mm A＝424mm2  i＝15.9mm λx＝λy＝1800/15.9＝113 ＝0.489 压杆稳定性验算如下： = 136.73N/mm2 ＜ f=205N/mm2    满足要求 杆件二： 杆件型号按48×3.0钢管计，杆件计算长度L＝2343mm A＝424mm2  i＝15.9mm λx＝λy＝2343/15.9＝147 ＝0.316 压杆稳定性验算如下： = 183.60N/mm2 ＜ f=205N/mm2    满足要求 6.  主框架验算 6.1  模型分析 主框架导轨由三根48*3.5钢管构成，联结焊成格构式结构，可以认为是截面如下图形式的“品”字形刚架。 图4  主框架导轨截面示意图 经分析截面的中性轴如上图所示，刚架的截面参数如下： 截面惯性矩： Ix= = = mm4 截面模量： Wx= = = mm3 6.2  计算简图 主框架的受力分析应根据荷载效应组合的不同分两种： ① 永久荷载 + 施工活荷载 ② 永久荷载 + 0.9（施工活荷载 + 风荷载） 1)  荷载效应组合①          2)  荷载效应组合② 图5  主框架受力简图 6.3  计算荷载 主框架承受由水平支承桁架传递来的荷载，并加上主框架自重荷载，主框架的自重荷载在内外排之间按2:1的比例分配。 6.3.1  使用工况 荷载效应组合① 内排处： P1n=4Pn+2/3G(A1+A2)+GA8 =4×8.20+2/3×1.2×(2.21+0.98)+1.2×2.00 =37.75kN 按JGJ202规范4.1.7要求，考虑附加荷载不均匀系数 2=1.3后： P1n=37.75×1.3=49.08kN 外排处： P1w=4Pw+1/3G(A1+A2)=4×9.45+1/3×1.2×(2.21+0.98) =39.08kN 按JGJ202规范4.1.7要求，考虑附加荷载不均匀系数 2=1.3后： P1w=39.08×1.3=50.80kN 荷载效应组合② 内排处： P2n=4[G(A3+A6)+0.9Q B2]+2/3G(A1+A2)+GA8 =4×[1.2×(0.29+1.82)+0.9×1.4×4.05]+2/3×1.2×(2.21+0.98)+1.2×2.00 =35.49kN 按JGJ202规范4.1.7要求，考虑附加荷载不均匀系数 2=1.3后： P2n=35.49×1.3=46.14kN 外排处： P2w=4[G(A3+A5)+0.9Q B1]+1/3G(A1+A2) =4×[1.2×(0.29+2.86)+0.9×1.4×4.05]+1/3×1.2×(2.21+0.98) =36.81kN 按JGJ202规范4.1.7要求，考虑附加荷载不均匀系数 2=1.3后： P2w=36.81×1.3=47.85kN 风荷载： PF=0.9×4Q E1=0.9×4×1.4×3.18=16.03kN 按JGJ202规范4.1.7要求，考虑附加荷载不均匀系数 2=1.3后： PF=16.03×1.3=20.84kN 上列式中： P1n    荷载效应组合①下主框架内侧杆荷载设计值 P1w    荷载效应组合①下主框架外侧杆荷载设计值 P2n    荷载效应组合②下主框架内侧杆荷载设计值 P2w    荷载效应组合②下主框架外侧杆荷载设计值 PF    每个主框架单元节点的风荷载设计值 A1    主框架自重，见表6，A1=2.21kN A2    主框架加长节自重，见表6，A2=0.98kN A8    提升设备自重，见表6，A8=2.00kN E1    每个立面单元节点所受风荷载，见表6，E1=3.18kN 6.3.2  升降工况 荷载效应组合① 内排处： P1n=4[G(A3+A6)+QC2]+2/3G(A1+A2)+GA8 =4×[1.2×(0.29+1.82)+1.4×0.68]+2/3×1.2×(2.21+0.98)+1.2×2.00 =18.34kN 按JGJ202规范4.1.7要求，考虑附加荷载不均匀系数 2=2.0后： P1n=18.34×2.0=36.68kN 外排处： P1w=4[G(A3+A5)+QC1]+1/3G(A1+A2) =4×[1.2×(0.29+2.86)+1.4×0.68]+1/3×1.2×(2.21+0.98) =19.66kN 按JGJ202规范4.1.7要求，考虑附加荷载不均匀系数 2=2.0后： P1w=19.66×2.0=39.32kN 荷载效应组合② 内排处： P2n=4[G(A3+A6)+0.9Q C2]+2/3G(A1+A2) =4×[1.2×(0.29+1.82)+0.9×1.4×0.68]+2/3×1.2×(2.21+0.98) =16.11kN 按JGJ202规范4.1.7要求，考虑附加荷载不均匀系数 2=2.0后： P2n=16.11×2.0=32.22kN 外排处： P2w=4[G(A3+A5)+0.9Q C1]+1/3G(A1+A2) =4×[1.2×(0.29+2.86)+0.9×1.4×0.68]+1/3×1.2×(2.21+0.98) =19.82kN 按JGJ202规范4.1.7要求，考虑附加荷载不均匀系数 2=2.0后： P2w=19.82×2.0=39.64kN 风荷载： PF=0.9×4Q E1=0.9×4×1.4×3.18=16.03kN 按JGJ202规范4.1.7要求，考虑附加荷载不均匀系数 2=2.0后： PF=16.03×2.0=32.06kN 6.3.3  坠落工况 荷载效应组合① 内排处： P1n=4[G(A3+A6)+QD2]+2/3G(A1+A2)+GA8 =4×[1.2×(0.29+1.82)+1.4×1.01]+2/3×1.2×(2.21+0.98)+1.2×2.00 =20.74kN 按JGJ202规范4.1.7要求，考虑附加荷载不均匀系数 2=2.0后： P1n=20.74×2.0=41.48kN 外排处： P1w=4[G(A3+A5)+QD1]+1/3G(A1+A2) =4×[1.2×(0.29+2.86)+1.4×1.01]+1/3×1.2×(2.21+0.98) =22.05kN 按JGJ202规范4.1.7要求，考虑附加荷载不均匀系数 2=2.0后： P1w=22.05×2.0=44.10kN 荷载效应组合② 内排处： P2n=4[G(A3+A6)+0.9Q D2]+2/3G(A1+A2) =4×[1.2×(0.29+1.82)+0.9×1.4×1.01]+2/3×1.2×(2.21+0.98) =17.77kN 按JGJ202规范4.1.7要求，考虑附加荷载不均匀系数 2=2.0后： P2n=17.77×2.0=35.54kN 外排处： P2w=4[G(A3+A5)+0.9Q D1]+1/3G(A1+A2) =4×[1.2×(0.29+2.86)+0.9×1.4×1.01]+1/3×1.2×(2.21+0.98) =21.49kN 按JGJ202规范4.1.7要求，考虑附加荷载不均匀系数 2=2.0后： P2w=21.49×2.0=42.98kN 风荷载： PF=0.9×4Q E1=0.9×4×1.4×3.18=16.03kN 按JGJ202规范4.1.7要求，考虑附加荷载不均匀系数 2=2.0后： PF=16.03×2.0=32.06kN 6.4  受力分析 取一个主框架单元进行计算，全部荷载简化为由一个框架单元承受，主框架是由多个单元构成，单个单元能满足承载要求时，多个单元组合承载能力更强。 受力分析简图如下： 1)  荷载效应组合①              2)  荷载效应组合②    图6  主框架受力分析简图 6.4.1  使用工况 1)  荷载效应组合①              2)  荷载效应组合②    单位：kN 图7  主框架受力分析简图（使用工况） 6.4.2  升降工况 1)  荷载效应组合①              2)  荷载效应组合②    单位：kN 图8  主框架受力分析简图（升降工况） 6.4.3  坠落工况 1)  荷载效应组合①              2)  荷载效应组合②    单位：kN 图9  主框架受力分析简图（坠落工况） 6.5  承载验算 6.5.1  使用工况 (1)、 荷载效应组合① 压杆校核： =900/15.9＝57 ＜ []=150 查表得＝0.829 = 72.26N/mm2 ＜ f=205N/mm2    满足要求 拉杆校核： = 133.94N/mm2 ＜ f=205N/mm2    满足要求 (2)、 荷载效应组合② 压杆校核： =900/15.9＝57 ＜ []=150 查表得＝0.829 = 127.37N/mm2 ＜ f=205N/mm2    满足要求 拉杆校核： = 126.18N/mm2 ＜ f=205N/mm2    满足要求 6.5.2  升降工况 (1)、 荷载效应组合① 压杆校核： =900/15.9＝57 ＜ []=150 查表得＝0.829 = 55.93N/mm2 ＜ f=205N/mm2    满足要求 拉杆校核： = 103.68N/mm2 ＜ f=205N/mm2    满足要求 (2)、 荷载效应组合② 压杆校核： =900/15.9＝57 ＜ []=150 查表得＝0.829 = 147.60N/mm2 ＜ f=205N/mm2    满足要求 拉杆校核： = 104.53N/mm2 ＜ f=205N/mm2    满足要求 6.5.3  坠落工况 (1)、 荷载效应组合① 压杆校核： =900/15.9＝57 ＜ []=150 查表得＝0.829 = 62.73N/mm2 ＜ f=205N/mm2    满足要求 拉杆校核： = 116.27N/mm2 ＜ f=205N/mm2    满足要求 (2)、 荷载效应组合② 压杆校核： =900/15.9＝57 ＜ []=150 查表得＝0.829 = 152.35N/mm2 ＜ f=205N/mm2    满足要求 拉杆校核： = 113.33N/mm2 ＜ f=205N/mm2    满足要求 7.  架体验算 7.1  架体立杆 比较内外排立杆，外排立杆受力为Pw=9.45kN，内排立杆受力为Pn=8.20kN，内外排立杆受力环境状态相同，因此只须验算外立杆稳定性。 =1800/15.9＝113 ＜ []=210 查表得＝0.496 按JGJ202规范4.1.6要求，考虑附加安全系数 1=1.43后： Pw=1.43×9.45=13.51kN 64.24N/mm2 ＜ f=205N/mm2    满足要求 7.2  架体水平杆 架体内排水平杆按单跨简支梁计算。 p=GA7+Qp活=1.2×121 + 1.4×0.45×2000=1405N/m M=1/8·pl2=1/8×1405/1000×15002=3.95×105N·mm 式中：    p    水平杆所受线荷载设计值 A7    架体内外排水平杆所受永久荷载 p活    使用工况下的活荷载 M    水平杆所受跨中弯矩 则水平杆截面应力如下： =M/W=3.95×105/4.49×103 =87.97N/mm2 ＜ f=205N/mm2    满足要求 则水平杆跨中挠度如下： v= =4.17mm ＜ [v]=10mm    满足要求 8.  上吊点吊挂件验算 8.1  计算简图 吊挂件螺杆为M30螺杆，外侧挂吊挂件的一侧为光杆无螺纹，吊挂件安装图如下： 图10  吊挂件安装示意图 受力简图如下： 图11  吊挂件受力分析图    单位：kN 8.2  荷载计算 吊挂件仅在架体升降时使用，因此按升降工况及荷载组合①情况考虑，吊挂件所受荷载为： PD=P1n+P1w=36.68+39.32 =76.00kN 式中P1n及P1w见6.3.2，计算值已经考虑了附加荷载不均匀系数 2。 8.3  吊环验算 吊环采用Φ28圆钢 吊环截面积：As＝615.75mm2 ＝PD/2As＝76.00×103/(2×615.75) ＝61.71N/mm2 ＜ f=205N/mm2    满足要求 8.4  吊环轴验算 吊环轴采用Φ32圆钢，承受剪力： 吊环轴截面积：As＝804.25mm2 ＝PD/2As＝76.00×103/(2×804.25) ＝47.25N/mm2 ＜     满足要求 8.5  焊缝强度计验算 焊缝采用母材直角焊，双面满焊hf≥6mm 焊缝强度许用设计值： 抗压：fwc＝160N/mm2 抗拉、抗剪：fwt＝160N/mm2 总焊缝长度：ΣL＝250×4＝1000mm 焊缝有效高度：he＝0.7hf＝0.7×6＝4.2mm 故： ft＝P/heΣL＝76×103/4.2×1000 ＝18.10N/mm2 ＜ fwt＝160N/mm2    满足要求 8.6  吊挂件穿墙螺栓验算 8.6.1  计算简图 受力简图见图8所示。 8.6.2  受力分析 螺杆剪力R1y=PD=76.00kN 螺杆拉力R1x=PD×190/270=76.00×190/270=53.48kN 8.6.3  截面校验 =98.96kN = =105.43kN 则 =0.85 ＜ 1    满足要求 9.  下吊点验算 9.1  计算简图 下吊点为三角桁架式，由[6.3槽钢焊接而成，其计算简图如下： 图12  下吊点桁架计算简图 9.2  荷载计算 下吊点仅在架体升降时受力，因此按升降工况及荷载组合①情况考虑，下吊点所受荷载为： PD=P1n+P1w=36.68+39.32 =76.00kN 式中P1n及P1w见6.3.2，计算值已经考虑了附加荷载不均匀系数 2。 9.3  受力分析 下吊点桁架为超静定结构，按最不利的情况来考虑，则各杆受力如下： 1号杆（压杆）： N1=PD =×76.00 =77.52kN 2号杆（拉杆）： N1=PD = 76.00kN 3号杆（拉杆）： N1=PD =×76.00 =15.20kN 由上可以看出最不利杆件为1号杆。 9.4  承载验算 1号杆件为最不利杆件，受力形式为压力，按压杆稳定进行验算。 =1632/24.6＝66 ＜ []=150 查表得＝0.793 = 115.69N/mm2 ＜ f=205N/mm2    满足要求 10.  附着支座验算 10.1  附着支座穿墙螺栓验算 10.1.1  计算简图 附着支座处穿墙螺栓采用M27螺杆，升降过程中架体重量通过提升系统由上吊点吊挂件将其荷载直接传递给结构，附着支座不承力，在使用工况下，每榀主框架通过三个附着支座与结构相连，即每榀主框架处有三个附墙支座同时承力。 计算穿墙螺栓时，按最不利情况即只有两个附着支座承受全部荷载，上下两个支座间距离按最小情况2.8m计，计算简图如下： 图13  附着支座处穿墙螺栓计算简图    10.1.2  受力分析 依JGJ202规范4.1.5及4.1.8条要求，按使用工况及荷载组合①情况考虑，每机位处受力为： P1n=37.75kN P1w=39.08kN 考虑冲击系数 3=2.0后： P1n=37.75×2.0=75.50kN P1w=39.08×2.0=78.16kN 根据受力平衡原理，得到： R1y=R2y=1/2(P1n+P1w)=1/2×(75.50+78.16)=76.83kN R1x=-R2x=(P1n×0.2+P1w×1.1)/2.8=(75.5×0.2+78.16×1.1)/2.8=26.10kN 10.1.3  截面校验 =86.16kN = =78.19kN =0.95 ＜ 1    满足要求 10.2  附着支座背板验算 10.2.1  计算简图 附着支座最不利处在与结构紧贴背板处，背板螺孔内穿M27穿墙螺杆将之与结构墙体固定，背板尺寸样式如下图所示： 图14  附着支座背板简图    其截面特性如下： A=1600mm2 Ix=1037.65×104mm4 Iy=45.33×104mm4 Wx=162.13×103mm4 Wy=16.48×103mm4 10.2.2  计算荷载 背板按受弯钢构件计算，其所受力与穿墙螺杆受力互为反力，则： Fx=R1y=76.83kN Fy=R1x=26.10kN 故： Mx=1/4 Fx L=1/4×76.83×103×250=48.02×105N·mm My=1/4 Fy L=1/4×26.10×103×250=16.31×105N·mm 10.2.3  截面验算 依GB50017规范中式4.1.1，得： = =122.46 N/mm2 ＜ f=205N/mm2    满足要求 11.  防坠验算 11.1  计算荷载 坠落工况下，每点位处的坠落冲击荷载为： PL=P1n+P1w=41.48+44.10 =85.58kN 式中P1n及P1w见6.3.3，计算值已经考虑了附加荷载不均匀系数 2。 11.2  防坠摆针验算 y 防坠摆针的结构尺寸如图所示。 x 图11  防坠摆针尺寸图    单位：mm 防坠摆块截面积： A=1386mm2 防坠抗剪验算： 61.75N/mm2 ＜   满足要求 11.3  导轨小横杆验算 架体防坠是通过防坠摆针卡住导轨小横杆而实现，受坠落冲击荷载为： PL＝85.58kN 小横杆在受荷时为两端双截面受荷： A=424mm2 小横杆抗剪验算： 100.92N/mm2 ＜   满足要求