定边地区侏罗系延安组油藏增产配套措施研究(0011)

定边地区侏罗系延安组油藏增产配套 措施 《全国民用建筑工程设计技术措施》规划•建筑•景观全国民用建筑工程设计技术措施》规划•建筑•景观软件质量保证措施下载工地伤害及预防措施下载关于贯彻落实的具体措施 研究(0011) - 延 长 石 油 延长油田股份有限公司定边采油厂 樊学地区侏罗系油藏特征及增产配套措施 编写单位:定边采油厂勘探科 2010年12月20日 1 - 延长油田股份有限公司定边采油厂 樊学地区侏罗系油藏特征及增产配套措施 课题负责人:黄平良 技术负责人:张 彬 参加人编写:任 剑 高占虎 魏鹏新 陶功珍 屈彦霖 张宝权 编写单位:定边采油厂勘探科 2010年12月20日 2 - 目 录 一、 油藏地质特征 4 二、 延安组古地貌成藏条件 5 三、 特殊油藏 7 四、 侏罗系储层射孔及增产配套工艺 8 五、 认识和结论 12 3 - 定边樊学地区侏罗系油藏特征及增产配套措施 一、油藏地质特征 (一)沉积环境和构造特征 樊学地区侏罗纪地层在沉积之前，印支运动使盆地整体抬升，延长组及其顶部遭到剥蚀，形成了沟谷纵横，丘陵起伏的地貌形态，在三叠纪末期侵蚀古地貌背景上，充填式的形成了侏罗系古地貌油田。油气分布受延长组沉积末期古地形、古水系、沉积类型和沉积差异压实构造作用三大主要因素控制。 樊学地区侏罗系油藏构造面目以差异压实作用为主，油藏类型属岩性或构造-岩性圈闭油藏，主要呈多层状、条带状、透镜状、厚层状、互层状、断块状等形式分布。在同一油藏内油水分布仍然受海拔高度的控制。 (二)储层特征及油水关系 樊学地区侏罗系储层属河流河道砂坝微相砂体和分流河道微相砂体，储层油水分异受物性控制，含油半径小，纯油带高度小;含油半径越大，纯油带高度越大。物性相对好的井区，油水分异明显，物性差的井区，油水分异性差，相应的束缚水含量高。油水在纵向上的分布一般可以从电测曲线判断;横向上油层与底水相连通，而且砂体直接与周围水体连接，在含油面积以外存在广阔水域。 根据樊学地区钻井、岩心、测井、试油及试采资料，侏罗系延安组油藏渗透性相对较好，边、底水活跃，天然能量相对较充足，且以弹性水驱为主，为典型的边、底水油藏。这类油藏的主要特征是，在同一砂体中由于油水密度差异，油主要分布在油藏上部，而水占据油藏的下部和边部，油水之间无明显的隔层存在，油水界面不在同一水平面，而因物性变化呈一曲面，同一砂体中在相对上倾部位也可出现纯油层。局部地区由于油水边界受氧化作用强烈，原油粘度大，或有低渗透遮挡层，或含油层内在纵向有致密夹层，影响边底水供给程度和供给能力，同时也给增产改造措施的实施带来一定难度。 (三)储层分类 依据油水关系、物性及电测资料将侏罗系油层分为三种类型，即: ?类:油层与底水直接接触，，纵向上砂体连续分布，油层孔、渗性好，油 -32水分异明显，视渗透率大于100×10μm，含水饱和度小于40%，顶部有纯油带且厚度较大，油水过渡带较好。 ?类:油层内有夹层存在，纵向上油水分异相对较好，视渗透率大于20× 4 - -3210μm，含水饱和度小于45%，顶部出现不同厚度的纯油层，油水过渡带较大。 ?类:油层与底水之间有泥岩和砂泥岩隔层或夹层，隔层厚2-3m，延伸不到两个井距就尖灭，油水分异差，一般不会出现纯油层。油层孔、渗差，视渗透 -32率小于20×10μm，含水饱和度大于45%。 鉴于侏罗系油藏类型的多样性，综合应用各类资料，搞清油藏特征、油水关系，油水分布规律、夹层隔层分布情况，天然能量大小及供给能力等，建立侏罗系油藏增产改造措施及模式，有利于进一步提高单井产量。 二、延安组古地貌成藏条件 研究证明，区内延安组古地貌油藏的形成受到侏罗纪古地貌特征和延安组早起沉积环境的控制。 (一)前侏罗纪古地貌是本区Y9、Y10油藏成藏的主要控制因素 樊学地区发现的Y9、Y10油藏多分布在古地貌的斜坡及丘嘴，说目前定边- 明了古地貌是Y9、Y10成藏的主控因素。斜坡带背景上的三角洲平原沉积环境是这类油藏形成的基本地质条件，油层多出现在三角洲平原分流河道砂体中，油层厚度小，油层充满度高，边底水活跃是这类油藏的的特征。 (二)前侏罗纪深切河谷是油气运移的主要通道 侏罗系古河是沟通下部油源，确保油气向上运移的重要保证，深切河谷由于释放了生油层的过剩压力而成为运移的主要通道，河谷下切深度的强弱在一定程度上反映了河谷导运油气的能力，下切强度大，导运能力强，反之则弱。由于处于姬塬南坡的甘陕古河切割强度大，东斜坡区的宁陕古河切割强度次之，油气运移能力南部强于东部，南斜坡区的油田的大量存在也为此提供了佐证。 (三)分布于古地貌斜坡的河流边滩相砂体是最有利的储集体 斜坡带的边滩沿主河道和支河道近岸分布，是一套以中粗和中细砂岩为主的沉积，分选好，粒度适中，储层非均质性减弱，砂岩储层物性好，完钻的定4930、定4877等多口探井的试油结果说明边滩相为延安组Y9、Y10油气聚集的最有利相带。 (四)压实构造和岩性遮挡是古地貌油藏重要的圈闭条件 本区延安组Y9、Y10油藏的形成，岩性圈闭是基础，压实构造是油气富集的条件，这是由研究区的地质条件决定的。Y9、Y10储层属河道砂体，沉积时受时空控制，储层连片性差，河道变化快，这是形成岩性圈闭的沉积条件，同时，起伏不平的前侏罗纪古地貌形态与富县、Y10、Y9地层沉积时的厚度差异是形成压 5 - 实构造的古地貌基础。 (五)延长顶侵蚀面起伏对油气聚集起着控制作用 延长顶侵蚀面的起伏和前侏罗纪古地貌具有较好的一致性，侵蚀面在甘陕、宁陕河道处 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 现为幅度较大的凹槽，而在姬塬古高地，侵蚀面表现为起伏较大的鼻隆，在樊学地区呈现出多个局部小高点，这些局部高点对油气聚集起到控制作用，例如牛圈定4930井区、以及豹子掌定4910-定4911-定4964-定4887“串珠式”油层的发现，为此提供了佐证。 综合分析认为，古地貌斜坡是Y9、Y10油藏最有利分布区，该带具有优先捕获油气的条件，受次一级支流的切割有利于形成压实披盖构造，同时河流边滩相发育，储集条件好，地下水相对停滞，易于油藏的保护。 4916 三、特殊油藏 6 - 在本区也发育有一些特殊的油层或油水层，如樊学地区定4641-2井和定4916井Y9储层(图3-1、图3-2)。这些储层与常见侏罗系延安组储层比较最明显的电测特征是:纵向上，随着深度的增加，自然电位负异常更明显，自然伽马值更低，声波时差变大，感应和电阻率值也逐渐增大。投产结果显示，这样的延安组储层单层产量高，且含水低，这也是今年新井投产的一个亮点，同时为今后类似井的投产创新了思维。 1720174017601800 定4641-2 四性关系图定4641-2 四性关系图定4916 四性关系图定4916 四性关系图声波时差声波时差自然伽玛自然伽玛声波时差声波时差自然伽玛自然伽玛中感应中感应中感应中感应 450 450 200 200 0 0 200 200 450 450 200 200 0 0 200 200 2 2 200 200 2 2 200 200 微电位微电位自然电位自然电位微电位微电位自然电位自然电位深度深度深度深度岩心剖面岩心剖面解释结论解释结论岩心剖面岩心剖面解释结论解释结论 0 0 50 50 0 0 125 125 0 0 50 50 0 0 125 125 (m)(m)(m)(m)深感应深感应深感应深感应微梯度微梯度井径井径微梯度微梯度井径井径1840186018801900 2 2 200 200 2 2 200 200 0 0 50 50 15 15 40 40 0 0 50 50 15 15 40 40 延9射孔段(1864-1865.5)延9射孔段(1864-1865.5) 延9射孔段(1761.0-1762.5)延9射孔段(1761.0-1762.5) 17601800 18801900 图3-1 图3-2 在制定定4641-2新井投产 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 时我们发现储层底部泥质含量低，物性好，电阻高，综合分析延安组储层油气聚集控制规律，我们认为电阻率高主要是由于储层含有饱和度高所致，在射孔段选择是打破以往在顶部射孔的常规思路，大胆创新，于2010年6月13日在该井延9油层底部进行射孔压裂投产，射孔段:1864.0-1865.5/1.5米，弹型:127弹，孔密:16孔/米，压裂加石英砂1.0方， 3施工排量0.8方/分，平均砂比15%。开抽结果获得产油量17m/d，含水1%，累计产油2103吨。该井实验成功后，又在定4916井延9类似形态油层底部射孔投产成功。通过对该井资料反复分析后发现，定4916井与定4641-2井有相同的特 7 - 点，顶部泥质含量高、物性差，电阻低，相反底部反而物性好，电阻高，泥质含量低，根据定4641-2井组的成功经验，于2010年7月21日对4916井延9油层底部射孔投产，射孔段:1761.0-1762.5/1.5米，弹型:复合弹，孔密:16孔/ 3米，开抽结果获得了44m/d初产油，含水5%，于8月6日，日产油最高涨到了 3149. 7m/d，累计产油3163吨。若按每吨原油2800元计算,将获得产值885.65万元。 今年以来面对繁重的新建设产能任务，勘探科在厂领导的正确领导下不断摸索总结，并取得了良好的效果，尤其在射孔段的选择和打开程度的确定方面取的了一定的认识，在一些特殊井投产时打破一往在顶部射孔的 方法 快递客服问题件处理详细方法山木方法pdf计算方法pdf华与华方法下载八字理论方法下载 ，大胆创新，改在底部泥质含量低，物性好，电阻高的油层底部进行射孔，获得了很高的工业油流。这一新思路的尝试取得了令人鼓舞的成绩，值得我们在今后的工作中不断的探索和发扬，有针对性地对各类问题进行有效解决，大幅度地提高油井采收率。 四、侏罗系储层射孔及增产配套工艺 (一)射孔方式、射孔部位及打开程度 侏罗系油藏具有物性较好，边底水水活跃的特点。纵向上根据油藏特征和油水关系分为纯油带、油水过渡带和水带。因此，一般射孔部位应高于油水过渡带，也就是说射孔部位要高于油水界面，以避免射孔后产水或投产后底水快速锥进，延长无水或低水采油期。对于边底水相对活跃的底水油帽油藏，合理的剩余油层厚度取决于生产压差、原油粘度和油藏特征，它们的关系可表示为: 2T=H/ΔP?a (1) p T-无水生产期 Hp-射孔底界和油水界面之间的距离，即剩余厚度(m) ΔP-生产压差(Pa) a-统计常数，可表示为: 2a=ΩµФ/8.64K (2) Ω-水平渗透率和垂直渗透率的比值 µ-原油粘度(mPa?s) Ф-孔隙度(%) -32K-渗透率(×10µm) 由(1)、(2)式可以看出，剩余厚度的平方与无水采油期成正比关系，剩余 8 - 厚度对无水采油期的影响最大，因此单从限制底边水锥进的角度，在射孔时应尽量加大剩余厚度，延长无水采油期。 理论上按舒洛夫曲线计算证明:不同类型的油层，虽然射开程度不同，完善程度不同，但总的趋势是随着射开程度地增加，完善程度地增加值越来越小(表 时，完善程度已达到80%，射开程度过大，反而会引起4-1)。当打开程度为30% 底水锥进速度加快。 表4-1 不同射开程度和完善程度对比数据表 对鄂尔多斯盆地陕北地区某油田侏罗系单井两维两相模型模拟不同射开程度，对比得出:当单井射开1/2厚度生产时，没有无水采油期，含水率上升很快，射开程度,%, 10 20 30 40 50 60 完善程度,%, 45 67 80 89 94.2 95.8 完善程度增值 22 13 9 5.2 1.6 ,%, 低含水期含水上升率9.3%/月;当单井射开1/3厚度生产时，低含水期含水上升率4.3%/月，低含水期采出抵制储量为7%;当单井射开1/6厚度生产时，低含水 月，低含水期采出抵制储量为11%，但采油速度很低(小于期含水上升率2.7%/ 0.8);综合分析认为，射开1/3厚度较为合理(图4-1、2)。 图4-1三种射开程度下含水和采出程度关系 图4-1三种射开程度下含水和采出程度关系 图4-2三种射开程度下采油速度曲线 理论.模拟计算和现场实践证明,合理的射孔部位、打开程度是侏罗系底水油帽油层延长无水采油期和稳产期，提高生产能力和采油速度的主要因素。对于物性较好或油水带较薄的的?类油层，射开程度应控制在20%以下;砂泥互层，纵 9 - -32向上油水分异相对较好，油水过渡带较大，视渗透率大于20×10µm，含水饱和 度小于45%的储层(?类油层)，射开程度应在20-30%为宜;油层孔渗差，视渗 -32透率小于20×10µm，含水饱和度大于45%，油层与底水之间有泥质或砂泥岩隔层或夹层，隔层厚度2-3m，油水分异差，这类油层(?类油层)由于隔夹层存 -40%。 在，且边底水不十分活跃，一般射孔应在油层上部，射开程度控制在30 理论计算和现场实践证明，侏罗系油层一般采用以下几种射孔方式较为适宜: 1/2(1)SYD-102枪，127弹，适合5”-5”套管，穿透深度?700mm。 1/2(2)SYD-102枪，1m弹，适合5”-5”套管，穿透深度?1000mm。 1/2(3)复合射孔弹，适合5”-5”套管，穿透深度?1000mm。 (二)侏罗系延安组油层用不同弹型重复射孔应用效果 侏罗系延安组油层，以往我们直接采用1m弹或复合弹对含油层顶部射孔开采，但部分井达不到令人满意的效果。在2010年的投产过程中，我们调整了思路，改变了传统的射孔方式，探索性地进行了尝试，采取先用1米弹将所定射孔段全部射开，然后再用复合弹从射孔段正中补射开二分之一孔段的方式进行作业，取得了明显的效果.此方法可以明显增加二次复合弹射孔的穿透深度，从而提高油层泄油面积,减小油流流出地层阻力,大幅度提高油井产能。 如43009-4井与43009-5井延4+5层，正是应用了此方法，分别获得了较高产能，定43009-4井日产油15吨(目前产油11吨)和定43009-5井日产油9吨(目前产油3吨)。 (三)深穿透负压射孔 深穿透负压射孔是指在井底压力低于油气层压力的条件下射孔。其原理是在地层压力高于井筒压力的条件下地层流体在压力下向井筒流动，排出部分泥浆污染物，杜绝外来液体进入地层，减少液体伤害;作用在于降低射孔对油层的伤害和孔眼堵塞，在井下建立起一个清洁的流体流动通道。该措施主要在侏罗系边、底水油藏的勘探、开发和产建井中已广泛应用，主要适用于孔喉连通性好，泥质含量低，渗透性较好，油层能量充足的油层组。射孔时的负压至少要保持在射孔段以上300米有液柱高度，对于不同油藏，根据地层压力情况、储层特征和工程因素，确定合理的负压射孔液柱高度。 (四)小砂量解堵压裂工艺 10 - 小砂量解堵性压裂指加砂量小于5m3，施工排量控制在一定范围内的水力压裂工艺技术。对于侏罗系底水油帽油层，不宜进行大规模的压裂改造，因此一定要严格控制砂量和施工排量，才能取得最好的效果。 通过多年的总结、归纳、研究和现场试验证明，底水油帽油层要取得好的试油压裂效果，就必须合理控制加砂量、施工排量和加砂强度。侏罗系油层砂量一 333般控制在1-3m，最多不超过5m，加砂强度小于1m/m,根据油帽厚度的不同，施 3工排量控制在0.8-1.2 m/min，压后往往取得很好的效果。由于该措施的改造强度相对较大，适用于油层物性差、底水不活跃的?类油层或采取其他措施无效的井层。 在2010年的新井投产中，我们对于物性略差、泥质含量略高、底水不明显的油层，则采用小规模压裂，通过压裂增强油层近井地带的渗流能力，提高单井产量。 如表1中，对于直接采用射孔投产的油井，其初产液量普遍较低，甚至某些井出现了不上液的现象。通过分析，我们决定对该类油井进行小规模的压裂作业，进行试采取得了显著的效果。 二次压裂油井产量(延9层)表 1 井号 4920-4 4931-5 4899-1 4899-3 4910-8 初产油(吨) 1 不上液 0.2 0.3 不上液 压裂后产油(吨) 13 9 13 12 9 井号 4919-1 44006-1 4353 47011 4854-3 初产油(吨) 0.3 0.5 0.4 0.3 0.5 压裂后产油(吨) 4 14 14 11 3 鉴于以上情况，我们及时调整思路、改变方式方法，在新井投产工作中，对于该类型资料相似的油井直接采取射孔压裂投产进行试采，普遍获取了较高的产油量。 如表2所示 射孔压裂投产油井产量(延9层)表 2 井号 4964 4786-6 4786-7 4786-8 4786-9 4887-1 11 - 最高产油(吨) 19 17 10 14 16 17 目前产油(吨) 7 9 6 9 11 7 井号 4887-3 48002-2 4868-2 44070-1 47012-1 43012-2 最高产油(吨) 34 20 10 19 11 11 目前产油(吨) 18 9 8 17 9 5 五、认识和结论 1、前侏罗纪古地貌是本区Y9、Y10油藏成藏的主要控制因素，前侏罗纪深切河谷是油气运移的主要通道，分布于古地貌斜坡的河流边滩相砂体是最有利的储集体，压实构造和岩性遮挡是古地貌油藏重要的圈闭条件，延长顶侵蚀面起伏对油气聚集起着控制作用。 2、定边-樊学地区侏罗系延安组零星发育有特殊的油气藏，其形成主要是受控于储层构造海拔、物性和上下围岩的分布。这些特殊油藏的完井增产工艺应根据储层特征具体制定。 3、侏罗系主力油层延安组物性相对延长组好，按其物性和电性参数可划分为?、?、?三类油层，其中?类油层最好，?类油层次之，?类油层最差。 4、?、?、?三类油层油层的射孔方式不同。对于底水活跃的油层，适宜在油层顶部射孔，射开程度要低。负压射孔、复合射孔、解堵压裂等工艺技术是底水油帽油层的有效增产措施。 12