塔吊施工方案

塔吊施工 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 目 录 1、 工程概况 2、 编制依据 3、 前期准备 4、 基础施工 5、 塔机安装 6、 塔机拆卸 7、 塔吊起重机的转移 8、 塔式起重机的塔身升降、附着及内爬升 9、 塔吊起重机的使用要点 10、 塔吊安装、使用及拆卸安全措施 11、 塔吊计算书 12、 QTZ40和QTZ63自升式塔式起重机使用说明书 - 1 - 1、工程概况 工程名称: 工程地点: 建设单位: 设计单位: 监理单位: 施工单位: 2本工程分为 B2、U2、H2、L3、L4和L5，建筑占地面积: 25772m，各栋建筑占 2地面积: 11592 m，总楼高: 17m，层高8米/6米/4米，为地上二层，局部三层框 架结构，基础型式:预应力混凝土管桩。 2、编制依据 XX新建工程建筑结构图纸 QTZ40自升式塔式起重机安装使用说明书 XX新建工程岩土工程勘察报告依 相关的国家规范 相关的当地政府部门规范 - 2 - 3、前期准备 ? 塔吊选型 ? 南向长57 m，东向长170m，长条型建筑物， 计划 项目进度计划表范例计划下载计划下载计划下载课程教学计划下载 采用一台QTZ40型塔吊 和一台QTZ63(1,、2#塔吊)，臂长47m和55m，最大吊重4T和6T，端部 最大吊重1T和1.5T，可以基本覆盖B2、U2、H2栋范围，其最大自由高度 为31.5m，如下图: 1,塔吊定位 2,塔吊定位 - 3 - ? 塔吊基础设计 塔吊编号 塔吊型号 长 宽 高 基础底标高 1, QTZ63 6000mm 6000mm 1350mm -3.0m 2, QTZ40 6000mm 6000mm 1050mm -3.0m 备注: 详见下图: 1#塔吊基础尺寸及配筋详见下图: - 4 - 2#塔吊基础尺寸及配筋详见下图: ? 其它准备工作 ? 塔吊专用电箱。为了满足塔吊正常工作，塔吊必须配用专用电箱，项目应 根据塔吊的定位对塔机电箱合理布置，塔吊专用电箱距塔吊中心不得大于 5米。 ? 塔吊QTZ40正常工作所需的电容量为25.82KW。 ? 提供场地，便于塔吊部件的摆放和汽车吊入场选位。 ? 准备相应的钢筋及混凝土。 ? 对塔吊基础区域进行钎探。 ? 在塔吊安装当日，项目必须满足安装提出的现场施工条件并派专人负责联 系。 ? 对架空输电线或通讯线架设防护设置。 ? 对拟进场安装的塔吊进行检查维修 ? 对塔吊安装人员进行培训，持证上岗。 - 5 - 4、基础施工 ? 根据塔吊平面定位以及已引测完成的坐标基准点，完成各塔吊的现场定 位。 ? 开挖塔吊基坑:根据塔吊基础尺寸，每个基坑坑底四周各放大50cm，塔吊基 坑底部应为老土层，并进行相应的地基处理，基坑边坡按照1:1.5放坡。 ? 塔吊基础素混凝土垫层:垫层素混凝土垫层标号C15，垫层要求平整，水 平度控制在0.2%，混凝土垫层强度达到75%，方可进行基础预埋工序。 ? 将接地电阻与预埋节焊接好，并将接地电阻的另一端插于土层里。 ? 安放马镫、预埋螺栓，并用斜铁找平。预埋节檐口水平度控制在1‰内， 达 到要求后将马凳、斜铁及预埋节点焊好，以免由于后面工序的操作，动摇了已经调整好的水平度。 ? 绑扎塔吊基础钢筋，并由质量管理部门做好过程控制、施工记录、质量验 收;并报监理验收通过。 ? 测量人员再次复核预埋节的水平度，水平度必须控制在规定的范围以内， 作好测量记录。 ? 浇筑混凝土，并捣实，在此过程中必须随时监测预埋节檐口水平度，如有 变化，则随时进行调整，确保塔吊预埋节檐口水平。混凝土不得往一个方 向浇注，以免动摇预埋节。 ? 塔吊基础保养，作好混凝土强度报告。 ? 当混凝土强度达到75%以上时，经质量、安全部门验收合格后方能安装塔 机。 5、塔机安装 塔吊起重机的安装、拆除与转移 1、 塔式起重机安装前的基础准备 塔吊起重机的混凝土基础应符合下列要求:(本案采用) a) 混凝土强度等级不低于C30 - 6 - b) 基础表面平整度允许偏差1/1000 c) 埋设件的位置、标高和垂直以及施工工艺符合出厂说明要求。 当塔式起重机安装在建筑物基坑内底板上时，须参底板进行抗冲切强度计算，一般应加密纵横向配筋，并增加底板厚度。 当塔式起重机安装在坑侧支护结构上，必须对支护结构的强度和稳定性进行核算，如不满足安全要求，须对支护结构进行加固。 当塔式起重机安装在坑侧土地面上时，安装地点须与基坑保持一定安全距离，并应对坑侧土体进行抗滑动、抗倾覆验算和抗整体滑动验算，如不满足安全要求，须采取支护措施或采用桩基础。 塔式起重机的基础施工完毕，经验收合格后方可使用。 2、 塔式起重机的安装与拆除 塔式起重机的安装 方法 快递客服问题件处理详细方法山木方法pdf计算方法pdf华与华方法下载八字理论方法下载 根据起重机的结构型式、质量和现场的具体情况确定，一般有整体自立法、旋转起扳法、立装自升法三种。同一台塔式起重机的拆除方法和安装方法相同，仅程序相反。 1) 整体自立法的安装步骤 整体自立法系利用本身设备完成安装作业，适用于轻、中型下回转塔式起重机。 安装前，先对设备和铺设的轨道进行全面检查，确认无误后方可进行安装。 a) 在离安装点5M以外，设置临时电源。拆除起重机的牵引杆，检查和拧紧各部位的螺栓;检查起升和变幅卷扬机制动器，确认无误后，支起导轮架和滑轮架 b) 开动变幅卷扬机，使起重机行走架缓慢倾斜，并使前行走轮徐徐落在轨道上，拆下前拖行轮，使期移出轨道 c) 缓慢松开变幅卷扬机制动器，使起重机后行走轮缓慢落在轨道上，调整弹簧，使摩擦盘紧密接触，并用夹轨钳夹牢钢轨。将4m,砂子装入配重箱，并将箱门锁好。解开起重臂与拖行轮间连接杆，并对起重机各部再进行一次全面检查和润滑。 d) 开动变幅卷扬机起立塔身。塔身立起后，用销钉将塔身与回转平台连成一体，并用两个千斤顶顶紧。 e) 拆开塔身与起重臂间连接杆，继续开动变幅卷扬机，拉起起重臂直至水平 - 7 - 位置。 f) 松开夹轨钳，拆除拉板和松开千斤顶，调整回转机动极限力矩限制器弹簧。然后对各机构再进行一次全面检查和润滑，安装工作即告完成。 2)立装自升法。(本案采用) 此法适用于自升式塔式起重机。主要做法为用其它起重机(辅机)将所要安装的塔式起重机，除塔身中间节以外的全部部件，立装于安装位置，然后用本身的自升装置安装塔身中间节。 6、塔机拆卸 2)塔式起重机装拆作业注意事项 1) 起重机的拆装必须由取得建设行政主管部门颁发的拆装资质证书的专业队进行，并应有技术和安全人员在场监护。 2) 起重机拆装前，应按照出厂有关规定，编制拆装作业方法、质量要求和安全技术措施，经企业技术负责人审批后，作为拆装作业技术方案，并向全体作业人员交底。 3) 起重机的金属结构、轨道及所有电气设备的金属外壳，应有可靠的接地装置，接地电阴不应大于4Ω。 4) 起重机的拆装作业应在白天进行。当遇大风、浓雾和雨雪等恶劣天气时，应停止作业。 5) 指挥人员应熟悉拆装作业方案，遵守拆装工艺和操作规程，使用明确的指挥信号进行指挥。所有参与拆装作业的人员都应听从指挥，如发现指挥信号不清或有错误时，应停止作业，待联系清楚后再进行。 6) 拆装人员在进入工作现场时，应穿戴安全保护用品，高处作业时应系好安全带，熟悉并认真执行拆装工艺和操作规程，当发现异常情况或疑难问题时，应及时向技术负责人反映，不得自行其是，应防止处理不当而造成事故。 7) 在拆装上回转、小车变幅的起重臂时，应根据出厂说明书的拆装要求进行，并应保持起重机的平衡。 8) 采用高强度螺栓连接的结构，应使用原厂制造的连接螺栓，自制螺栓应有质量合格的试验证明，否则不得使用。连接螺栓时，应采有扭矩扳手或专用扳手， - 8 - 并应按装配技术要求拧紧。 9) 在拆装作业过程中，当遇天气剧变、突然停电、机械故障等意外情况，短时间不能继续作业时，必须使已拆装的部位达到稳定状态并固定牢靠，经检查确认无隐患后，方可停止作业。 10) 在安装起重机时，必须将大车行走缓冲止挡器和限位开关碰块安装牢固可靠，并应将各部位的栏杆、平台、扶杆、护圈等安全防护装置装齐。 11) 在拆除因损坏或其它原因而不能用正常方法拆卸的起重机时，必须按照技术部门批准的安全拆卸方案进行。 12) 起重机安装过程中，必须分阶段进行技术检验。整机安装完毕后，应进行整机技术检验和调整，各机构动作应正确、平稳、无异响，制动可靠各安全装置应灵敏有效;在无载荷情况下，塔身和基础平面的垂直度允许偏差为4/1000，经分阶段及整机检验合格后，应填写检验记录，经技术负责人审查签证后，方可交付使用。 7、塔吊起重机的转移 一、塔式起重机的转移 塔式起重机转移前，要按照安装的相反顺序，采用相似的方法，将塔机降下或解体，然后进行整体拖运或解体运输。 1) 采用整机拖运的下回转塔机，轻型的大多采用全挂式拖运方式，中型及重型的则多采用半挂式拖运方式。拖运的牵引车可利用载重汽车或平板拖车的牵引车。由于整机拖运长度超限，在拖运中必须注意下列各点: a) 拖运前，必须对拖运路线进行勘察，对路面宽度、弯道半径、架空电线、路面起伏等情况作充分了解，根据实际情况采取相应的安全措施。 b) 路面宽度小于7M，弯道半径小于10M，架空电线低于4.5M，桥涵孔洞净空高度小于4.5M，桥梁承载力低于15t 者，均不能通行。 c) 拖运前，应为拖运列车配齐尾灯和制动器，并在牵引车上装适当起重。 d) 拖运速度不得超过25Km/h，通过弯道时更应低整缓行，并有专人负责地面指挥使拖运列车顺利通过。 - 9 - e) 在拖运余中，必须随时注意检查，发现异常现象应及时排除。 2) 自升塔式起重机及TQ60/80型等上回转塔机都必须解体运输。为了便利装卸运输，缩短组装主安装时间，在拆卸塔机时，不需全部解体，而是分解为若干组件，如将整个底架保留成一体。也可根据结构部件尺寸的特点，把臂架节塞装到塔身 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 节里，从而压缩运输空间和降低运输费用。由于自升塔式起重机高大，组件的重量和轮廊尺寸都比较大，必须用平板拖车运输，以汽车起重机配合装卸。 8、塔式起重机的塔身升降、附着及内爬升 1、 顶升接高(自升)与降落 1) 顶升作业步骤 自升式塔式起重机的顶升接高系统由顶升套架、引进轨道及小车、液压顶升机组等三部分组成。 顶升接高的步骤如下: a) 回转起重臂使其朝向与引进轨道一致并加以锁定。吊运一个标准节到摆渡小车上，并将过渡节与塔身标准节相连的螺栓松开，准备顶升。 b) 开动液压千斤顶，将塔机上部结构包括顶升套架约上升到超过一个标准节的高度;然后用定位销将套架固定，于是塔式起重机上部结构的重量就通过定位箱专递到塔身。 c) 液压千斤顶回缩，形成引进空间，此时将装有标准节的罢渡小车开到引进空间内。 d) 利用液压千斤顶稍微提起待接高的标准节，退出摆渡小车;然后将待接高的标准节平稳地落在下面的塔身上，并用螺栓连接。 e) 拔出定位销，下降过渡节，使之与已接高的塔身联成整体。 f) 塔身降落与顶升方法相似，仅程序相反。 2)升降作业注意事项 a) 在升降作业过程中，必须有专人指挥专人照看电源，专人操作液压系统，专人紧固螺栓。非操作人员不得登上爬升套架的操作平台，更不得启动液压系统的泵、阀开关或其它电气设备。 - 10 - b) 升降作业应尽量大白天进行。特殊情况需在夜间作业时，必须备有充分的照明。 c) 风力在四级以上时，不得进行升降作业。在作业过程中如风力突然加大时，必须立即停止作业，并紧固连接螺栓。 d) 顶升前应预先放松电缆，其长度宜大于顶升总高度，并应紧固好电缆卷筒下降时应适时收紧电缆。 e) 顶升过程中，应将回转机构制动住，严禁回转塔身及其它作业。 f) 升降时，必须调整好顶升套架流轮与塔身标准节的间隙，并应按规定使起重臂和平衡臂处于平衡状态，并将回转机构制动住，当回转台与塔身标准节这宰的最后一处连接螺栓(销子)拆卸困难时，应将其对角方向的螺栓重新插入，再采取其它措施。不得以旋转起重臂动作来松动螺栓(销子) g) 升降时，顶升撑脚(爬爪)就位后，应插上安全销，方可继续下一动作。 h) 升降完毕后，各连接螺栓应按规定扭力紧固，液压操纵杆回到中间位置，并切断液压升降机构电源。 2、 附着 自升塔式起重机的塔身接高到设计规定的独立高度后，须使用锚固装置将塔身与建筑物相联结(附着)，以减少塔身的自由高度，保持塔机的稳定性，减小塔身内力，提高起重能力。锚固装置由附着框架、附着杆和附着支座组成。 塔式起重机的附着应按使用说明书的规定进行，一般应注意下列几点: 1) 根据建筑施工总高度、建筑结构特点及施工进度要求制定附着方案。 2) 起重机附着的建筑物，其锚固点的受力强度应满足起重机的设计要求。附着杆系的布置方式、相互间距和附着距离等，应按出厂使用说明书规定执行。有变动时，应另行设计 3) 装设附着框架和附着杆件，应采用经续仪测量塔身垂直度，并应采用杆进行调整，在最高锚固点以下垂直度允许偏差为2/1000。 4) 在附着框架和附着支座布设时，附着杆倾斜角不得超过10? 5) 附着框架宜设置在塔身标准节连接处，箍紧塔身。塔架对角处在无斜撑时应加固。 6) 塔身顶升接高到规定锚固间距时，应及时增设与建筑物的锚固装置。塔身 - 11 - 高出锚固装置的自由端高度，应符合出厂规定。 7) 起重机作业过程中，应经常检查锚固装置，发现松动或书刊号常情况时，应立即停止作业，故障未排除，不得继续作业。 8) 拆卸起重机时，应随着降落塔身的进程拆卸相应的锚固装置。严禁在落塔这前先拆锚固装置。 9) 遇有六级及以上大风时，严禁安装或拆卸锚固装置。 10) 锚固装置的安装、拆卸、检查和调整均应有专人负责，工作时应系安全带和戴安全帽，并应遵守高处作业有关安全操作的规定。 11) 轨道式起重机作附着式使用应提高轨道基础的承载能力和切断走机构的电源泉并应设置阻挡行走轮移动的支座。 12) 应对布设附着支座的建筑物构件进行强度验算(附着花卉的取值，一般塔机使用说明书均有规定)，如强度不足，须采取加固措施。构件在布设附着支座处应加配钢筋并适当提高混凝土的强度等级。安装锚固装置时，附着支座处的混凝土强度必须达到设计要求。附着支座须固定牢靠，其与建筑物构件之间的空隙应嵌塞紧密。 3、 内爬升 1) 概述 内爬升塔式起重机是一种安装在建筑物内部(电梯井或特设空间)的结构上，依靠爬升机构随建筑物向上建造而向上爬升的起重机。适用于框架结构、剪力墙结构等高层 建筑施工。 2) 爬升作业注意事项 a) 内爬升作业应在白天进行。风力在五级及以上时，应停止作业。 b) 内爬升时，应加强机上与机下之间的联系以及上部楼层与下部楼层之间的联系，遇有故障及异常情况，应立即停机检查，故障未排除，不得继续爬升。 c) 内爬升过程中，严禁进行起重机的起升、回转、变幅等各项动作。 d) 起重机爬升到指定楼层后，应立即拔出塔身底座的支承梁或支腿，通过内爬升框架固定在楼板上，并应顶紧导向装置或用楔块塞紧。 e) 内爬升塔式起重机的固定间隔不宜小于3个楼层。 - 12 - f) 对固定内爬升框架的楼层楼板，在楼板下面庆增设支柱做临时加固。搁置起重机底座支承梁的楼层下方两层楼板，也应设置支柱做临时加固。 g) 每次内爬升完毕后，楼板上遗留下来的开孔，应立即采用钢筋混凝土封闭。 起重机完成内爬升作业后，应检查内爬升框架的固定、底座支承梁的紧固以及楼板临时支撑的稳固等，确认可靠后，方可进行吊装作业。 9、塔吊起重机的使用要点 1、 塔式起重机作业前应进行下列检查和试运转: 1) 轨道基础应平直无沉陷，接头联结螺栓及道钉无松动。 2) 千安全装置、传动装置、指示仪表、主要部位连接螺栓、钢丝绳磨损情况供电电缆等必须符合有关规定。 3) 按有关规定进行试验和试运转。 2、 当同一施工地点有两台以上起重机时，应保持两机间任何接近部位(包括吊重物)距离小于2M。 3、 在吊钩提升、起重小车或行走大车运行到限位装置前，均应减速缓行到停止位置，并应与限位装置保持一定距离(吊钩不得小于1M，行车轮不得小于2M)。严禁采用限位装置作为停止运行的控制开关。 4、 动臂式起重机的起升、回转、行走可同时进行，变幅应单独进行。每次变幅后应对变幅部位进行检查。允许带载变幅的，当载荷到额定起重量的90%及以上时，严禁变幅。 5、 提升重物，严禁自由下降。重物就位时，可采用慢就位机构或利用制动器使之缓慢下降。 6、 提升重物作水平移动时，应高出其跨越的障碍物0.5M以上. 7、 装有上下两套操纵系统的起重机,不得上下同时 8、 作业中如遇六级及以上大风或阵风,应立即停止作业,锁紧夹轨器,将回转机构的制动器完全松开，起重臂应能随风转动。对轻型集仰变幅起重机，应将起重臂落下并与塔身结构锁紧在一起。 9、 作业中，操作人员临时离开操纵室时，必须切断电源，锁紧夹轨器。 - 13 - 10、 起重机载入专用电梯严禁超员，其断绳保护装置必须可靠。当起重机作业时，严禁开动电梯。电梯信用时，应降至塔身底部位置，不得长时间悬在空中。 11、 作业完毕后，起重机应停放在轨道中间位置，起重臂应转到顺风方向并松开回转制动器，小车及平衡重应置于非工作状态，吊钩宜升到离起重臂顶端2~3M处。 12、 停机时，应将每个控制器拔回零位，依次断开各开关，关闭操纵室门窗，下机后，应锁紧夹轨器，使起重机与轨道固定，断开电源总开关，打开高空指示灯。 13、 动臂式和尚未附着的自升式塔式起理机，塔身上不得悬挂标语。 14、 每月或连续大雨后，应及时对轨道基础进行全面检查，检查内容包 括:轨距偏差，钢轨顶面的倾斜度，轨道基础的弹性沉陷，钢轨的不直度及轨道的通过性能等。对混凝土基础，应检查其是否有不均匀的沉降。 混凝土基础的不均匀沉降量应满足基础表面倾斜度或钢轨顶面倾斜度不大于1/1000的要求。如不均匀沉降量超过允许值，应查明原因并采取措施予以处理造成不均匀沉降的原因一般有附近地面低洼集水和地基软弱两种，处理措施有:如基础附近地面低洼，应排去集水、挖去淤泥，垫高地面并确保排水通畅，对软弱地基应根据实际情况采取换填法、挤密桩法或灰土墙、锚杆法等措施处理。 10、塔吊安装、使用及拆卸安全措施 ? 所有参加作业人员都必须遵守现场施工的各项安全规范及本工种安全操作 规程(依苏州市安全规定)。 ? 拆装单位必须指定一名熟悉该类型塔吊、经验丰富的工长现场指挥。 ? 塔吊司机、塔吊拆装人员以及塔吊指挥都必须持有当地市级劳动部门签发 的特殊工种操作证。 ? 塔吊司机每班作业前都必须对设备进行例行检查，塔吊的各项安全限位必 须齐全可靠。 ? 塔吊拆装前，拆装队必须熟悉现场。 ? 接地电阻不大于 4欧姆。 ? 在塔吊运输过程中，注意塔吊部件严禁与现场高压线碰撞。 - 14 - ? 塔吊在自升过程中，要合理分工，必须派专人观察顶升套架滚轮与标准节 间距离，派专人负责销轴的连接，派专人负责液压油缸的操作等。 ? 塔吊在顶升过程中严禁回转起重臂。 ? 塔身标准节之间的连接销及其它任何部件之间的联接销都必须穿开口销 ? 塔身垂直度偏差不大于4‰。 ? 塔吊安装好后，应遵循《安装质量验收制度》、《塔吊安装后验收和交付使 用制度》中要求进行空载实验和重载实验，检查各工作机构、电气控制系 统均处于正常工作状态，各安全保护装置齐全、可靠。 ? 严禁高空落物。 ? 6级风以上严禁塔吊安装作业，4级风以上严禁塔吊顶升施工作业。 ? 作业现场必须设置不小于20?20米的安全作业区。 ? 施工机械、设备出入现场，司机注意场地周围的高压电线，严格执行《施 工现场用电安全管理规定》，加强电源管理，防止发生电器火灾或人身伤亡 事故。严禁使用220伏及以上的电源。 ? 操作工人进入施工现场必须统一着装，佩带齐全的安全防护用品，登高作 业必须系好安全带。 ? 塔吊在使用过程中高度必须错开，严禁塔吊间、塔吊与建筑物间发生碰撞。 11、国家规范安全技术 一、防止起重机事故措施 1、起重机的行驶道路必须平坦坚实，地下墓坑和松软土层要进行处理必要时，需铺设道木或路基箱。起重机不得停置在斜坡上工作。当起重机通过墙基或地梁时，应在墙基两侧铺垫道木或石子，以免起重机直接辗压在墙基或地梁上。 2、应昼避免超载吊装，在某些特殊情况下难以避免时，应采取措施，如:在起重机吊杆上拉缆风或在其尾部增加平衡重等。起重机增加平衡重后，卸载或空载时,吊杆必须落到与水平线夹角60度以内.在操作时应缓慢进行. 3、禁止斜吊。这里讲的斜吊，是指所要起吊的重物不在起重机起重臂顶的正下方，因而当将捆绑重物的吊索挂上吊钩后，吊钩滑车组不与地面垂直，而与水平线成一个夹角。斜吊还会使重物在离开地面后发生快速摆动，可能碰伤人或其它物体。 - 15 - 4、起重机主应避免带载行走，如需作短距离带载行走时，载荷不得超过允许起重量的70%，构件离地面不得大于50CM，并将构件转至正前方，拉好溜绳，可能碰伤人或其它物体。 5、双机抬吊时，要根据起重机的起重能力进行合理的负荷分配，各单机载荷不得超过其允许载荷的80%，并在操作时要统一指挥，互相密切配合。在整个抬吊过程中，两台起重机的吊钩滑车组均应基本保持垂直状态。 6、绑扎构件的吊索需经过计算，绑扎方法应正确牢靠。所有起重工具应定期检查。 7、不吊重量不明的重大构件或设备。 8、禁止在六级风的情况下进行吊装作业。 9、起重吊装的指挥人员必须持证上岗，作业时应与起重机架驶员密切配合，执行规定的指挥信号。架驶员应听从指挥，当信号不清或错误时，驾驶员可拒绝执行。 10、严禁起吊重物长时间悬挂在空中，作业中遇突发故障，应采取措施将重物降落到安全地方，并关闭发动机或切断电源泉后进行检修。在突然停电时，应立即把所有控制器拔到零位，断开电源总开关，并采取措施使重物降到地面。 11、起重机的吊钩和吊环严禁补焊。当吊钩吊环表面有裂纹、严重磨损或危险断面有永久变形时应予更换。 二、防止高处附落措施 1、操作人员在进行高处作业时，必须正确使用安全带。安全带一般应高挂低用，即将安全带绳端的钩环挂于高处，而人在低处操作。 2、在高处使用撬杠时，人要立稳，如附近有脚手架或已安装好的构件，应一手扶住，一手操作。撬杠插进深度要适宜，如果撬动距离大，则应逐步撬动，不宜急于求成。 3、雨天和雪天进行高处作业时，必须采取可靠的防滑、防寒和防冻措施。作业处和构件上有水、冰、霜、雪均应及时清除。 对进行高处作业的高耸建筑物，应事先设置避雷设施。遇有六级以上强风、浓雾等恶劣气候，不得从事露天高处吊装作业。暴风雪及台风暴雨后，应对高处作业安全设施逐一加以检查，发现有松动、变形、损坏或脱落等现象，应立 - 16 - 即修理完善。 4、必须牢固。梯脚底部应坚实，不得垫高使用。梯子的上端应有固定措施。立梯工作角度以75度?度为宜，踏板上下间距以30CM为宜，不得有缺档。 5、梯子如需接长使用必须有可靠的连接措施，且接头不得超过1处，连接后梯梁的强度，不应低于单梯梁的强度。 6、固定式直爬梯应用金属材料制成。梯宽不应大于50CM，支撑应采用不小于L70*6的角钢，埋设与焊接均必须牢固。梯子顶端的踏棍应与攀登的顶面齐平，并加设1~1.5M高的扶手。 7、操作人员在脚手板上通行时，应思想集中，防止踏上挑头板。 8、安装有预留孔洞的楼板或屋面板时，应及时用木板盖严，或及时设置防护栏杆、安全网等防附落措施。 9、电梯井口必须防护栏杆或固定栅门;电梯井内应每隔两层并最多隔10M设一道安全网。 10、从事屋架和梁类构件安装时，必须搭设牢固可靠的操作台。需在梁上行走时，应设置护栏横杆或绳索。 三、防止高处落物伤人措施 1、地面操作人员必须戴安全帽 2、高处操作人员使用的工具、零配件等，应放在随身佩带的工具袋内，不可随意向下丢掷。 3、在高处用气割或电焊切割时，应采取措施，防止火花落下伤人。 4、地面操作人员，应尽量避免在高空作业面的正下方停留或通过，也不得在起重机的起重臂或正在吊装的构件下停留或通过。 5、构件安装后，必须检查连接质量只有连接确实安全可靠，才能松钩或拆除临时固定工具。 6、设置吊装禁区，禁止与吊装作业无关的人员入内。 四、防止触电措施 1、吊装 工程施工 建筑工程施工承包1园林工程施工准备消防工程安全技术交底水电安装文明施工建筑工程施工成本控制 组织设计中，必须有现场电气线路及设备位置平面图。现场电气线路和设备应由专人负责安装、维护和管理，严禁非电工人员随意拆改。 2、施工现场架设的低压线路不得用裸导线。所架设的高压线应距建筑物10M以 - 17 - 外，距离地面7M以上。跨越交通要道时，需加安全保护装置。施工现场诳间照明，电线及灯具高度不应低于2.5M。 3、起重机不得靠近架空输电线路作业。 4、构造运输时，构件或车辆与高压线净距不得小于2M，与低压线净距不得小于1M，否则，应采取停电或其它保证安全的措施。 5、现场各种电线接头、开关应装入开关箱内，用后加锁，停电必须拉下电闸。 6、电焊机的电源线长度不宜超过5M，并必须架高。电焊机手把线的正常电压，在用交流电工作时为60~80 V，要求手把线质量良好，如有破皮情况必须及时用胶布严密包扎。电焊机的外壳应该接地。电焊线如与钢丝费心交叉时应有绝缘隔离措施。 7、使用塔式起重机或长起重臂的其它类型起重机时，应有防雷防触电设施。 8、各种用电机械必须有良好的接地或接零。接地线应用截面不小于25MM的多股软祼铜线和专用线夹。不得用缠绕的方法接地和接零。同一供电网不得有的接地，有的接零。手持电动工具必须装设漏电保护装置。使用行灯电压不得超过36V。 9、在雨天或潮湿地点作业的人员，应穿戴绝缘手套和绝缘鞋。大风雪后，应对供电线路进行检查，防止断线造成触电事故。 12、吊计算书 如附件 13、TZ40自升式塔式起重机使用说明书 QTZ63塔吊计算书 本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制:《塔式起重机设计规范》(GB/T13752-1992)、《地基基础设计规范》(GB50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《建筑安全检查标准》(JGJ59-99)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)等编制。 - 18 - 一、参数信息 塔吊型号:QTZ63， 塔吊起升高度H:35.00m， 塔身宽度B:1.6m， 基础埋深d:2.00m， 自重G:450.8kN， 基础承台厚度hc:1.35m， 最大起重荷载Q:60kN， 基础承台宽度Bc:6.00m， 混凝土强度等级:C30， 钢筋级别:RRB400， 基础底面配筋直径:18mm 地基承载力特征值f:190kPa， ak 基础宽度修正系数η:0.15， 基础埋深修正系数η:1.4， bd 3基础底面以下土重度γ:20kN/m， 基础底面以上土加权平均重度 3γm:20kN/m。 二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算 1、塔吊竖向力计算 塔吊自重:G=450.8kN; 塔吊最大起重荷载:Q=60kN; 作用于塔吊的竖向力:F,G，Q,450.8，60,510.8kN; k 2、塔吊弯矩计算 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算: M,733.04kN?m; kmax 三、塔吊抗倾覆稳定验算 基础抗倾覆稳定性按下式计算: e,M/(F+G)?Bc/3 kkk - 19 - 式中 e??偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离; M??作用在基础上的弯矩; k F??作用在基础上的垂直载荷; k G??混凝土基础重力，G,25?6?6?1.35=1215kN; kk Bc??为基础的底面宽度; 计算得:e=733.04/(510.8+1215)=0.425m < 6/3=2m; 基础抗倾覆稳定性满足要求～ 四、地基承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计 算。 计算简图: 混凝土基础抗倾翻稳定性计算: e=0.425m < 6/6=1m 地面压应力计算: P,(F+G)/A kkk - 20 - P,(F+G)/A + M/W kmaxkkk 式中:F??塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大k 起重荷载,F,510.8kN; k G??基础自重，G,1215kN; kk Bc??基础底面的宽度，取Bc=6m; M??倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，k M, 733.04kN?m; k 3 W??基础底面的抵抗矩，W=0.118Bc=0.118? 336=25.488m; 不考虑附着基础设计值: 2P,(510.8，1215)/6,47.939kPa k 2P=(510.8+1215)/6+733.04/25.488=76.699kPa; kmax 2P=(510.8+1215)/6-733.04/25.488=19.179kPa; kmin 地基承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。 计算公式如下: f = f+εγ(b-3)+εγ(d-0.5) aakbdm 2 f--修正后的地基承载力特征值(kN/m); a f--地基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原则确定;取ak 2190.000kN/m; ε、ε--基础宽度和埋深的地基承载力修正系数; bd γ--基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取 - 21 - 320.000kN/m; b--基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m 取值，取6.000m; γ--基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重m 3度，取20.000kN/m; d--基础埋置深度(m) 取2.000m; 解得地基承载力设计值:f=241.000kPa; a 实际计算取的地基承载力设计值为:f=241.000kPa; a 地基承载力特征值f大于压力标准值P=47.939kPa，满足要求～ ak 地基承载力特征值1.2?f大于无附着时的压力标准值a P=76.699kPa，满足要求～ kmax 五、基础受冲切承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)第8.2.7条。 验算公式如下: F ? 0.7βfah 1hptmo 式中 β --受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，hp β取1.0.当h大于等于2000mm时，β取0.9，其间按线性内插法取用;hphp 取 β=0.95; hp f --混凝土轴心抗拉强度设计值;取 f=1.43MPa; tt h --基础冲切破坏锥体的有效高度;取 h=1.30m; oo a --冲切破坏锥体最不利一侧计算长度;a=(a+a)/2; mmtb a=[1.60+(1.60 +2?1.30)]/2=2.90m; m - 22 - a --冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与t 基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽(即塔身宽度);取a,1.6m; t a --冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的b 下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度;a=1.60 +2?b1.30=4.20; P --扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单j 位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力;取 P=92.04kPa; j A --冲切验算时取用的部分基底面积;A=6.00?ll 2(6.00-4.20)/2=5.40m F --相应于荷载效应基本组合时作用在A上的地基土净反力ll设计值。F=PA; ljl F=92.04?5.40=497.01kN。 l 允许冲切力:0.7?0.95?1.43?2900.00? 1300.00=3585081.50N=3585.08kN > F= 497.01kN; l 实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求～ 六、承台配筋计算 1.抗弯计算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)第8.2.7条。计算公式如下: 2M=a[(2l+a')(P+P-2G/A)+(P-P)l]/12 I1maxmax - 23 - 式中:M --任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设I 计值; a --任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离;取1 a=(Bc-B)/2,(6.00-1.60)/2=2.20m; 1 P --相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地max 2基反力设计值，取92.04kN/m; P --相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值，[BcP-a1(P-1.2?P)]/Bc,[6?92.039,2.2maxmaxmin ?(92.039,1.2?19.179)]/6=66.73kPa; G --考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.35?25?Bc? 2Bc?hc=1.35?25?6.00?6.00?1.35=1640.25kN/m; l --基础宽度，取l=6.00m; a --塔身宽度，取a=1.60m; a' --截面I - I在基底的投影长度, 取a'=1.60m。 2 经过计算得M=2.20?[(2?6.00+1.60)?(92.04+66.73-2?I 21640.25/6.00)+(92.04-66.73)?6.00]/12=432.30kN?m。 2.配筋面积计算 2 α = M/(αfbh) s1c0 1/2 δ = 1-(1-2α) s γ = 1-δ/2 s A = M/(γhf) ss0y 式中，α --当混凝土强度不超过C50时， α取为1.0,当混凝土强l1 - 24 - 度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取α=1.00; l 2 fc --混凝土抗压强度设计值，查表得fc=14.30kN/m; h --承台的计算高度，h=1.30m。 oo 63经过计算得: α=432.30?10/(1.00?14.30?6.00?10?(1.30s 32?10))=0.003; 0.5 ξ=1-(1-2?0.003)=0.003; γ=1-0.003/2=0.999; s 63 A=432.30?10/(0.999?1.30?10?s 2360.00)=925.09mm。 由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:6000.00? 21350.00?0.15%=12150.00mm。 2故取 A=12150.00mm。 s 建议配筋值:RRB40018@120mm。承台底面单向根数48根。 2实际配筋值12216 mm。 - 25 - QTZ40天然基础计算书 本计算书主要依据施工图纸及以下规范、参考文献编制:《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007,2002)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《塔式起重机设计规范》(GB/T13752-1992)、《建筑安全检查标准》(JGJ59-99)、本工程用《塔吊使用说明书》、地质勘探报告和施工现场总平面布置图等编制。 基本参数 1、塔吊基本参数 塔吊型号:QTZ40; 塔吊自重Gt:280.4kN; 标准节长度b:2m; 最大起重荷载Q:40kN; 塔身宽度B:1.4m; 主弦杆材料:角钢/方钢; 塔吊起升高度H:30m; 主弦杆宽度c:250mm; 非工作状态时: 额定起重力矩Me:400kN?m; 基础所受的水平力P:20kN; 工作状态时: 额定起重力矩Me:400kN?m; 基础所受的水平力P: - 26 - 50kN; 2、风荷载基本参数 所处城市:江苏吴县东山 风荷载高度变化系数μ:1.02 ; z 地面粗糙度类别:D类密集建筑群，房屋较高; 非工作状态时，基本风压ω:0.45kN?m; 0 工作状态时，基本风压ω:0.45kN?m; 0 3、基础基本参数 交叉梁截面高度h:1.1m; 交叉梁宽t:1m; 1 基础底面宽度Bc:6m; 基础底板厚度h:20.3m; 基础上部中心部分正方形边长a:3.2m; 混凝土强度等级:1 C30; 承台混凝土保护层厚度:50mm; 基础埋置深度d:2m; 十字交叉梁上部钢筋直径:20mm; 十字交叉梁上部钢筋型号:RRB400; 十字交叉梁底部钢筋直径:20mm; 十字交叉梁底部钢筋型号:RRB400; 十字交叉梁箍筋直径:10mm; 十字交叉梁箍筋型号:HPB235; 十字交叉梁箍筋肢数:4; 十字交叉梁腰筋直径:18mm; 十字交叉梁腰筋型 - 27 - 号:RRB400; 基础底板钢筋直径:18mm; 基础底板钢筋型号: RRB400; 4、地基基本参数 2地基承载力特征值f:190kN/m; ak 基础宽度的地基承载力修正系数ε:0.3; b基础埋深的地基承载力修正系数ε:1.3; d 3基础底面以下土的重度γ:20kN/m; 3基础底面以上土的加权平均重度γ:22kN/m; m 2地基承载力设计值f:250.9kN/m; a 非工作状态下荷载计算 一、塔吊对交叉梁中心作用力的计算 1、塔吊竖向力计算 塔吊自重:G=280.400kN; 塔吊最大起重荷载:Q=40.000kN; 作用于塔吊的竖向力:F=1.2?G+1.2?Q=1.2?280.400+1.2? 40.000=384.480kN; 2、塔吊弯矩计算 总的最大弯矩值M=1.4?1199.20=1678.88kN?m; max 二、塔吊抗倾覆稳定验算 基础抗倾覆稳定性按下式计算: 0.5 e = M/(F+G)?2Bc/3 - 28 - 式中 e??偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离; M??作用在基础上的弯矩; F??作用在基础上的垂直载荷; G??混凝土基础重力，G = 25?1.2?25.328=759.84kN; Bc??为基础的底面宽度; 0.5计算得:e=1678.880/(384.480+759.840)=1.467m < 2? 6.000/3=2.828m; 基础抗倾覆稳定性满足要求～ 三、地基承载力验算 e = M/(F+G)=1678.88/(384.48+759.84)=1.467 ? Bc/6=6/6=1 地面压应力计算: 0.50.52332 P=[a (F + G)]/(2B/18-Ba+3?2Ba-3a) maxccc式中 F??作用在基础上的垂直载荷; G??混凝土基础重力; - 29 - a??合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式 计算: a = 0.50.5Bc/2-M/(F+G)=6.000/2-1678.880/(384.480+759.840)=2.780m; max 0.5不考虑附着基础设计值:P=[2.78(384.48+759.84)]/(2?max 320.5236/18-6?2.78+3?2?6?2.78-3?2.78)=64.7kPa; 地基承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)第5.2.3条，计算公式如下: f = f+εγ(Bc-3)+εγ(d-0.5) aakbdm 式中 f--修正后的地基承载力特征值; a f--地基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原则确定，ak 2取190.000kN/m; ε、ε--基础宽度和埋深的地基承载力修正系数; bd γ--基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取 3γ=20.000kN/m; Bc--基础底面宽度，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m 取值，取Bc=6.000m; γ--基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重m 3度，取γ=22.000kN/m; m d--基础埋置深度(m) ，取d=2.000m; 解得修正后的地基承载力特征值:f=250.900kPa; a 实际计算取的地基承载力设计值为:f=250.900kPa; a - 30 - 地基承载力特征值f大于有附着时压力设计值P= 64.7kPa，满amax 足要求～ 四、基础受冲切承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第8.2.7条。 验算公式如下: F ? 0.7βfah 1hptmo 式中β --受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，βhphp 取1.0;当h大于等于2000mm时，β取0.9，其间按照线性内插法取用;hp 取β=0.98; hp 2 f --混凝土轴心抗拉强度设计值，取f=1.43N/mm; tt h --基础冲切破坏锥体的有效高度，取h=0.25m; oo 1/2 a --冲切破坏锥体最不利一侧计算长度，a = [2?mm 1/2(Bc-a)-t]/2 = [2(6-3.2)-1]/2 = 1.48m; 1 F --相应于荷载效应基本组合时作用在A上的地基土净反力ll 22设计值，F= Pa=64.70?1.48=141.70kN; lmaxm 允许冲切力:0.7?0.98?1.43?1479.90?250.00=361086.104N=361.086kN ? F= 141.70kN; l 实际冲切力小于允许冲切力设计值，满足要求～ 五、交叉梁截面主筋的计算 1、梁弯矩计算 34 M,P(mS/3-S/6)/m Imax 式中 P -- 基础设计值，取P,64.7kPa; maxmax - 31 - m -- 基础梁底部应力最大处与应力为0处的距离，m,8.485m; s -- 基础边缘至最近塔吊脚的距离，s=3.253m; 34 经计算得:M = 64.7?(8.485?3.253/3-3.253/6)/8.485 = I 599.932kN?m; 2、截面配筋计算 A = M/(γhf) ss0y 2 α = M/(αfbh) s1c0 1/2 δ = 1-(1-2α) s γ = 1-δ/2 s 式中，α??系数，当混凝土强度等级不超过C50时，α取为1.0，ll当混凝土强度等级为C80时，α取为0.94，其间按线性内插法确定;取l α=1.00; 1 2 f??混凝土抗压强度设计值，查表得f=14.30N/mm; cc h??有效计算高度; o f??钢筋受拉强度设计值; y (1)、梁上部配筋计算 单筋距形截面所能承受的最大弯矩: 2M = αfthδ(1-0.5δ)=6051493.948kN?m > M = 599.932kN?m lcobbI 梁上部只需构造配筋。 由于最小配筋率为0.2%，所以最小配筋面积为:1100?1000? 20.2%=2200mm - 32 - 2建议配筋值:RRB400钢筋，820，实际配筋值2513.274mm。 (2)、梁底配筋计算: 62α=599.932×10/(1.00×14.30×1000.00×1050.00)= 0.038; s 0.5ξ=1-(1-2×0.038)=0.039; γ =1-0.039/2=0.981; s 62A =599.932?10/(0.981?1050.00?360)= 1618.526mm。 s 由于最小配筋率为0.15%，所以最小配筋面积为:1100?1000? 20.15%=1650mm。 2故取 A=1650.00mm。 s 2建议配筋值:RRB400钢筋，620。实际配筋值1884.956mm。 (3)、梁箍筋计算: 2F=141.70kN,选择Φ10，4肢箍，A=78.54mm; lsv1 s ? (1.25nfhA)/(V-0.7Fbh) yv0sv1t0 ρ = nA/bs svsv1 ρ = 0.24f/f svmintyv s=190mm 最小配箍 率:ρ=nA/bs=4×78.540/(1000.00×190.00)=0.0017>ρ = svsv1svmin 0.24f/f=0.24×1.43/210=0.0016 tyv 建议配筋值:HPB235钢筋，10@190 (4)、梁腰筋计算: 十字交叉梁高度h=1100mm>450mm，所以需要配置腰筋。 1 - 33 - As?t?ho?0.1%=1000?1050?0.1%=1050mm 2故取 As=1050mm。 2建议配筋值:RRB400钢筋，518。实际配筋值1272.345mm。 (5)、板底配筋计算: 最小配筋率为0.15%，所以最小配筋面积为:6000?300? 20.15%=2700mm。 2故取 A=7087.44mm。 s 建议配筋值:RRB40018@210mm。承台底面单向根数28根。 2实际配筋值7125.132mm。 工作状态下荷载计算 一、塔吊对交叉梁中心作用力的计算 1、塔吊竖向力计算 塔吊自重:G=280.400kN; 塔吊最大起重荷载:Q=40.000kN; 作用于塔吊的竖向力:F=1.2?G+1.2?Q=1.2?280.400+1.2? 40.000=384.480kN; 2、塔吊弯矩计算 总的最大弯矩值M=1.4?1229.20=1720.88kN?m max 二、塔吊抗倾覆稳定验算 基础抗倾覆稳定性按下式计算: 0.5 e = M/(F+G)?2Bc/3 式中 e??偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离; - 34 - M??作用在基础上的弯矩; F??作用在基础上的垂直载荷; G??混凝土基础重力，G = 25?1.2?25.328=759.84kN; Bc??为基础的底面宽度; 0.5计算得:e=1720.880/(384.480+759.840)=1.504m <2? 6.000/3=2.828m; 基础抗倾覆稳定性满足要求～ 三、地基承载力验算 e = M/(F+G)=1720.88/(384.48+759.84)=1.504 ? Bc/6=6/6=1 地面压应力计算: 0.50.52332 P=[a (F + G)]/(2B/18-Ba+3?2Ba-3a) maxccc式中 F??作用在基础上的垂直载荷; G??混凝土基础重力; a??合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式 - 35 - 计算: a = 0.50.5Bc/2-M/(F+G)=6.000/2-1720.880/(384.480+759.840)=2.740m; max 0.5不考虑附着基础设计值:P=[2.74(384.48+759.84)]/(2?max 320.5236/18-6?2.74+3?2?6?2.74-3?2.74)=65.691kPa; 地基承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)第5.2.3条，计算公式如下: f = f+εγ(Bc-3)+εγ(d-0.5) aakbdm 式中 f--修正后的地基承载力特征值; a f--地基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原则确定，ak 2取190.000kN/m; ε、ε--基础宽度和埋深的地基承载力修正系数; bd γ--基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取 3γ=20.000kN/m; Bc--基础底面宽度，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m 取值，取Bc=6.000m; γ--基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重m 3度，取γ=22.000kN/m; m d--基础埋置深度(m) ，取d=2.000m; 解得修正后的地基承载力特征值:f=250.900kPa; a 实际计算取的地基承载力设计值为:f=250.900kPa; a 地基承载力特征值f大于有附着时压力设计值P= 65.691kPa，amax - 36 - 满足要求～ 四、基础受冲切承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第8.2.7条。 验算公式如下: F ? 0.7βfah 1hptmo 式中β --受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，βhphp 取1.0;当h大于等于2000mm时，β取0.9，其间按照线性内插法取用;hp 取β=0.98; hp 2 f --混凝土轴心抗拉强度设计值，取f=1.43N/mm; tt h --基础冲切破坏锥体的有效高度，取h=0.25m; oo 1/2 a --冲切破坏锥体最不利一侧计算长度，a = [2?mm 1/2(Bc-a)-t]/2 = [2(6-3.2)-1]/2 = 1.48m; 1 F --相应于荷载效应基本组合时作用在A上的地基土净反力ll 22设计值，F= Pa=65.69?1.48=143.87kN; lmaxm 允许冲切力:0.7?0.98?1.43?1479.90?250.00=361086.104N=361.086kN ? F= 143.87kN; l 实际冲切力小于允许冲切力设计值，满足要求～ 五、交叉梁截面主筋的计算 1、梁弯矩计算 34 M,P(mS/3-S/6)/m Imax 式中 P -- 基础设计值，取P,65.691kPa; maxmax m -- 基础梁底部应力最大处与应力为0处的距离，m, - 37 - 8.485m; s -- 基础边缘至最近塔吊脚的距离，s=3.253m; 34 经计算得:M = 65.691?(8.485?3.253/3-3.253/6)/8.485 = I 609.121kN?m; 2、截面配筋计算 A = M/(γhf) ss0y 2 α = M/(αfbh) s1c0 1/2 δ = 1-(1-2α) s γ = 1-δ/2 s 式中，α??系数，当混凝土强度等级不超过C50时，α取为1.0，ll当混凝土强度等级为C80时，α取为0.94，其间按线性内插法确定;取l α=1.00; 1 2 f??混凝土抗压强度设计值，查表得f=14.30N/mm; cc h??有效计算高度; o f??钢筋受拉强度设计值; y (1)、梁上部配筋计算 单筋距形截面所能承受的最大弯矩: 2M = αfthδ(1-0.5δ)=6051493.948kN?m > M = 609.121kN?m lcobbI 梁上部只需构造配筋。 由于最小配筋率为0.2%，所以最小配筋面积为:1100?1000? 20.2%=2200mm 2建议配筋值:RRB400钢筋，820，实际配筋值2513.274mm。 - 38 - (2)、梁底配筋计算: 62α=609.121×10/(1.00×14.30×1000.00×1050.00)= 0.039; s 0.5ξ=1-(1-2×0.039)=0.039; γ =1-0.039/2=0.980; s 62A =609.121?10/(0.980?1050.00?360)= 1643.825mm。 s 由于最小配筋率为0.15%，所以最小配筋面积为:1100?1000? 20.15%=1650mm。 2故取 A=1650.00mm。 s 2建议配筋值:RRB400钢筋，620。实际配筋值1884.956mm。 (3)、梁箍筋计算: 2F=143.87kN,选择Φ10，4肢箍，A=78.54mm; lsv1 s ? (1.25nfhA)/(V-0.7Fbh) yv0sv1t0 ρ = nA/bs svsv1 ρ = 0.24f/f svmintyv s=190mm 最小配箍 率:ρ=nA/bs=4×78.540/(1000.00×190.00)=0.0017>ρ = svsv1svmin 0.24f/f=0.24×1.43/210=0.0016 tyv 建议配筋值:HPB235钢筋，10@190 (4)、梁腰筋计算: 十字交叉梁高度h=1100mm>450mm，所以需要配置腰筋。 1 As?t?ho?0.1%=1000?1050?0.1%=1050mm - 39 - 2故取 As=1050mm。 2建议配筋值:RRB400钢筋，518。实际配筋值1272.345mm。 (5)、板底配筋计算: 最小配筋率为0.15%，所以最小配筋面积为:6000?300? 20.15%=2700mm。 2故取 A=7203.45mm。 s 建议配筋值:RRB40018@210mm。承台底面单向根数28根。 2实际配筋值7125.132mm。 基础配筋如下图所示: - 40 - - 41 -